JPH0145535B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、吸収式冷凍機による冷房方法に関す
る。吸収式冷凍機が利用する熱媒液が太陽熱によ
り加熱される場合を主な対象としているが、太陽
熱に代え工場排熱を利用する場合も含む。 従来、太陽熱により80〜100℃の温水を作り、
この温水で吸収式冷凍機の臭化リチウム水溶液を
加熱濃縮（再生）し、濃厚臭化リチウム水溶液に
より真空下で水を吸収蒸発させて７℃程度の冷水
を作り、この冷水で空調機の冷却コイルを冷却し
て冷房を行う太陽熱利用冷房システムが知られて
いる。このシステムの空気調和サイクルは冷水で
冷却するコイルによつて、冷房される室の顕熱除
去と減湿の両方を行うので、顕熱除去だけをする
とした場合には不必要に低い温度の冷水を作らね
ばならず、冷凍機の成績係数が低く、循環空気動
力が大きく、エネルギを多く消費する。 この発明は太陽熱加熱温水等の熱媒液を吸収式
冷凍機と減湿装置とに利用し、天井冷却パネル
（マイナス放射パネル）により、専ら顕熱除去を
比較的高い冷水温度で行わせ、吸収式冷凍機の成
績係数を向上し、減湿は減湿装置で行わせ循環送
風量を減らし、綜合的に太陽熱等利用の冷房シス
テムの消費エネルギを節減することを目的とす
る。第１図はこの発明を利用した太陽熱利用冷房
システムの概要フローシートである。 第２図は湿り空気線図上に従来の吸収式冷凍機
による冷房用空気サイクルを示したものである。 第３図は湿り空気線図上にこの発明を利用した
冷房システムの空気サイクルを示したものであ
り、還気も減湿する場合を示す。 第１図において (1)：ソーラコレクタ（太陽熱集熱器） (2)：揚水ポンプ (3)：蓄熱水槽 (4)：温水循環ポンプ (5)：クーリングタワー（冷却水塔） (6)：冷却水循環ポンプ (7)：吸収式冷凍機（吸収液系統および冷媒（水）
系統は省略して描いてある） (8)：冷水貯槽 (9)：冷水循環ポンプ (10)：三方弁 (11)：冷房される室の天井冷却パネル（マイナス
放射パネル）即ち、本発明でいう冷却器であ
る。 (12)：冷房される室 (13)：活性炭繊維減湿装置 (14)：活性炭繊維減湿装置のロータ (15)：冷房される室の還気吸入口 (16)：大気吸入口 (17)：減湿空気の顕熱冷却器 (18)：減湿空気の送風機 (19)：冷房される室の減湿空気吹出し口 (20)：減湿装置ロータの再生用空気吸入口 (21)：減湿装置ロータの再生用空気加熱器 (22)：減湿装置ロータの再生用空気送風機 (23)：減湿装置ロータの再生用空気排出口 (24)：切換えダンパ (25)：排風機 第２図において 縦軸：空気の絶対湿度（ｇ／Kg） 横軸：空気乾球温度（℃） Ｆ：大気の状態点 Ｒ：室内空気の状態点 Ｍ：大気と室内空気が混合された混合空気（還
気）の状態点 Ｅ：空気冷却器出口の空気の状態点 Ｃ：冷房される室内へ吹出される空気の状態点 Ｓ：飽和曲線 第３図において Ｆ：大気の状態点 Ｒ：室内空気の状態点 M₁：大気と室内空気が混合された混合空気（還
気）の状態点 Ｄ：減湿により断熱昇温した空気の状態点 Ｇ：冷却水によりいくらか冷却された減湿空気の
状態点 Ｈ：天井冷却パネルとの熱伝達および放射によ
り、さらに冷却された減湿空気の状態点 M₂：自然対流によりＲ点の状態の室内空気の一
部がＨ点の状態の減湿空気と混合された混合空
気の状態点 Ｃ：M₂点の状態の空気が天井冷却パネルのマイ
ナス放射により顕熱を奪われて温度降下した状
態の点 Ｓ：飽和曲線 第１図において、蓄熱槽３の水は揚水ポンプ２
により槽底から抜出されてソーラコレクタ１の下
部ヘツダに入り、コレクタ内で太陽熱により盛夏
季には90℃程度に昇温され、上部ヘツダから出て
配管により蓄熱槽３の上部へ送入されるサイクル
を繰返す。蓄熱槽３の容積は循環水量に比べて充
分に大きいから太陽が照らない時間帯のための蓄
熱がかなりできるものとする。槽内の水は上部が
高温度、底部へ行くほど低温度になつている。電
力または燃料による補助熱源が必要であるが図示
省略。 蓄熱槽３の上部の高温度の水（以下温水とい
う）は循環ポンプ４により約80℃で冷凍機７の臭
化リチウム水溶液濃縮（再生）用加熱コイルおよ
び減湿装置ロータ再生用空気加熱器２１の加熱コ
イルに送入され、それぞれ降温して蓄熱槽３の底
部へ戻る。ポンプ４直後の送水配管分岐点には当
然流量調整弁が設けられ流量分配は調整される。
（図示省略） クーリングタワー（冷却水塔）５の冷却水は塔
底から冷却水循環ポンプ６により一部は吸収式冷
凍機７の吸収液冷却コイルと冷媒（水）凝縮コイ
ルに送入され、一部は減湿空気顕熱冷却器１７の
冷却コイルに送入され、それぞれ昇温してクーリ
ングタワー５の上部へ戻り冷却されて塔底から再
び冷却用に循環される。ポンプ６直後の送水配管
分岐点にも流量分配調整弁が設けられている。
（図示省略） 吸収式冷凍機７の内部で真空下に蒸発する冷媒
（水）によつて冷却コイルの外側から冷却された
水（以下冷水という）は15℃程度の、比較的高温
度の冷水でいつたん冷水貯槽８に蓄えられ、冷水
循環ポンプ９により槽底から抜き出されて冷房さ
れる室１２の中の天井冷却パネル（マイナス放射
パネル）１１に送入される。吸収式冷凍機７は通
常冷水槽出口温度７℃の冷水を作ることができる
が、天井パネルへの冷水の温度はそれほど低温度
である要はなく、温度が低いと天井パネルが結露
するのでパネル１１からの還流が冷水貯槽８へ戻
る配管の途中から一部を三方弁１０およびパス配
管によりポンプ９の吸入管に入れ、18〜22℃程度
の冷水として天井パネル１１へ送入する。従つて
天井パネル１１から戻る冷水の温度は23〜28℃程
度となる。冷水貯槽８の出口の冷水の温度は18℃
位でよいから冷凍機７の成績係数は７℃の冷水を
作る運転時の成績係数より高くなる。冷房負荷に
比べて太陽熱の集熱量が過剰な場合には冷却貯槽
８内の冷水が上から下まで７℃になるまで冷却し
て自動停止し、冷熱蓄熱することができる。 天井冷却パネル１１はいろいろな型式がある。
冷却コイルと金属板の組合わせ、冷却コイルと合
板の組合せ、冷却コイルを天井コンクリートスラ
ブに埋込んだもの、平らな、または凹凸のある金
属板２枚を重ねて合わせて溶接または接着した構
造で２枚の板の間の隙間に冷水を通過させるもの
などである。 この発明を利用した冷房システムでは天井冷却
パネル１１の型式はこれらのいずれでもよいし、
別の型式でもよい。要は室内の空気、発熱源、
壁、床などの熱が放射により天井パネルへ吸収さ
れる（マイナス放射）ことと、天井パネルによつ
て冷却された空気が自然対流で降下することが天
井冷却パネル１１が具備すべき機能である。パネ
ルを側壁面につけてもよい。 天井冷却パネルはマイナス放射と自然対流によ
り冷房するから人体には実際の空気温度よりも低
い温度のように感じられ（効果温度という）、室
内温度を高く設定して冷房することができ省エネ
ルギ的である。例えば室温28℃であつても人体に
は26℃程度に知覚される。また室内空気を強制循
環させなくても室内温度は均一になりやすく、こ
のことも省エネルギ的であり、かつ静かであり、
頭寒足熱で衛生上も理想的である。 天井冷却パネルはわが国においては夏期の大気
温度が高いので結露しやすい。結露を防ぐために
は空気減湿装置が必要であるが、この発明を利用
した冷房システムでは太陽熱による80℃程度の温
水で加熱される70℃程度の空気ででも再生でき、
しかも衛生的な活性炭繊維減湿装置を採用してい
る。 第１図の減湿装置１３は円筒形の金属製ハウジ
ングを備え、内部に活性炭繊維製の紙をコルゲー
トして積層接着したハニカム状ブロツクの円柱形
ロータ１４があり、一定の角速度でゆるやかに回
転駆動される。ハウジングは放射状に取付けられ
た隔板によつて空気入口空間と出口空間が減湿部
と再生部に２分割されていて、ロータの活性炭繊
維ブロツクは減湿部内にあるときは冷房される室
への送風から水分を吸着奪取して減湿し、回転し
て再生部に移れば太陽熱加熱温水で70℃程度に加
熱された再生用空気が逆方向に通過して吸着水分
を脱着排出するようになつている。このように連
続的に減湿と再生のサイクルを繰返すロータリ・
タイプの減湿装置は公知であるが、既知のものは
アスベスト製ハニカムブロツクに塩化リチウムを
含浸したもので、これは衛生上好ましくないし、
他の吸湿材料、例えばシリカゲルも共に再生空気
の所要温度が100℃以上でなければ再生が充分に
行われず太陽熱は利用できない。 これら既知のロータリ・タイプ減湿装置に比べ
ると活性炭繊維減湿装置は衛生的である上に70℃
という低温度で再生可能であるから太陽熱や工場
の低温度排熱を利用した温水（100℃以下）でよ
く、省エネルギ的減湿装置である。活性炭繊維を
使用すればロータリ・タイプでなく固定床切替式
の減湿装置でもよいが、ロータリ・タイプの方が
熱損失が少く、据付面積が小さく、保全も容易で
ある。 将来活性炭繊維以外の吸着材料を用い、太陽熱
加熱温水が効率よく再生できる減湿装置が出現す
れば、それもこの発明を利用した冷房システムの
減湿装置として採用することができるであろう。 減湿装置で減湿される空気が冷房される室１２
の吸入口１５から吸込まれた還気と、大気吸入口
１６から吸込まれた大気との混合空気である場合
（即ちダンパ２４が排風機２５へ空気が行かない
ように閉じていて排風機２５が停止している場
合）には夏季の外気条件が34℃、相対湿度
（RH）60％で室１２内の条件が28℃、RH60％で
あれば混合空気は絶対湿度約15ｇ／Kg′の水分を
含有している。（ｇは水分質量、Kg′は乾燥空気質
量）盛夏期には外気の絶対湿度が20ｇ／Kg′もあ
り、外気ばかりを減湿して冷房送風するのは無理
であるが、中間期に外気温度が室内温度よりやゝ
高い程度で絶対湿度が15ｇ／Kg′以下になればダ
ンパ操作と排風機運転とにより専ら外気を減湿送
風し、還気は再減湿せずに大気中に放出する運転
ができる。 いずれにせよ混合空気または外気が活性炭繊維
ハニカムブロツクロータ１４を通過すると約2.5
〜3.0ｇ／Kg′減湿され同時に空気温度は約６℃断
熱上昇する。この空気は顕熱冷却器１７の冷却コ
イルでクーリングタワー５からの冷却水により34
℃程度に冷却され、送風機１８で吹出し口１９へ
送られ、天井冷却パネル１１の下面に沿つてほゞ
水平に吹出される。 第３図は混合空気を減湿する場合の空気サイク
ルを示している。 天井冷却パネル１１の下面はこのように減湿さ
れて露点が約17℃の空気でたえず吹き払われてい
るから冷房される室１２の床の方から湿度の高い
空気（絶対湿度14ｇ／Kg′、露点19℃）が自然対
流で上昇して来ても直接冷却パネル１１（下面温
度18〜23℃）に接触して結露するということはな
く、熱伝達や放射で冷却された減湿空気と混合し
てから放射により上向きの波形矢印のように顕熱
を天井パネル１１に奪われ、自然対流で降下す
る。室内の発熱源（照明器具、動力装置、人体な
ど）、壁、床などの顕熱は放射によりそれぞれの
表面から天井パネル１１に向かつて伝わるが、そ
の矢印は図示省略。室内の上下で空気温度差が小
さいのが放射冷房の特徴であるが当然室内空気は
床に近いほど温度も湿度も高く、床に近い所に還
気吸入口１５があつて、還気は減湿装置１３に大
気吸入口１６からの大気と共に吸込まれて減湿さ
れるか、あるいは排風機２５により大気中へ、ま
たは冷却水の温度を少しでも低くするためクーリ
ングタワー５の中へ放出される。 減湿装置の活性炭繊維ハニカムブロツク１４は
ゆるい角速度でハウジングの減湿部を移動してい
る間に通過する被処理空気から水分を吸着する
が、再生部に入ると逆方向に通過する約70℃の加
熱空気で吸着水分を追い出され、充分に乾燥（再
生）され、また減湿部に移つて水分を吸着するサ
イクルをくりかえす。 この発明を利用した冷房システムでは減湿を冷
却で行うのではなく上述のように専用の減湿装置
１３で行うから従来の冷房システムが減湿を冷却
結露で行うのに比べて使用冷水温度は高くてよ
く、また既述の効果温度のメリツトもあつて天井
冷却パネルの表面温度は高くてよい。また吹出し
口１９から吹出される循環空気は専ら室内空気減
湿のためであり、顕熱冷却や強制撹拌の役割は担
わないから、その流量は従来の冷房システムの循
環送風量に比べはるかに少くてよい。 従来の冷房システムに必要な７℃冷水冷却コイ
ルは不要となり、送風ダクトの表面積は小さくて
よく、しかも送風温度も送水温度も高いから室外
のダクトや配管に保冷層を施工しなくても或いは
簡略化しても冷熱損失は充分少なくなる。冷水貯
槽８も冷熱損失は少く、入力に余裕があれば冷熱
蓄熱ができる。従来の冷房システムでは室外の冷
却コイル、ダクト、配管などからの冷熱損失は入
力の５〜10％であるが、この発明を利用した冷房
システムでは室外冷熱損失は大幅に減少し、せい
ぜい１〜２％と考えられる。 さらに減湿装置再生用空気の質量流量は減湿さ
れる空気の質量流量の1/4程度であるが、他の吸
着材料が再生に100℃以上の加熱空気を必要とす
るのに対し70℃の加熱空気でよいから再生も省エ
ネルギ的である。 天井冷却パネルが結露するとその滴が落下する
ほどでなくてもパネルの金属製の部分を腐蝕させ
るおそれがある。天井冷却パネル１１の下面が必
ず減湿空気の流れで吹き払われるようにするため
には吹出し口１９から吹出す減湿空気は必要充分
な速度で、水平よりやゝ上向きに、即ちパネル下
面と鋭角をなすように吹きつける方が効果的であ
る。 また冷房運転を開始する時はまず温水循環系統
を起動し、次に減湿空気系統を起動し、天井冷却
パネルの下面が減湿空気の流れでおゝわれたこと
を湿度センサで検知してから冷水循環系統が起動
して天井冷却パネル１１にポンプ９により冷水が
循環開始されるように制御するものとする。 冷房システムの運転停止の場合は逆に冷水循環
を先に停止し、天井パネルの温度が結露のおそれ
がない温度まで上昇してから減湿空気系統を停止
する。 第２図の従来の冷房空気サイクルでＲ点の状態
の室内空気はＦ点の状態の大気と混合されてＭ点
の状態となり、７℃程度の冷水で冷却されたコイ
ルにより冷却され、同時に凝縮減湿されてＥ点の
状態となり、ダクトなどで再加熱されてＣ点の状
態で室内に吹込まれ、冷房される室の熱負荷によ
り加熱加湿されてＲ点の状態になる。１Kg′の乾
燥空気が冷房される室から持去るエンタルピは△
iKcalである。既述のように冷水による冷却で頭
熱除去と減湿の両方を行わねばならないから冷却
コイルは充分に低い温度の冷水で冷却しなければ
ならない。このことは省エネルギを困難にしてい
る。 第３図の、この発明を利用した冷房空気サイク
ル（還気も減湿する場合）ではＲ点の状態の室内
空気はＦ点の状態の大気と混合されてM₁点の状
態となり、まず減湿装置で減湿され、同時に断熱
昇温してＤ点の状態となる。この減湿空気はクー
リングタワーからの冷却水で冷却されて34℃程度
の減湿空気Ｇ点となる。これが天井パネルの下面
で熱伝達と放射で冷却されてＨ点の状態になり、
自然対流で下から上昇してきたＲ点の状態の室内
空気と混合してM₂点の状態になる。自然対流で
降下しながら放射によりさらに顕熱を奪われてＣ
点の状態になり、冷房負荷の一部によつて加熱加
湿されてＲ点の状態となる。１Kg′の乾燥空気が
冷房される室から持去るべきエンタルピは、△
i′であり、第２図の△ｉと比べると小さいから、
もし顕熱除去をも室外で行うのであれば従来の空
調よりも大量の空気をダクトで循環させねばなら
ないことになるが、このシステムでは冷房負荷の
顕熱除去の大部分を室内で自然対流とマイナス放
射により行うのでダクト循環風量は専ら減湿のた
めの少量でよい。 第２図の従来の空調サイクルは顕熱除去に必要
な全送風量をダクトで循環させ、減湿のために顕
熱除去には不必要に低い冷水を使用しているから
所要エネルギは大きく、温度と湿度の精度は良く
ない。 第３図のこの発明を利用したシステムでは減湿
装置が従来より増加するが、活性炭繊維ハニカム
ロータリ式はコンパクトなもので所要の減湿を行
うことができる。その運転動力も僅かであり、再
生用空気の熱源として太陽熱または低温度の工場
排熱を利用することができるのは他の減湿装置に
は期待できない省エネルギ利点である。また温度
と湿度の精度が良くなる。また既述のように、室
外の低温度設備の表面積および周囲空気との温度
差の大幅な減少により室外冷熱損失がきわめて小
さくなることも省エネルギに寄与する。 一般に冷凍機は、吸収式か圧縮式かにかゝわり
なく、冷却して作らなければならない冷水の温度
が高いほど成績係数は向上する。冷水温度が18℃
でよいということは７℃でなければならない従来
の冷房システムに比べて成績係数の向上にかなり
寄与する。80℃の温水を使う吸収式冷凍機で７℃
の冷水を作ると成績係数は0.66程度であるが、18
℃の冷水でよければ成績係数は約30％向上して
0.86程度になる。 また既述のように、冷房負荷が少くて太陽集熱
量が過剰である時間帯には蓄熱槽３内の水を高温
度にして蓄熱するほかに冷水貯槽８にも７℃の冷
水で冷熱蓄熱し、18℃にうすめて使うことができ
るから、冷熱蓄熱容量を実際の貯槽容量の３〜４
倍と見做すことができる。（当然冷凍機の成績係
数は冷熱蓄熱運転時には従来のシステム並に下が
るが、取得エネルギ過剰の時間帯だから構わな
い。）

【表】

【表】 上表の比較は両システムの差異あるものだけの
比較である。 太陽熱加熱温水により運転される一重効用吸収
式冷凍機の消費エネルギはポンプ、フアン、バー
ナなどの補機を含めて1RT（3024Kcal／ｈ）当り
8096Kcalといわれている。これは9.41KWに相当
し、上記計算例の従来の冷房システムでは
10000×9.41／3024＝31.1KW を要することになる。 この発明を利用したシステムは従来のシステム
より7.5KW少くてすむから、 31.1−7.5＝23.6KW でよいと言える。しかも室外設備の冷熱損失が従
来の31.1KWに10％（3KW）含まれているとすれ
ば、それに対し本システムで２％でよいとなれば
３−２／10×３＝2.4KW省エネルギされ、21.2KW でよいことになる。 従つてこの発明を利用した冷房システムは従来
のシステムに対して 31.1−21.2／31.1×100＝31.8％ 即ち約30％エネルギ消費を節減することができ
る。 最後にこの発明を利用した冷房システムの病
院、老人ホームなどへの応用の効果について述べ
る。 冷房の対象となる建物のうち事務所、住宅、病
院、ホテルなどは室内の熱発生量が外部からの侵
入熱量に比べて少く、百貨店、劇場、工場などは
逆である。この発明を利用した冷房システムはど
ちらのタイプの冷房負荷に対しても適用できる
が、特に温度と湿度を厳密に制御しなければなら
ない建物、空気の撹乱を好まない室、低温度の空
気流が健康によくない老人、幼児、重症患者を収
容している建物、頭寒足熱の室内空気温度分布が
望まれる室、などには従来の冷房システムに比べ
てはるかにすぐれた室内空気条件を提供すること
ができる。このことはこの発明を利用した冷房シ
ステムが特に病院、老人ホームなどに好適である
ことを示唆しているが、中間期に還気をとらず全
外気減湿送風可能であるから病院内の空気伝染を
防止することに寄与する。（細菌への配慮が厳し
いクリーンルームや有毒ガスを取扱う工場の事故
防止にも役立つ。） 一つの病院内に全外気減湿供給を必要とする病
室と還気リサイクルが許される室とが混在する場
合にはこの発明の冷房システムの減湿空気系統を
２系統設置する。 従来の病院や老人ホームの冷房システムに比べ
省エネルギ以外に上記のような保健衛生上の効果
を提供できることはこの発明を利用した冷房シス
テムの大きい利点である。 以上、詳細に説明してきたが、本発明の要旨は
次記のに存する。 熱媒液を再生に利用する吸収式冷凍機７から
の冷媒液を、天井近くに配置した冷却パネル１
１に循環させて室内冷房負荷の顕熱を除去し、
前記熱媒液を再生に利用する減湿装置１３で減
湿した空気を、前記天井冷却パネル１１の表面
に沿つて吹きつけて還流させる冷房方法。 また、好ましくは次の形態で実施することがで
きる。 前記熱媒液および冷媒液として水を用いる冷
房方法。 前記熱媒液として太陽熱により加熱されたも
のを用いる冷房方法。 前記熱媒液として工場排熱により加熱された
100℃以下のものを用いる冷房方法。 前記減湿した空気を、前記天井冷却パネル１
１の下面に対して少し傾斜する方向から吹き付
けて還流させる冷房方法。 したがつて、本発明の冷房方法によれば次の効
果が期待できる。 この冷房システムでは専用の減湿装置を使用
するので、減湿を冷却結露で行う従来のシステ
ムに比べて使用する冷水の温度が高くて良い。
したがつて、吸収式冷凍機の成績係数が向上
（冷凍力当たりの所要エネルギが減少）し、室
外設備の冷熱損失が減少し、温水加熱補助熱
源、ソーラコレクタの集熱面積、吸収式冷凍機
などを小さくできる。 冷水貯槽の冷熱蓄熱容量を、同容積の一般の
冷房システムに比べて数倍に使用できる。 減湿のための空気は、顕熱冷却や強制撹拌の
役割を担わないから、従来のシステムの風量に
比べてはるかに少ない風量でよく、所要エネル
ギが少なく、しかも静かになる。 天井冷却パネルの表面は減湿空気でたえず吹
き払われているから、冷房される部屋の床のほ
うから湿度の高い空気が自然対流で上昇してき
ても、冷却パネルに直接に接触して結露するこ
とがなく、結露水の滴下や金属部分の腐食を防
止できる。 冷房される室の空気の状態は頭寒足熱型で衛
生上好ましく、温度と湿度の制御も正確にな
る。 不快な冷風ドラフトがなく、特に老人や幼
児、重症患者の保健衛生に好ましい環境を提供
できる。 また、本発明の実施例によれば次の効果が期待
できる。 中間期には、専ら外気を減湿供給し、還気を
大気中に放出する運転をすることにより、病院
内の空気伝染の防止、細菌への配慮が厳しいク
リーンルームや有毒ガスを取り扱う工場の事故
防止に役立つことができる。 尚、特許請求の範囲の項に図面との対照を便利
にする為に符号を記すが、該記入により本発明は
添付図面の構造に限定されるものではない。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を利用した冷房システムの概略
構成図、第２図は従来方法の場合の空気サイクル
のグラフ、第３図は本発明の場合の空気サイクル
のグラフである。 ７……吸収式冷凍機、１１……冷却器、１３…
…減湿装置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 熱媒液を再生に利用する吸収式冷凍機７から
   の冷媒液を、天井近くに配置した冷却パネル１１
   に循環させて室内冷房負荷の顕熱を除去し、前記
   熱媒液を再生に利用する減湿装置１３で減湿した
   空気を、前記天井冷却パネル１１の表面に沿つて
   吹きつけて還流させる冷房方法。 ２ 前記熱媒液および冷媒液として水を用いる特
   許請求の範囲第１項に記載の冷房方法。 ３ 前記熱媒液として太陽熱により加熱されたも
   のを用いる特許請求の範囲第１項に記載の冷房方
   法。 ４ 前記熱媒液として工場排熱により加熱された
   100℃以下のものを用いる特許請求の範囲第１項
   に記載の冷房方法。 ５ 前記減湿した空気を、前記天井冷却パネル１
   １の下面に対して少し傾斜する方向から吹き付け
   て還流させる特許請求の範囲第１項に記載の冷房
   方法。