JPH0145671B2 - - Google Patents
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- JPH0145671B2 JPH0145671B2 JP55007782A JP778280A JPH0145671B2 JP H0145671 B2 JPH0145671 B2 JP H0145671B2 JP 55007782 A JP55007782 A JP 55007782A JP 778280 A JP778280 A JP 778280A JP H0145671 B2 JPH0145671 B2 JP H0145671B2
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- G06—COMPUTING OR CALCULATING; COUNTING
- G06G—ANALOGUE COMPUTERS
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- G06G7/12—Arrangements for performing computing operations, e.g. operational amplifiers specially adapted therefor
- G06G7/16—Arrangements for performing computing operations, e.g. operational amplifiers specially adapted therefor for multiplication or division
- G06G7/163—Arrangements for performing computing operations, e.g. operational amplifiers specially adapted therefor for multiplication or division using a variable impedance controlled by one of the input signals, variable amplification or transfer function
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は複合フオトカプラと反転増幅器を利
用したアナログ演算器に関する。
用したアナログ演算器に関する。
従来のアナログ演算器としての乗算器又は除算
器は、乗数、被乗数又は除数、被除数を夫々対数
変換してから加算又は減算し、その結果を逆対数
変換して乗算又は除算を行なうようにしていた。
器は、乗数、被乗数又は除数、被除数を夫々対数
変換してから加算又は減算し、その結果を逆対数
変換して乗算又は除算を行なうようにしていた。
そのため、アナログ乗算器又は除算器は、夫々
基本的に少なくとも２個の対数変換器と１個の加
算器又は減算器および１個の逆対数変換器という
４機能を備える必要があり、それだけでも構成が
複雑になる。
基本的に少なくとも２個の対数変換器と１個の加
算器又は減算器および１個の逆対数変換器という
４機能を備える必要があり、それだけでも構成が
複雑になる。
また、対数変換器および逆対数変換器は、いず
れも温度変化に対してドリフトが生じ易く、高精
度の演算を行なうためには温度補償回路が必要に
なり、極めて複雑な構成になるという問題があ
る。
れも温度変化に対してドリフトが生じ易く、高精
度の演算を行なうためには温度補償回路が必要に
なり、極めて複雑な構成になるという問題があ
る。
したがつて、また乗算と除算を行なうことがで
きるアナログ乗除算器は、その構成が一段と複雑
になることは明らかである。
きるアナログ乗除算器は、その構成が一段と複雑
になることは明らかである。
この発明は上記の問題を解消するためになされ
たものであり、複数の入力電圧によつて直接乗算
又は除算の演算を行なうことができ、しかも特別
な温度補償回路を設けなくても温度による影響が
補償されて、高精度な演算を行なえるようにする
ことを目的とする。
たものであり、複数の入力電圧によつて直接乗算
又は除算の演算を行なうことができ、しかも特別
な温度補償回路を設けなくても温度による影響が
補償されて、高精度な演算を行なえるようにする
ことを目的とする。
この発明は上記の目的を達成するため、一つの
容器内に、１個の発光素子と同一ペレツト上に近
接して形成した増幅率及び温度ドリフトが略等し
い第１、第２の受光素子とを、この第１、第２の
受光素子が前記発光素子の発する光を各々略均等
に受光するように対置してなる複合フオトカプラ
と、その発光素子を負荷として接続して、反転入
力端子への入力電圧に応じて該発光素子を発光さ
せるオペアンプとを設け、電源とアース間に定電
流源と上記第１の受光素子とを直列に接続し、そ
の接続点を上記オペアンプの非反転入力端子に接
続して負帰還増幅器を構成すると共に、別のオペ
アンプとその反転入力端子に接続される入力抵抗
及びその反転入力端子と出力端子との間に接続さ
れる帰還抵抗とからなる反転増幅器を、その入力
抵抗と帰還抵抗のうちの少くとも一方として上記
複合フオトカプラの第２の受光素子を用いて構成
し、この反転増幅器の入力電圧と上記複合フオト
カプラを制御する負帰還増幅器の入力電圧との演
算結果に相当する出力電圧を該反転増幅器の出力
端子から得るようにしたことを特徴とするアナロ
グ演算器を提供するものである。
容器内に、１個の発光素子と同一ペレツト上に近
接して形成した増幅率及び温度ドリフトが略等し
い第１、第２の受光素子とを、この第１、第２の
受光素子が前記発光素子の発する光を各々略均等
に受光するように対置してなる複合フオトカプラ
と、その発光素子を負荷として接続して、反転入
力端子への入力電圧に応じて該発光素子を発光さ
せるオペアンプとを設け、電源とアース間に定電
流源と上記第１の受光素子とを直列に接続し、そ
の接続点を上記オペアンプの非反転入力端子に接
続して負帰還増幅器を構成すると共に、別のオペ
アンプとその反転入力端子に接続される入力抵抗
及びその反転入力端子と出力端子との間に接続さ
れる帰還抵抗とからなる反転増幅器を、その入力
抵抗と帰還抵抗のうちの少くとも一方として上記
複合フオトカプラの第２の受光素子を用いて構成
し、この反転増幅器の入力電圧と上記複合フオト
カプラを制御する負帰還増幅器の入力電圧との演
算結果に相当する出力電圧を該反転増幅器の出力
端子から得るようにしたことを特徴とするアナロ
グ演算器を提供するものである。
以下、この発明の実施例を添付図面を参照して
説明するが、実施例において使用している各オペ
アンプは、そのオフセツト電圧及び入力洩れ電流
を無視して理想オペアンプと考えて説明する。
説明するが、実施例において使用している各オペ
アンプは、そのオフセツト電圧及び入力洩れ電流
を無視して理想オペアンプと考えて説明する。
第１図はこの発明において使用する複合フオト
カプラ及びそれを制御する増幅器の回路図であ
る。
カプラ及びそれを制御する増幅器の回路図であ
る。
図中、オペアンプ１の反転入力端子には、入
力端子ａ，ｂ間の入力電圧Einが印加される。
力端子ａ，ｂ間の入力電圧Einが印加される。
複合フオトカプラ２は、一つの容器内に発光素
子としての発光ダイオードLEDと、同一ペレツ
ト上に近接して形成した第１、第２の受光素子と
してのバイポーラ型フオトトランジスタPT1と
PT2とを、この第１、第２のフオトトランジスタ
PT1とPT2とが発光ダイオードLEDの発する光を
各々略均等に受光するように対置して形成されて
いる。
子としての発光ダイオードLEDと、同一ペレツ
ト上に近接して形成した第１、第２の受光素子と
してのバイポーラ型フオトトランジスタPT1と
PT2とを、この第１、第２のフオトトランジスタ
PT1とPT2とが発光ダイオードLEDの発する光を
各々略均等に受光するように対置して形成されて
いる。
そして、この複合フオトカプラ２の発光ダイオ
ードLEDのアノードを抵抗R1を介してオペアン
プ１の出力端子に接続し、そのカソードを接地し
てある。また、第１のフオトトランジスタPT1の
コレクタを定電流源３を介して正電源＋Ｖに接続
するとともに、オペアンプ１の非反転入力端子
に接続して負帰還をかけ、そのエミツタは接地し
てある。
ードLEDのアノードを抵抗R1を介してオペアン
プ１の出力端子に接続し、そのカソードを接地し
てある。また、第１のフオトトランジスタPT1の
コレクタを定電流源３を介して正電源＋Ｖに接続
するとともに、オペアンプ１の非反転入力端子
に接続して負帰還をかけ、そのエミツタは接地し
てある。
このようにして、全体として入力電圧Einに応
じて複合フオトカプラ２の発光ダイオードLED
を発光させるとともに、その第１のフオトトラン
ジスタPT1の出力を負帰還される負帰還増幅器が
構成されている。
じて複合フオトカプラ２の発光ダイオードLED
を発光させるとともに、その第１のフオトトラン
ジスタPT1の出力を負帰還される負帰還増幅器が
構成されている。
次に、このように構成された増幅器の作用につ
いて説明する。
いて説明する。
まず、オペアンプ１はその反転入力端子に印加
される入力電圧Einが高くなると、その出力電圧
が低下して複合フオトカプラ２の発光ダイオード
LEDに流す電流を減少させるので、発光ダイオ
ードLEDの発光量が減少する。それによつて、
第１のフオトトランジスタPT1の内部インピーダ
ンス（エミツタ・コレクタ間抵抗）Z1が大きくな
り、点の電圧Veが高くなる。
される入力電圧Einが高くなると、その出力電圧
が低下して複合フオトカプラ２の発光ダイオード
LEDに流す電流を減少させるので、発光ダイオ
ードLEDの発光量が減少する。それによつて、
第１のフオトトランジスタPT1の内部インピーダ
ンス（エミツタ・コレクタ間抵抗）Z1が大きくな
り、点の電圧Veが高くなる。
逆に、入力電圧Einが低くなると、オペアンプ
１はその出力電圧が上昇して発光ダイオード
LEDに流す電流を増加させるので、発光ダイオ
ードLEDの発光量が増加する。それによつて、
第１のフオトトランジスタPT1の内部インピーダ
ンスZ1が小さくなり、点の電圧Veが低くなる。
１はその出力電圧が上昇して発光ダイオード
LEDに流す電流を増加させるので、発光ダイオ
ードLEDの発光量が増加する。それによつて、
第１のフオトトランジスタPT1の内部インピーダ
ンスZ1が小さくなり、点の電圧Veが低くなる。
そして、いずれの場合でも、オペアンプ１はそ
の出力端子から発光ダイオードLEDに流す電流
を、非反転入力電圧となる点の電圧Veが反転
入力電圧Einと等しく（Ve＝Ein）なるように制
御して平衡状態に保持する。
の出力端子から発光ダイオードLEDに流す電流
を、非反転入力電圧となる点の電圧Veが反転
入力電圧Einと等しく（Ve＝Ein）なるように制
御して平衡状態に保持する。
したがつて、入力電圧Einと第１のフオトトラ
ンジスタPT1の内部インピーダンスZ1、および定
電流源３から第１のフオトトランジスタPT1に流
れる電流Icとの間には、次式で示す関係が成立す
る。
ンジスタPT1の内部インピーダンスZ1、および定
電流源３から第１のフオトトランジスタPT1に流
れる電流Icとの間には、次式で示す関係が成立す
る。
Z1＝Ve／Ic＝Ein／Ic ……(1)
この(1)式において、電流Icは定電流源３を使用
しているから一定である。したがつて、複合フオ
トカプラ２の第１のフオトトランジスタPT1の内
部インピーダンスZ1は入力電圧Einに比例して変
化する。
しているから一定である。したがつて、複合フオ
トカプラ２の第１のフオトトランジスタPT1の内
部インピーダンスZ1は入力電圧Einに比例して変
化する。
ところで、第１、第２のフオトトランジスタ
PT1とPT2は同一ペレツト上に近接して形成して
あるから、略同様に温度変化の影響を受ける。ま
た、第１、第２のフオトトランジスタPT1とPT2
は各々略均等に発光ダイオードLEDの光を受光
するように対置してある。
PT1とPT2は同一ペレツト上に近接して形成して
あるから、略同様に温度変化の影響を受ける。ま
た、第１、第２のフオトトランジスタPT1とPT2
は各々略均等に発光ダイオードLEDの光を受光
するように対置してある。
したがつて、第１、第２のフオトトランジスタ
PT1，PT2をその直流電流増幅率hFEおよび温度
ドリフトが略等しくなるように形成すれば、発光
ダイオードLEDが発光することによつて、第１、
第２のフオトトランジスタPT1，PT2には同量の
光電流が流れる。
PT1，PT2をその直流電流増幅率hFEおよび温度
ドリフトが略等しくなるように形成すれば、発光
ダイオードLEDが発光することによつて、第１、
第２のフオトトランジスタPT1，PT2には同量の
光電流が流れる。
すなわち、第１のフオトトランジスタPT1の内
部インピーダンスZ1と第２のフオトトランジスタ
PT2の内部インピーダンスZ2との間には次式に示
す関係が成立する。
部インピーダンスZ1と第２のフオトトランジスタ
PT2の内部インピーダンスZ2との間には次式に示
す関係が成立する。
Z2＝Z1＝Ein／Ic ……(2)
したがつて、複合フオトカプラ２の第２のフオ
トトランジスタPT2の内部インピーダンス、すな
わち出力端子ｃ−ｄ間の出力インピーダンスZ2
は、第１のフオトトランジスタPT1の内部インピ
ーダンスZ1と同じに入力電圧Einに比例して変化
する。
トトランジスタPT2の内部インピーダンス、すな
わち出力端子ｃ−ｄ間の出力インピーダンスZ2
は、第１のフオトトランジスタPT1の内部インピ
ーダンスZ1と同じに入力電圧Einに比例して変化
する。
次に、この回路において入力電圧Einに対する
複合フオトカプラ２の第２のフオトトランジスタ
PT2の内部インピーダンスZ2が決まつた時に、周
囲温度の変化が及ぼす影響について述べる。
複合フオトカプラ２の第２のフオトトランジスタ
PT2の内部インピーダンスZ2が決まつた時に、周
囲温度の変化が及ぼす影響について述べる。
例えば温度が上昇すると、第１、第２のフオト
トランジスタPT1，PT2は夫々直流電流増幅率
hFEが大きくなるから、夫々の光電流は直流電流
増幅率hFEの大きさにもよるが、略＋1.0％／℃増
大する。
トランジスタPT1，PT2は夫々直流電流増幅率
hFEが大きくなるから、夫々の光電流は直流電流
増幅率hFEの大きさにもよるが、略＋1.0％／℃増
大する。
したがつて、この時には第２のフオトトランジ
スタPT2による端子ｃ−ｄ間の出力インピーダン
スが小さくなる傾向にある。
スタPT2による端子ｃ−ｄ間の出力インピーダン
スが小さくなる傾向にある。
しかし、第１のフオトトランジスタPT1の光電
流が増大するとその内部インピーダンスが小さく
なるのでオペアンプ１への負帰還量が増加し、オ
ペアンプ１の出力電圧が低下する。それによつ
て、発光ダイオードLEDの発光量が減少するか
ら、第１、第２のフオトトランジスタPT1，PT2
の光電流は夫々温度変化による増大を抑制され
る。
流が増大するとその内部インピーダンスが小さく
なるのでオペアンプ１への負帰還量が増加し、オ
ペアンプ１の出力電圧が低下する。それによつ
て、発光ダイオードLEDの発光量が減少するか
ら、第１、第２のフオトトランジスタPT1，PT2
の光電流は夫々温度変化による増大を抑制され
る。
逆に、温度が低下して第１、第２のフオトトラ
ンジスタPT1，PT2の直流電流増幅率hFEが小さ
くなると、フオトトランジスタPT1によるオペア
ンプ１への負帰還量が減少し、その出力電圧が上
昇して発光ダイオードLEDの発光量が増加する
ので、フオトトランジスタPT1，PT2の光電流の
減少が抑制される。
ンジスタPT1，PT2の直流電流増幅率hFEが小さ
くなると、フオトトランジスタPT1によるオペア
ンプ１への負帰還量が減少し、その出力電圧が上
昇して発光ダイオードLEDの発光量が増加する
ので、フオトトランジスタPT1，PT2の光電流の
減少が抑制される。
このように、第２のフオトトランジスタPT2の
直流電流増幅率hFEが温度によつて変化しても入
力電圧Einに対する出力インピーダンスZ2は実質
的には変化しないことになる。
直流電流増幅率hFEが温度によつて変化しても入
力電圧Einに対する出力インピーダンスZ2は実質
的には変化しないことになる。
第２図は複合フオトカプラ２の第１、第２の受
光素子であるフオトトランジスタPT1，PT2を
夫々バイポーラ型フオトトランジスタに代えて電
界効果型フオトトランジスタによつて構成した第
１図と同様な増幅器の回路図である。
光素子であるフオトトランジスタPT1，PT2を
夫々バイポーラ型フオトトランジスタに代えて電
界効果型フオトトランジスタによつて構成した第
１図と同様な増幅器の回路図である。
この回路と第１図の回路とが異なる点は、その
構成において第１のフオトトランジスタPT1のド
レーンをオペアンプ１の非反転入力端子および
定電流源３を介して正電源＋Ｖに夫々接続し、そ
のソースを接地したこと、およびそのドレーン・
ソース間抵抗を出力インピーダンスZ2としたこと
であり、その作用は第１図の増幅器と同様である
からその説明は省略する。
構成において第１のフオトトランジスタPT1のド
レーンをオペアンプ１の非反転入力端子および
定電流源３を介して正電源＋Ｖに夫々接続し、そ
のソースを接地したこと、およびそのドレーン・
ソース間抵抗を出力インピーダンスZ2としたこと
であり、その作用は第１図の増幅器と同様である
からその説明は省略する。
第３図はこの発明において使用する反転増幅器
の基本原理を示す回路図である。
の基本原理を示す回路図である。
この反転増幅器は、オペアンプ４の反転入力端
子を入力抵抗R2を介して入力端子ｆに、帰還
抵抗R3を介してその出力端子に夫々接続し、そ
の非反転入力端子を抵抗R4を介して接地して
構成されている。
子を入力抵抗R2を介して入力端子ｆに、帰還
抵抗R3を介してその出力端子に夫々接続し、そ
の非反転入力端子を抵抗R4を介して接地して
構成されている。
この反転増幅器の入力端子ｆ，ｇ間に入力され
る入力電圧Einと、出力端子ｈ，ｉ間から出力さ
れる出力電圧Eoとの関係について説明する。
る入力電圧Einと、出力端子ｈ，ｉ間から出力さ
れる出力電圧Eoとの関係について説明する。
オペアンプ４を前述したように理想オペアンプ
と考えると、入力電圧Einが印加されたときに入
力抵抗R2および帰還抵抗R3を流れる電流I2とI3は
等しくなる（I2＝I3）。
と考えると、入力電圧Einが印加されたときに入
力抵抗R2および帰還抵抗R3を流れる電流I2とI3は
等しくなる（I2＝I3）。
そして、この時の入力電圧Einと出力電圧E0と
の間には、公知のように次式に示す関係が成立す
る。
の間には、公知のように次式に示す関係が成立す
る。
E0＝−R3／R2・Ein ……(3)
この(3)式におけるマイナス符号は位相反転を意
味する。
味する。
第４図はこの発明の実施例を示す回路図であ
り、それぞれ第２図の負帰還増幅器と同様に構成
された第１の増幅器A1および第２の増幅器A2と、
第３の増幅器としてのオペアンプ４とによつて、
全体として第３図と同様な反転増幅器を構成した
アナログ演算器で乗算と除算を同時に行うことが
できる。
り、それぞれ第２図の負帰還増幅器と同様に構成
された第１の増幅器A1および第２の増幅器A2と、
第３の増幅器としてのオペアンプ４とによつて、
全体として第３図と同様な反転増幅器を構成した
アナログ演算器で乗算と除算を同時に行うことが
できる。
すなわち、第１の増幅器A1の複合フオトカプ
ラ２の第２のフオトトランジスタPT2のドレーン
を入力端子ｆに、そのソースをオペアンプ４の反
転入力端子に夫々接続してある。つまり、第１
の増幅器A1の第２のフオトトランジスタPT2を
反転増幅器の入力抵抗（第３図の反転増幅器にお
ける入力抵抗R2に相当）として使用している。
ラ２の第２のフオトトランジスタPT2のドレーン
を入力端子ｆに、そのソースをオペアンプ４の反
転入力端子に夫々接続してある。つまり、第１
の増幅器A1の第２のフオトトランジスタPT2を
反転増幅器の入力抵抗（第３図の反転増幅器にお
ける入力抵抗R2に相当）として使用している。
また、第２の増幅器A2の複合フオトカプラ
２′の第２のフオトトランジスタPT2′のドレーン
をオペアンプ４の反転入力端子に、そのソース
をオペアンプ４の出力端子に夫々接続してある。
つまり、第２の増幅器A2の第２のフオトトラン
ジスタPT2′を反転増幅器の帰還抵抗（第３図の
反転増幅器における帰還抵抗R3に相当）として
使用している。
２′の第２のフオトトランジスタPT2′のドレーン
をオペアンプ４の反転入力端子に、そのソース
をオペアンプ４の出力端子に夫々接続してある。
つまり、第２の増幅器A2の第２のフオトトラン
ジスタPT2′を反転増幅器の帰還抵抗（第３図の
反転増幅器における帰還抵抗R3に相当）として
使用している。
このように構成したアナログ演算器の作用につ
いて説明する。
いて説明する。
第１の増幅器A1の入力端子ａ，ｂ間に第１の
入力電圧EiAを、第２の増幅器A2の入力端子a′，
b′間に第２の入力電圧EiBを、また反転増幅器の
入力端子ｆ，ｇ間に第３の入力電圧EiCを夫々印
加した時、反転増幅器の出力端子ｈ，ｉ間から得
られる出力電圧E0は、前述した(3)式に対応して
次式によつて求められる。
入力電圧EiAを、第２の増幅器A2の入力端子a′，
b′間に第２の入力電圧EiBを、また反転増幅器の
入力端子ｆ，ｇ間に第３の入力電圧EiCを夫々印
加した時、反転増幅器の出力端子ｈ，ｉ間から得
られる出力電圧E0は、前述した(3)式に対応して
次式によつて求められる。
E0＝−R3／R2・Ein＝−Z2′／Z2・Eic ……(4)
ここで、第１、第２の増幅器A1，A2の第２の
フオトトランジスタPT2，PT2′の内部インピー
ダンスZ2，Z2′は前述した(2)式に対応して次式に
よつて述められる。
フオトトランジスタPT2，PT2′の内部インピー
ダンスZ2，Z2′は前述した(2)式に対応して次式に
よつて述められる。
Z2＝EiA／Ic ……(5)
Z2′＝EiB／Ic′ ……(6)
この(5)、(6)式を前述した(4)式に代入すると次式
が得られる。
が得られる。
E0＝−EiB／Ic´／EiA／Ic・EiC＝−Ic／Ic′・EiBEi
C／EiA……(7) ここで、−Ic／Ic′＝Ｋ（一定）とすれば、出力電圧 E0と第１、第２、第３の入力電圧EiA，EiB，EiC
との間には次式で示す関係が成立する。
C／EiA……(7) ここで、−Ic／Ic′＝Ｋ（一定）とすれば、出力電圧 E0と第１、第２、第３の入力電圧EiA，EiB，EiC
との間には次式で示す関係が成立する。
E0＝Ｋ・EiB・EiC／EiA ……(8)
このように、反転増幅器の出力電圧E0として、
第３の入力電圧EiCと第２の入力電圧EiBとの積を
第１の入力電圧EiAで除した結果が得られるので
乗除算を行なうことができる。
第３の入力電圧EiCと第２の入力電圧EiBとの積を
第１の入力電圧EiAで除した結果が得られるので
乗除算を行なうことができる。
但し、回路の特性上、第１、第２の入力電圧
EiA、EiBは夫々EiA≧０、EiB≧０の範囲で、また
第３の入力電圧EiCはプラス、マイナス全域で使
用可能である。
EiA、EiBは夫々EiA≧０、EiB≧０の範囲で、また
第３の入力電圧EiCはプラス、マイナス全域で使
用可能である。
また、第３図の反転増幅器における帰還抵抗
R3のみを、複合フオトカプラ２′の第２の受光素
子T2′に置き換えると、出力電圧E0は(4)式及び(6)
式から、次式によつて求められる。
R3のみを、複合フオトカプラ２′の第２の受光素
子T2′に置き換えると、出力電圧E0は(4)式及び(6)
式から、次式によつて求められる。
E0＝−Z2′／R2・EiC＝−１／Ic′・R2・EiB・EiC…
…(9) ここで、１／Ic′・R2は一定であるから、反転
増幅器の入力電圧EiBと第２の増幅器A2の入力電
圧EiCとの積に相当する出力電圧E0が得られるこ
とになり、アナログ乗算器として使用できる。
…(9) ここで、１／Ic′・R2は一定であるから、反転
増幅器の入力電圧EiBと第２の増幅器A2の入力電
圧EiCとの積に相当する出力電圧E0が得られるこ
とになり、アナログ乗算器として使用できる。
あるいはまた、第３図の反転増幅器における入
力抵抗R2のみを、複合フオトカプラ２の第２の
受光素子PT2に置き換えると、出力電圧E0は、(4)
式及び(5)式から、次式によつて求められる。
力抵抗R2のみを、複合フオトカプラ２の第２の
受光素子PT2に置き換えると、出力電圧E0は、(4)
式及び(5)式から、次式によつて求められる。
E0＝−R3／Z2・EiC＝−Ic・R3・EiC／EiA ……(10)
ここで、Ic・R3は一定であるから、反転増幅
器の入力電圧EiCを第１の増幅器A1の入力電圧で
除した商に相当する出力電圧E0が得られること
になり、アナログ除算器として使用できる。
器の入力電圧EiCを第１の増幅器A1の入力電圧で
除した商に相当する出力電圧E0が得られること
になり、アナログ除算器として使用できる。
なお、上記説明においては第１、第２の増幅器
として第２図に示す増幅器を使用した例を示した
が、第１図に示す増幅器を用いてもよいことは勿
論である。
として第２図に示す増幅器を使用した例を示した
が、第１図に示す増幅器を用いてもよいことは勿
論である。
また、複合フオトカプラの発光素子として発光
ダイオードを用いた例を示したが、フイラメント
ランプ等を用いてもよく、また第１、第２のフオ
トトランジスタに代えてCdSやCdSe等の受光素
子を用いてもよい。
ダイオードを用いた例を示したが、フイラメント
ランプ等を用いてもよく、また第１、第２のフオ
トトランジスタに代えてCdSやCdSe等の受光素
子を用いてもよい。
以上、実施例について述べたように、この発明
によるアナログ演算器は、乗数、被乗数、除数、
被除数を示す入力電圧によつて直接乗算又は除算
の演算を行なうことができ、また特別の温度補償
回路を設けなくとも温度による影響が補償される
ので、その構成が極めて簡単になるとともに、高
精度の演算を行なうことができる。
によるアナログ演算器は、乗数、被乗数、除数、
被除数を示す入力電圧によつて直接乗算又は除算
の演算を行なうことができ、また特別の温度補償
回路を設けなくとも温度による影響が補償される
ので、その構成が極めて簡単になるとともに、高
精度の演算を行なうことができる。
第１図および第２図は、夫々この発明に使用す
る複合フオトカプラ及びそれを制御する増幅器の
異なる例を示す回路図、第３図はこの発明に使用
する反転増幅器の基本原理を示す回路図、第４図
は、この発明の一実施例を示す回路図である。 １，１′……オペアンプ、２，２′……複合フオ
トカプラ、３，３′……定電流源、４……オペア
ンプ（反転増幅器用）、PT1，PT1′……第１のフ
オトトランジスタ、PT2，PT2′……第２のフオ
トトランジスタ、A1……第１の増幅器、A2……
第２の増幅器。
る複合フオトカプラ及びそれを制御する増幅器の
異なる例を示す回路図、第３図はこの発明に使用
する反転増幅器の基本原理を示す回路図、第４図
は、この発明の一実施例を示す回路図である。 １，１′……オペアンプ、２，２′……複合フオ
トカプラ、３，３′……定電流源、４……オペア
ンプ（反転増幅器用）、PT1，PT1′……第１のフ
オトトランジスタ、PT2，PT2′……第２のフオ
トトランジスタ、A1……第１の増幅器、A2……
第２の増幅器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 一つの容器内に、１個の発光素子と同一ペレ
ツト上に近接して形成した増幅率及び温度ドリフ
トが略等しい第１、第２の受光素子とを、この第
１、第２の受光素子が前記発光素子の発する光を
各々略均等に受光するように対置してなる複合フ
オトカプラ２，２′と、その発光素子LED，
LED′を負荷として接続して、反転入力端子への
入力電圧に応じて該発光素子を発光させるオペア
ンプ１，１′とを設け、電源とアース間に定電流
源３，３′と前記第１の受光素子PT1，PT1′とを
直列に接続し、その接続点を前記オペアンプ１，
１′の非反転入力端子に接続して負帰還増幅器
A1，A2を構成すると共に、 オペアンプ４とその反転入力端子に接続される
入力抵抗及びその反転入力端子と出力端子との間
に接続される帰還抵抗とからなる反転増幅器を、
前記入力抵抗と帰還抵抗のうちの少くとも一方と
して前記複合フオトカプラ２，２′の第２の受光
素子PT2，PT2′を用いて構成し、 この反転増幅器の入力電圧Eicと前記複合フオ
トカプラ２，２′を制御する負帰還増幅器A1，A2
の入力電圧EiA，EiBとの演算結果に相当する出力
電圧Eoを該反転増幅器の出力端子から得るよう
にしたことを特徴とするアナログ演算器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP778280A JPS56105559A (en) | 1980-01-28 | 1980-01-28 | Analog operator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP778280A JPS56105559A (en) | 1980-01-28 | 1980-01-28 | Analog operator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56105559A JPS56105559A (en) | 1981-08-22 |
| JPH0145671B2 true JPH0145671B2 (ja) | 1989-10-04 |
Family
ID=11675237
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP778280A Granted JPS56105559A (en) | 1980-01-28 | 1980-01-28 | Analog operator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56105559A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3282389B2 (ja) * | 1994-07-27 | 2002-05-13 | 株式会社村田製作所 | 焦電型赤外線センサ回路 |
-
1980
- 1980-01-28 JP JP778280A patent/JPS56105559A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| IBM TECHNICAL DISCLOSURE BULLILEN=1961 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56105559A (en) | 1981-08-22 |
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