JPH01502495A - 流出汚染物中の汚染物濃度減少方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 流出汚染物中の汚染物 濃度減少方法及び装置 〔技術分野〕 大発明は炭素系燃料の燃焼から生ずる流出汚染物中の窒素酸化物のような汚染物 の減少に関する。更に特定的には、大発明は上記のための方法及び装置に関する 。

炭素系燃料は、酸素濃度及び使われる空気／燃料比が高い炎温度をもたらすよう なものであるときに、より完全に且つ一酸化炭素及び未燃焼炭化水素の低数出量 で燃焼させることができる。高い炎温度とは、例えば化石燃料が大型汎用ボイラ ーの燃焼に用いられる場合に、２０００１及び典形的には約２２００７〜約３０ ００”Ｐの温度を生じることを云う。残念なことに、そのような高い温度は熱Ｎ Ｏｘを生成しやすい。と云うのは温度が非常に高いので酸素と窒素の遊離基を生 じて化学的に窒素の酸化物（ＮＯｘ　）のような結合を生じさせるからである。

窒素酸化物、特にＮｏは上記のような大型汎用ボイラーが燃焼するときの燃焼流 出汚染物中に見出される厄介な汚染物であり、ヌモッグの主要な刺激物となる。

またＮＯｘ化合物は、光化学スモッグ生成として知られているプロセスを、太陽 光と炭化水素の存在下で行なうとも考えられている。さらに窒素酸化物顕は酸性 雨を作る主な部分である。

残念なことに、汎用ボイラの中の高温且つ比較的不良な環境は、ＮＯＸ濃度の減 小法１例えば流出汚染物の洗浄や触媒グリッドを不経済に、又は実行不可能に、 又はその両方にしてしまう。

〔従来の技術〕

流出汚染物中の窒素酸化物の濃度を減少させるためにｌ々の異なる方法及び組成 物が提案されている。例えば、米国特許第３，９００，５５４のＬｙｏｎのもの はアンモニア及び特定のアンモニア前段階物又はそれらの水溶液を用いる燃焼流 出汚染物中のＮｏ（−酸化窒素）を開示しているが、この水溶液は流出汚染物の 中へ一酸化窒素との混合のために、１６００″Ｐ〜２０００″Ｆの温度範囲にお いて注入される。

米国特許第３，９６１，０１８でＷｉｌｌｉａｍｓｏｎ　は酸性ガス含有流で低 温処理環境でそのガス流に分圧が少なくとも全ガス流の５％程度と云う十分な濃 度のアミン蒸気を接触させることにより浄化することを開示している。

少し異る環境では、米国特許第４，０６１，５９７でＧｏｌｄａｔｅｉｎ等は、 触媒処理流出汚染物から二酸化窒素により生じた茶色の煙霧を減少させる為に尿 素を用いるときには、１０００”Ｆ′〜１３００″Ｆの温度範囲内が効果的であ ると示している。

米国特許第４，３２５，９２４で、Ａｒａｎｄ等は、燃料の多い条件下では１０ ％超、そして好ましくは２０％超の濃度の尿素の水溶液が１９００”Ｐを超える 温度での窒素減少剤として有効であることを開示している。

米国特許第４，２０８，３８６で、Ａｒｍｎｄ等は、酸素の多イ流出汚染物に対 しては、乾燥状態で、又は水溶液で与えられる尿素の温度は、１３００″Ｐ〜２ ０００”Ｐの範囲であることを開示している。アルカノイック溶剤は、水素・− 酸化炭素等と同様に有効動作温度を１６００″Ｆより低くできるのに有効とされ る減少剤と言われている。

これらの先行例の方法の改良に当って、大願とともに米国で出願中で同様に譲渡 されている米国特許願Ｓ、Ｎ。

７８４．８２６（出願１９８５年１０月４日）、及び、これも米国で出願中（７ ）Ｓ、Ｎ、　８１１，５３２　（１９８５年１２月２０Ｂ’ｌで、Ｂｏｗｅｒｓ 　は尿素の溶液の使用を開示し、その溶液には好ましくは炭素系燃料の流出汚染 物の中のＮｏ工濃度を減少させるために、ヘキサメチレンテトラミンも含まれる としている。溶液の粒径を揃えるため、媒体のうすい溶液に入れた尿素を適用す ることは、流出汚染物をより高い温度中で処理すること可能にする。

さらにその変形であり、本願とともに米国で出願係属中でかつ同様に譲渡された 、米国特許出願Ｓ　、Ｎ、　７８４゜８２８（出願１９８５年１０月４　Ｂ　） ニオイ１：”、Ｂｏｗｅｒは流出汚染物中のＮＯｘを減少すると同時に、アンモ ニア濃度を制御するための過酸化（ｏｘｙｇｅｎｔＬｔｅａ）　炭化水素を含む 尿素水溶液の噴射を開示している。

これらの先行技術は流出汚染物が未だ非常な高温にあるうちに流出汚染物中のＮ Ｏｘ濃度を減少させるのに有効な組成物を供給しているけれども、流・出汚染物 中に組成物を噴射するための方法および装置には調査すべき多くの問題を残して いる。

このような組成物を流出汚染物中に噴射するための方法および装置を成功裏に得 るについては、百面する問題がいくつかある。例えば、流出汚染物の非常な熱は 大抵のノズルおよびその支持部材の構造上の完全性をたやすく失わせる。噴射さ れるべき組成物が溶液である場合、しばしば沈澱した溶質がノズルの端部に集ま り、ノズルを塞さぎ又は詰まらせ、又は塊となってノズルを破１［ＬＰ。

ボイラーの内部を損傷させる；さらに、ボイラーの負荷が変化するような状態の ときには、霧粒（ｄｒｏｐｌ＠ｔ）の大きさや分散の度合いの可変性が要求され る。これらの問題点は先行技術によっては残念ながら提起されていない。

それゆえ、現在、霧粒の大きさおよび噴霧パラメータを独立して可変することを 許容しつつ炭素質燃料の燃焼の流出汚染物中に処理流体、例えばＮＯＸ減少剤の 水溶液を噴射するための装置および方法に、対する需要がある。

発明の開示 炭素質燃料の燃焼からの流出汚染物中の窒素酸化物のような汚染物の濃度を減少 させるための方法および装置をここに提示する。

この方法は、炭素質燃料の燃焼からの流出汚染物中に拡がる霧化管路を設置し、 霧化管路と同軸でその霧化管路中を軸方向に摺動可能な供給管路を設置し：供給 管路を通して流出汚染物中に噴射するべく、流出汚染物処理流体の供給し；溶液 を霧化し、その溶液を流出汚染物のすみずみに分散させるために、霧化管路を通 して霧化流体を供給するプロセスを具備している。

この装置は、ａ）燃料の燃焼からの流出汚染物中に拡がる霧化管路；　ｂ）霧化 管路に霧化流体を供給するための手段：Ｃ）前記霧化管路と同軸で、その霧化管 路中を軸方向に摺動可能な供給管路：およびｄ）前記供給管路を通して前記流出 汚染物中に流出汚染物処理流体を噴射するために計量された流出汚染物処理流体 を供給するための手段；を具備した燃料の燃焼からの流出汚染物中に霧化された 処理流体を供給するためのプローブを具備し、前記霧化管路の端に関する供給管 路の軸上の位置および前記霧化流体の供給の割合は前記流出汚染物のすみずみま でさまざまの大きさの霧粒およびさまざまな霧粒の噴射距離を供給するように選 択されているもの。

供給管路の軸方向の摺動可能性は、霧化流体の供給の　。

割合にあわせて調節可能であるが、この摺動可能性により処理溶液の霧粒の大き さを自由に選択することができ、また流出汚染物中の窒素酸化物の濃度を減少さ せるた−めに流出汚染物のすみずみに処理溶液を十分に分散させる。

以下の詳細な説明を、特に添付図面を参照して読めばこの発明を十分に理解する ことができ、またこの発明の有利点がより明らかとなるであろう。

第１図はこの発明に係る装置を汎用ボイラーに取り付けた設備を該酪的に示す部 分破断斜視図；第２図は供給管路の一部分を部分的に縮めたこの発明に係る装置 を示す部分破断側面図； 第３図は供給管路の一部分を延ばしたこの発明に係る装置を示す部分側面図； 第４図はこの発明の供給および霧化管路を示す、第２図の４−４線に沿って破断 した正面断面図；第５図はこの発明の装置の別の実施例を示す側面図；第６図は 第４図に示されたこの発明の装置の実施例の第５図における６−６線に沿って破 断した正面断面図である。

を　するための最良の形態 この発明は炭素質燃料の燃焼からの流出汚染物中の窒素酸化物その他の汚染物の 濃度を減少させるための方法および装置に関するものである。こ、の中で用Ｌ） られてｔ′％るように、「まえ」という言葉は流出汚染物の中へと延びる装置の 端を示し、「うしろ」という言葉は流体および溶液がそとから構成される装置の 端部を示す。この明細書は酸化物を多く含んだ流出汚染物における窒素酸化物濃 度に関して書かれているが、この発明の装置は高圧環境中に霧化された流体を噴 射することを要求する他の場合にも同様に運用することができることは認識され るであろう。さらに、いくつかの又は全ての図面は例示を目的として概酪的に表 現されており、図示されている各要素の実際の相対的な大きさ又は位置を必ずし も描いていないことも認識されうるであろう。

第１図〜第３図に示したように、大発明の装置２０はプローブ２１を具備する。

プローブ２１は汎用ボイラー１０の流出する流れのような高温雰囲気に溶液のよ うな処理流体２８を供給し、注入するように使用できる供給管路２４を具備して いる。供給管路２４は太目的にかなういかなる適当な管路でもよい、特に耐高温 性のステレヌヌテイール金属のような、耐高温性と耐腐食性の材料製のシームレ ス管が有利である。供給管路２４を通って注入される処理流体２８は当業者によ く知られたいかなる従来の供給又はポンプ装置（図示しない）によっても供給さ れ、なるべくは注入される流体の量の綿密な制御を与える計量装量を逼って供給 される。

注入される処理流体２８は典型的には、Ｎｏ、かつ／又はＳＯ工を注入の条件下 で減少させるのに効果的な少なくともひとつの添加化合物を有する溶液を主成分 とする。それはしかし、流体化された微粒子であることもできる。

流出汚染物の流出方向は矢印６０で示される。注入点における流出汚染物の温度 、溶液中の添加混合物の濃度および散布中の小滴の寸法は、流出汚染物中の窒素 酸化物や他の汚染物レベルの減少を達成するよ・うに選択される。

大発明の好的な実施例では、同時係属中で同様譲渡の１９８５年１０月４日に出 願された米国特許出願Ａ７８４８２６で述べられた尿素単独や、同時係属中で同 様譲渡の１９８６年９月１０日に出願された米国特許出願Ａ９０６６７１によっ て教示されたヘキサメチレンテトラアニンのような増強剤を伴う尿素などの処理 溶液を導入するが、それらの開示はここに、それらをそっくりそのまま参照して 記す。

太明細書中で使われる尿素という訃は尿素自身の化合物だけでなく、効果が同じ 化合物も含んでいる。それらの化合物には炭酸アンモニウム、ギ酸塩アンモニウ ム、シュウ酸塩アンモニウム、水酸化アンモニウムやｌ々の安定アミン及び、そ れらの２つ以上の混合物又はｌ々の増強剤を伴うこれらの一つ以上の混合物があ る。増強剤は、グアニジン、グアニジン炭酸塩、ビグアニド、グアニジン炭酸塩 、メラ主ン、ジシアンジアミド、カルシウムシア廿ミド、ビュウレット、１．１ ’−アゾビスホルムアミド、メチロール尿素、メチロール尿素−尿素凝縮生成物 、ジメチロール尿素、メチル尿素、ジメチル原票およびヘキサメチレンチトラミ ン（ＨＭＴ人）より成るグループから選択された混合物である。したがって別に 指定−されなければ、本開示中での尿素への言及は尿素自身に限ったものと解釈 されるのではなく、尿素とそのすべての特表平１−５０２４９５　（４） 同等物に拡大されなければならない。同等物の列挙中のｌ々の成分は他の列挙さ れた成分の条件とは異なるある条件で、最も望ましく使用できるであろう。なお 又、成分のうちのあるものは他のものより、効果的であろう。

水溶液は経済的ゆえに典型的で、多くの場合に相当な効果をもって利用される。

効果的な溶液は飽和状態から希釈状態まで多様であろう。はとんどの使用に対し て、水が効果的な溶媒であろうが、一方、他の溶媒も水と組み合わせて有益であ ろう例もある。

注入は第１図に示したまうに多数の互に離れた場所でかつ小滴の寸法の分布状態 がソウター平均Ｊ径の約１０〜１０．０００　ｔクロンの範囲内で行われること が望ましい。

流出汚染液中への添加混合物の均一な混合とともに、この広い範囲内での小滴の 寸法の広範な偏差が達成され得ることが本発明の利点である。個々の装置の要求 に従って注入の距離が数フィートＣ数十センチメートル）から１５フイー）、（ ４，５７２ｍ）かそれ以上、変化するにつれて、小滴は細か＜　（１００主クロ ン以下）、中位（ｌｏｏ〜５００尤クロン）に、又は粗＜　（５００ミクロン以 上）存し得る。

注入パターンの構成の融通性と小滴寸法の事実上無限の変化可能性によって、色 々に変わる設計と動作の条件に対して燃焼器からの流出汚染物の流れに対する動 作番−迅速かつ効果的に調整することが可能である。ある小滴は注入装置の付近 で厘ちに蒸発するであろうし、一方他の小滴はもう少し残って、ボイラーの遠い 側に又は他の流出汚染物の流路や下流部で有効成分を放つであろうから、注入パ ターンと小滴寸法の分布状態は流出汚染物の至る所で、有効成分の均一な散布を 可能にする。

小滴の寸法はフラウンフォーファ回折を利用したレーザーシステムであるマルベ ルン２２００計器によって決定される。そして、特に指示がなければ、すべての 部品及び部分は特別な参照点における組成物の重さに基づいている。

処理液２８は、所望の添加物を特定の濃度及び小滴寸法において使用することに より行う汚染物低減のために、流出汚染物の流れ６０が効果的な温度にあるよう な位置で、その流れ６０の中に均一に分散されるべきである。ＮＯＸの減少のた めの水、尿素溶液の小滴の典型的場合において、温度は強化剤添加時で１３００ ″Ｐ以上、強化剤なしのとき１５５０”７以上となるであろう。

第１図に示すように、一般電力プラント用として用いられるタイプの大型産業ボ イラーｌＯ１その他の大きな機でいて、限られた位置においてのみ接近できるよ うになっている。最も典型的な場合にはボイラー１０の内部は炎１５のエリア内 及び炎の上のエリアにおいてのみ接近でき、そこでは全負荷時の温度が典型的に は約２２００″Ｆから約２６００”Ｐに至る範囲にある。ガスによりボイラーを 効率的に動作させるためには、これらの接近点における温度は典型的には約２１ ００７から約２６００″Ｆの範囲になるであろうし、石炭や油で燃やせば典型的 には約２０５０’Ｐから２４００’Ｐの範囲になるであろう。これらの温度にお いて、添加化合物溶液の効果的な導入は、例えば前記米国特許出願Ｓ、Ｎ、　７ ８４，８２６　に開示されたように、溶液中の添加物が面濃度の場合において且 つ割合大きな液滴径を有する分散を用いることによってなされ得る。あるボイラ ーでは炎の下流のエリアの数ケ所（１５ａ　、　１５ｂ　、　１５ｃ及び１５ｄ 　）において、それ故、低流出温度において、接近できるようになっていること が認められる。そのようなこ温度においては、添加物濃度及び小滴寸法はここに 詳細に述べたように、また当業者には明らかであるように、調整されるべきであ る。もし実際、本発明の機器空間において必要であれば、ボイラーに挿入された プローブ２１の端部はより小さいエリアに接近すべく曲げることができる。

処理液２８は第１図に示すように、互いに離れた多数の位置から、均一な混合を 達成するため流出汚染物の流れ６０の流れる範囲に処理液２８の小滴を均一に形 成し散乱させるに効果的な方法で注入することが好ましい。

流出汚染物６０内の添加化合物又は流出汚染物内の添加化合物群の濃度は、窒素 酸化物、イオウ酸化物もしく−は他の指示された汚染物のレベルを減少させるた めの十分な濃度であるべきである。典型例としてＮＯｘ減少用尿素溶液の場合に は、活性化合物は基準窒素酸化物レベルに対する添加化合物中の窒素のモル比で ・約１＝１０から２：１において用いられるであろうし、約】：４から３：２の 範囲であればさらに好ましいであろう。しかしながらこの成分の正確な濃度はブ ロセヌの全体的な経済性に依存するであろうし、またさらに小滴の寸法に基づく 効果、小滴を均一に分散させる能力、及び罵温下で流出汚染物６０内の小滴がど れだけ永く存在していられるか、を考慮に入れなければならない。

イオウを含有する燃料が燃焼し、そして流出汚染物６０がＮｏ工減少のために尿 素処理されるとき、酸化された物、特に酸化された炭化水素を、同じく米国で出 願中であり同様に譲渡されている米国特許出願Ｓ、Ｎ、　７８４，８２８　（１ ９８５年ｌＯ月４日出願）に教示されたように好ましくは、尿素溶液の一部とし て用いることにより最終的な流出汚染物６０に中のアンモニアのレベルを減少さ せることが重要である；その米国特許出願の關示内容をそのままここに記載する 。この自由なアンモニアは、そうしなければイオウを含有する燃焼生成物と反応 してアンモニウム硫酸塩及びまたは重硫酸塩を生成して、固体として沈澱し且つ ボイラーと連通した熱交換器の効率を急速に区下させることができる。

本発明のプローブ２１はさらに、第３図に示すように、霧化流体３２を供給する ための霧化管路３０を備えている。

霧化管路３０は霧化流体３２を供給できるものであればどんな管であっても良い が金属のような耐熱性のある材質のシームレヌ管が有利であり、特に耐熱ステン レ７鋼が良い。霧化管路３０を通って供給される霧化流体３２は、供給管路２４ を通って供給される処理液２８を霧化させ得るものであればどんな流体でも良い 。典型的には、Ｑ他流体３２はヌチーム又は空気のような気体であり、図示する ようにバルブ３４及びフィッティング３８を経由して従来からある手段（図示せ ず）から霧化管路３０に供給され、その流れはゲージ３６によって測定される。

最も好ましくは、霧化流体３２はヌチームである。

第１図に示すように、霧化流体３２は炎管ガス通路の幅の少なくとも約７５％の 距離まで処理液２８の小滴の少なくとも一部を射出するに十分な速度を注入点に おいて与えられることが好ましい。

供給管路２４は霧化管路３０内に同軸的に配置されている。

さらに、供給管路２４は、第２図と第３図に示されているように、供給管路２４ の端部２４ｍが霧化管路３０の端３１を越えて延びることができるように霧化管 路３０内で軸方面に移動可能であり、つまり第３図の仮想線によって示されてい るように、供給管路２４の先部分２４ａは霧化管路３０内に引込めることができ る。供給管路２４が軸方向への移動整の両方の霧化の別々のｍ！１を容易にする 。これらの両方は、流出汚染物６０の流れのパターンとその温度とに従って、流 出汚染物に添加物の混合の度合を決定するだろう。これらは本発明によってそれ ぞれの状態にとって最適の状態に容易に選択される。好ましくは、供給管路２４ は、約０．５インチ霧化管路３０に引っ込められたり供給管路２４の端部２４１ Ｌが約０，５インチ霧化管路３０の端３１を越えて延びたりするようヌライド可 能に調整できる。

とは、たとえば第２図に示されている圧縮嵌めのような当業者にとって知られて いる適当な手段によって提供することができる。

霧化することは溶液２８と接触している霧化流体３２が供給管路２４の前端にあ るときの力の作用による。溶液２８と接触している霧化流体３２の力は霧化管路 ３０を通る霧化流体３２の流れを変化させることによって、または霧化管路３０ の端部を越えて延びる供給管路２４の部分２４＆の長さを調整することによって 変えることができる。たとえば、霧化管路３０を通る霧化流体３２の流れが大き い程、霧化は多くなり、霧化管路３０の端３１を越えて延びている供給管路２４ ０部分２４＆の長さが短かい程、すなわち、供給管路２４の端部２４鳳が霧化管 路３０に戻されているとき、霧化は多くなる。

同様に、流出汚染物６０すべてに流体２８の分散をさせることはまた流体２８に 接触している霧化流体３２の力の作用であり、それは供給管路２４の前端におい てである。霧化流体３２の流れが多い程、または霧化管路３０の端３１を越えて 延びている供給管路２４の部分２４＆を引っ込めるとすなわち長さを短かくすれ ば、分散は大きくなる。

本発明の一つの重要な利点は霧化と分散の両方を最適にすることができることで ある。例えばもし、より少ない霧化とか、すなわち、より大きな小滴、その上さ らにより大きな分散が要求されるならば、霧化流体３２の流れと霧化管路３０の 端３１を越えて延びている供給管路２４の部分２４＆の長さを調整することによ ってこれら２つの特性を与えることができる。

さらに、霧化流体３２の流れは、それがなければ流体２８に沈澱している何かの 微粒が供給管路２４の端に堆積して、大きな塊まりとなって外れ落ち、ボイラー １０の内側に損傷を与える原因となると云うことを防止するのに役立っている。

霧化流体３２の流れはまた、ボイラー１０の周囲が高温のために供給管路２４が 故障する機会を減らすために供給管路２４を冷却するのに役立っている。

もし、実施音が必要とするならば、第４図に示されているように、本発明のプロ ーブ２１が供給管路２４を霧化管路３０内の中心に配置されることを維持するた めに調整々ブ２３を設けることが可能である。調整タブ２３はプローブ２４の長 さに沿って断続的に配置されてもよく、またはプローブ２１の全体の長さに沿っ て配置されているフィンを含んでいてもよい、ただフィンは霧化、流体３２の流 れにおいてそれらに影響を与える可能性があるために好ましくはない。

調整タブ２３は好ましくは霧化管路３ｏの内側か、それとも、もつと好ましくは 、供給管路２４の外側かのどちらかに溶接によって取り付けられるのが好都合で ある。

もし、調整タブ２３が霧化管路３ｏの内側と供給管路２４の外側との両方に取り 付けられていたならば、供給管路２４の軸方向の移動が妨げられてしまうだろう 、ということは重要な事である。

この発明のもう一つの実施例１２０において、プローブ１２１は霧化管路１３０ の外側でかつその部分を囲んで配置された冷却管１５０を備えている。適当な冷 却流体１５８、例えば空気、水又は蒸気がボイラーの高い温度環境において霧化 及び供給管１３０及び１２４の冷却を保つために冷却管１５０を通って循環し又 は流すことができる。冷却液１５８は、当業者にはよく知られた、図示の適当な バルブ１５３及び継管１５９を経て適当な供給源Ｃ図示省略）から冷却管１５０ に供給され、ゲージ１５２によって測定される。

必要ならば、第６図に示すように、調節タブ１５４を霧化管路１３０と冷却管１ ５０間に設けることもできる。

例１ この例は流出汚染物のＮＯｘ濃度の減少及び大発明のプロセス及び装置を用いて 達成される水滴のサイズの制御の度合いを示している。

使用されたバーナーは炎管として知られた流出汚染物送出管路を有するバーナー であり、長さはおよそ２０９インチで８インチの内径および２インチの壁厚を有 している。このバーナーは流出汚染物流入口の近くに燃焼部を有しており、流圧 汚染物流出口の近くに、窒素、酸素、硫黄酸化物、アンモニア、−酸化炭素、及 び汚染物に含まれる他の化合物などの混合物の濃度を測定するための送出ガヌモ ニターを有している。流出汚染物送出管はさらに温度測定用のサーモカップルを 有している。外径約１／１６インチの供給管路を有する大発明のプローブ及び外 径約１７４インチの供給管路を有する霧化管路はサーモカップルの近くの場所で 煤焼管の壁の孔を通して挿入されている。プローブは霧化管路が約３インチだけ 炎管の内部に突き出すようにして挿入されている。

バーナーは供給率１０．２１ｂｓ／ｈｒ、でかつ２．５％の酸素過剰状態で第２ 糎燃料油を用いて燃焼させる。ＮＯｘの基準レベルは１８２ｐｐｍであった。処 理液は重量比５０％の尿素、１量比４９％の水及び重量比１％の市販の界面活性 剤を含む溶液を水を混合することによって重量比１０％の尿素溶液に調製される 。この処理液は流出汚染液の温度１７０１において、２００ｍ１／ｈｒの流量で 供給管を経て供給される。

４３インチ下流で測定された温度は１５７０’？であり、さらに４０インチ下流 では１３３０″Ｐ″？ｌＳある。

サイズが約５０ｔクロン又はそれ以下の液滴を作るために、供給管はその端部が ｇ上管の端から約１７４インチ引込むようにａＳされており、霧化流体として使 用される空気流は毎分４５％準リットルに設定される。

液滴のサイズは類似の装置により、ただし燃焼管の外側でかつ界面活性剤なしで 測定される。その結果を表１９５．９　１００．０　０．３ ８２．７　９９．７　３．８ ７１．４　９５．９　２．５ ６１．６　９３．４　０．０ ５３．１　９３．４　４．１ ４５．８　Ｂ　９．４　７．１ ３９．５　８２．２　１４．０ ３４．１　６８．２　２２．３ ２９．４　４５．９　１７．９ ２５．４　２８．０　１０．０ ２１．９　１８．０　８．７ １Ｂ、９　９．２　５．６ １６．３　３．６　２．５ １４．１　１．２　０．７ １２．１　０．４　０．０ １０．５　０．４　０．０ ９．０　０．４　０．０ ７．８　０．４　０．０ ６．７　０．４　０．０ ５．８　０．４　０．０ ＊表示すイズ以下のサイズをもつものと測定された液滴のパーセンテージを表す 。

＊＊表示すイズと次に小さいサイズとの間のサイズをもつものと測定された液滴 のパーセンテージを表す。

生成された液滴の９３．４％はサイズが５３．１ｔクロン以下であることがわか る。

記述された処理の後測定された汚染物ＮＯｘ濃度は９７ｐｐｍ　、　ＮＯ２濃度 の減少は４６．７％である。

上記に大発明の一つの好ましい実施例を記述し、添付図面において図示したが、 他の実施例もこの発明者の意図の範囲内にあり、大発明はここに示された実施例 に限定されるものではないことを１解すべきである。

Ｃ以下余白） ｔｈ 手続補正書（方式） ％式％ １、事件の表示 Ｐ　ＣＴ／Ｕ　Ｓ　８８１００３００ ２、発明の名称 流出汚染錠汚染物濃度減少方法及び装置３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名称　フューエル　チク、インコーホレイテッド国籍　アメリカ合衆国 ４、代理人 住所　〒５３０大阪市北区梅田３丁目２番１４号５、補正命令の日付 平成１年５月２３日 ６、補正の対象 特許法第１８４祭の５第１項の規定による書面の特許

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）ａ）汚染物中に展張する霧化管路を有し、ｂ）上記霧化管路に同軸でかつ 軸方向にスライド可能な供給管路を有し、 ｃ）汚染物を減らすために有効な流出汚染物処理流体を上記供給管路を経て供給 し、かつ ｄ）上記霧化管路を経て霧化液を供給して上記処理流体を霧化させ流出汚染物全 体に上記添加物を分散させるプロセスであつて、 上記供給管路のスライド可能な調節と上記霧化流体の供給量が、流出汚染物内の 上記汚染物を減少を達成しかつ上記流出汚染物の主要部にわたつて上記液滴を分 散きせるために有効なサイズの液滴を生成するように選ばれる、炭素質燃料の燃 焼による流出汚染物における汚染物質濃度減少方法。 （２）上記の溶液は窒素酸化物に対する尿素のモル比が約１：４から約５：１に なるように十分な量の尿素を添加物として含む請求項１のプロセス。 （３）汚染物の温度が約１７００°Ｆ以上である請求項１のプロセス。 （４）上記尿素溶液は約２０００°Ｆから約２５００°Ｆの温度で汚染物に注入 きれる請求項２のプロセス。 （５）上記供給管路の伸縮調節及び前記霧化重量の供給量が約１０から約１００ ００ミクロンソウター平均直径の範囲内の液滴を供給するように選択される請求 項１のプロセス。 （６）上記霧化流体は水蒸気を含む請求項５のプロセス。 （７）上記霧化管路に同軸かつ周囲に配置された冷却管路をきらに備えてなる請 求項６のプロセネ。 （８）上記冷却管路は冷却流体を供給される請求項７のプロセメ。 （９）上記冷却流体は空気、蒸気または水である請求項８のプロセス。 （１０ａ）流出汚染物中に展張された霧化管路、ｂ）上記霧化管路に霧化流体を 供給する手段、ｃ）上記霧化管路内に同軸でかつ軸方向にスライド可能な供給管 路、及び ｄ）上記供給管を経て所定量の処理流体を供給して上記流出汚染物中に上記処理 流体を注入する手段、を備え、材料の燃焼から生じる廃出物中に霧状の処理流体 を供給するためのプローブであつて、種々のサイズの液滴及び上記廃出物の全域 への上記液滴を注入する距離を提供するために上記供給管路のスライドの調節及 び上記霧化溶流体の供給量が選択可能であるプローブ。 （１１）上記霧化流体は蒸気である請求項１０のプローブ。 （１２）上記処理溶流体は汚染物中の窒素酸化物の濃度を減らすために有効であ る請求項１０のプローブ。 （１３）上記処理流体は水を含む尿素溶液を有している請求項１２のプローブ。 （１４）上記尿素溶液はさらにヘキサメチレンテトラミンを有する請求項１３の プローブ。 （１５）上記尿素溶液は水を含む溶液でありきらに酵素を添加した炭化水素を含 んでいる請求項１３のプローブ。 （１６）上記供給管路の伸縮調節及び上記霧化流体の供給量が約１０から約１０ ０００ミクロンソウター平均直径の範囲内の液滴を供給するように選択される請 求項１３のプローブ。 （１７）上記尿素溶液の供給は汚染物中の窒素酸化物の濃度の減少を最大にする ように計量きれる請求項１６のプローブ。 （１８）上記霧化管路と同軸にかつその周りに配置された冷却管路をさらに備え る請求項１０のプローブ。 （１９）上記冷却管路に冷却流体を供給する手段を備える請求項１８のプローブ 。 （２０）上記冷却流体は空気、水または蒸気を含む請求項１９のプローブ。