JPH0151528B2 - - Google Patents
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- JPH0151528B2 JPH0151528B2 JP60160804A JP16080485A JPH0151528B2 JP H0151528 B2 JPH0151528 B2 JP H0151528B2 JP 60160804 A JP60160804 A JP 60160804A JP 16080485 A JP16080485 A JP 16080485A JP H0151528 B2 JPH0151528 B2 JP H0151528B2
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- metal
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- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、発泡金属を構成する多数の独立気
泡の大きさが均一でかつ内部に引けを生じない発
泡金属の製造方法に関するものである。
泡の大きさが均一でかつ内部に引けを生じない発
泡金属の製造方法に関するものである。
（従来技術）
金属の発泡体を得る手段としては、金属の融点
近傍で熱分解により発生する発泡材と、発生した
ガスを溶湯内に溜めて気泡を形成するために溶湯
の粘性を制御する増粘材を必要とし、これらの材
料が手段を選択することによつて種々の発泡体が
得られる。この発泡金属は多数の独立気泡よりな
り、軽量で、機械的、熱的諸特性等の多くの優れ
た機能を有する新素材として開発が進められ、溶
融金属の粘性制御法や発泡法等多くの研究がなさ
れているが、技術的に種々の制約があつて実用化
に至つていない。その理由は、工業的規模におけ
る大型材料を製作すると気泡の大きさが不揃いと
なり、また金属が凝固する際に、内部に引けを生
じるという問題があるからであり、したがつて実
用化にはこれらの問題の解決を必要としていた。
近傍で熱分解により発生する発泡材と、発生した
ガスを溶湯内に溜めて気泡を形成するために溶湯
の粘性を制御する増粘材を必要とし、これらの材
料が手段を選択することによつて種々の発泡体が
得られる。この発泡金属は多数の独立気泡よりな
り、軽量で、機械的、熱的諸特性等の多くの優れ
た機能を有する新素材として開発が進められ、溶
融金属の粘性制御法や発泡法等多くの研究がなさ
れているが、技術的に種々の制約があつて実用化
に至つていない。その理由は、工業的規模におけ
る大型材料を製作すると気泡の大きさが不揃いと
なり、また金属が凝固する際に、内部に引けを生
じるという問題があるからであり、したがつて実
用化にはこれらの問題の解決を必要としていた。
（発明の目的）
この発明は、このような従来の課題の解決のた
めになされたものであり、多数の気泡が均質で、
内部に引けを生じない発泡金属を、工業的に製造
する方法を提供するものである。
めになされたものであり、多数の気泡が均質で、
内部に引けを生じない発泡金属を、工業的に製造
する方法を提供するものである。
（発明の構成）
この発明の第１の要旨は、溶融金属に発泡材お
よび増粘材を加えて撹拌することにより多数の独
立気泡よりなる発泡金属を製造する方法におい
て、鋳型全体が発泡金属の融点以上の温度となる
ように加熱し、かつ撹拌を終了して発泡を開始
し、気泡が成長する過程で空気抜き用の放出口を
有する状態で鋳型を密閉し、発泡材が熱により分
解して生じる多数の気泡が膨脹することによつて
鋳型内の空気を鋳型の外部に放出させ、発泡金属
が鋳型内部の全体に充満することにより、溶融充
満した発泡金属により上記放出口を閉塞して鋳型
を密閉状態とし、密閉された鋳型内で多数の気泡
の内圧の上昇により気泡相互の圧力の均衡の下に
均一なセル構造を形成させ、ついで鋳型の加熱を
停止して発泡金属を冷却、凝固させるようにした
ものである。
よび増粘材を加えて撹拌することにより多数の独
立気泡よりなる発泡金属を製造する方法におい
て、鋳型全体が発泡金属の融点以上の温度となる
ように加熱し、かつ撹拌を終了して発泡を開始
し、気泡が成長する過程で空気抜き用の放出口を
有する状態で鋳型を密閉し、発泡材が熱により分
解して生じる多数の気泡が膨脹することによつて
鋳型内の空気を鋳型の外部に放出させ、発泡金属
が鋳型内部の全体に充満することにより、溶融充
満した発泡金属により上記放出口を閉塞して鋳型
を密閉状態とし、密閉された鋳型内で多数の気泡
の内圧の上昇により気泡相互の圧力の均衡の下に
均一なセル構造を形成させ、ついで鋳型の加熱を
停止して発泡金属を冷却、凝固させるようにした
ものである。
またこの発明の第２の要旨は、溶融金属に発泡
材および増粘材を加えて撹拌することにより多数
の独立気泡よりなる発泡金属を製造する方法にお
いて、鋳型全体が発泡金属の融点以上の温度とな
るように加熱した後、溶融金属としてアルミニウ
ムまたはその合金、増粘材としてカルシウム、発
泡材として水素化チタンを用い、上記増粘材を
0.2〜８重量％加えて撹拌し、アルミニウムの粘
性を調整した後、水素化チタンの粉末１〜３重量
％を加えて撹拌し、発泡させるようにし、気泡が
成長する過程で空気抜き用の放出口を有する状態
で鋳型を密閉し、発泡材が熱により分解して生じ
る多数の気泡が膨脹することによつて鋳型内の空
気を鋳型の外部に放出させ、発泡金属が鋳型内部
の全体に充満することにより、溶融充満した発泡
金属により上記放出口を閉塞して鋳型を密閉状態
とし、密閉された鋳型内で多数の気泡の内圧の上
昇により気泡相互の圧力の均衡の下に均一なセル
構造を形成させ、ついで鋳型の加熱を停止して発
泡金属を冷却、凝固させるようにしたものであ
る。
材および増粘材を加えて撹拌することにより多数
の独立気泡よりなる発泡金属を製造する方法にお
いて、鋳型全体が発泡金属の融点以上の温度とな
るように加熱した後、溶融金属としてアルミニウ
ムまたはその合金、増粘材としてカルシウム、発
泡材として水素化チタンを用い、上記増粘材を
0.2〜８重量％加えて撹拌し、アルミニウムの粘
性を調整した後、水素化チタンの粉末１〜３重量
％を加えて撹拌し、発泡させるようにし、気泡が
成長する過程で空気抜き用の放出口を有する状態
で鋳型を密閉し、発泡材が熱により分解して生じ
る多数の気泡が膨脹することによつて鋳型内の空
気を鋳型の外部に放出させ、発泡金属が鋳型内部
の全体に充満することにより、溶融充満した発泡
金属により上記放出口を閉塞して鋳型を密閉状態
とし、密閉された鋳型内で多数の気泡の内圧の上
昇により気泡相互の圧力の均衡の下に均一なセル
構造を形成させ、ついで鋳型の加熱を停止して発
泡金属を冷却、凝固させるようにしたものであ
る。
（実施例）
第１図において鋳型１内には発泡材を加えた溶
融アルミニウム２が装入され、この溶融アルミニ
ウム２を撹拌機３で撹拌するようにし、また鋳型
１を加熱するためのヒータ４が鋳型１の周囲に配
置されている。第１図Ｂに示すように、発泡材が
分解することにより溶融アルミニウム２が膨脹し
て発泡アルミニウム２０となり、その内部のガス
圧力（P2）が高まり、このためその圧力が大気
圧P0と溶融アルミニウムの粘性抵抗の和P1に打
勝つて多数の気泡が膨脹するが、鋳型１の一面が
大気中に解放されて自由面が形成されているため
に、各気泡はそれぞれのガス圧によつて任意に膨
脹し、大きさや形状が極めて不揃いの気泡の集合
体となる。
融アルミニウム２が装入され、この溶融アルミニ
ウム２を撹拌機３で撹拌するようにし、また鋳型
１を加熱するためのヒータ４が鋳型１の周囲に配
置されている。第１図Ｂに示すように、発泡材が
分解することにより溶融アルミニウム２が膨脹し
て発泡アルミニウム２０となり、その内部のガス
圧力（P2）が高まり、このためその圧力が大気
圧P0と溶融アルミニウムの粘性抵抗の和P1に打
勝つて多数の気泡が膨脹するが、鋳型１の一面が
大気中に解放されて自由面が形成されているため
に、各気泡はそれぞれのガス圧によつて任意に膨
脹し、大きさや形状が極めて不揃いの気泡の集合
体となる。
第２図はこのようなガス圧力と発泡アルミニウ
ムの体積との関係を線図に表わしたものである。
同図において、アルミニウムに発泡材を加えて撹
拌を開始する時点Ａのアルミニウムの体積V0は、
発泡材を加えている間、点Ａのガス圧力PAをほ
ぼ維持したまま、点Ｂの体積Vlまで膨脹する。
この場合、発泡材の添加時間に差があるために、
すでに発生したガス量にも差が生じ、このため各
気泡の体積は不揃いとなる。発泡アルミニウム２
０の体積は、気泡材の添加終了点（点Ｂ）に達し
た時の体積Vlから凝固が完結する点Ｃまでの間
徐々に上昇し、ガス圧力を高めながらVsまで膨
脹する。
ムの体積との関係を線図に表わしたものである。
同図において、アルミニウムに発泡材を加えて撹
拌を開始する時点Ａのアルミニウムの体積V0は、
発泡材を加えている間、点Ａのガス圧力PAをほ
ぼ維持したまま、点Ｂの体積Vlまで膨脹する。
この場合、発泡材の添加時間に差があるために、
すでに発生したガス量にも差が生じ、このため各
気泡の体積は不揃いとなる。発泡アルミニウム２
０の体積は、気泡材の添加終了点（点Ｂ）に達し
た時の体積Vlから凝固が完結する点Ｃまでの間
徐々に上昇し、ガス圧力を高めながらVsまで膨
脹する。
ここで従来法にしたがつて第１図Ｂの状態で発
泡を続けると、形成される発泡アルミニウム２０
は外気と接した自由面では凝固が最も早く、これ
がガス圧のために破壊されて、第７図に示すよう
なクレータ２９を生じる。また発泡アルミニウム
２０の内部においては、各気泡２１の大きさが不
揃いで、最終に凝固する中心部近傍では大きな気
孔２２が形成される。発泡アルミニウム２０が凝
固し、常温まで冷却すると、各気泡内のガスも冷
却する結課、第２図Ｄ点に示すように圧力も低下
する。
泡を続けると、形成される発泡アルミニウム２０
は外気と接した自由面では凝固が最も早く、これ
がガス圧のために破壊されて、第７図に示すよう
なクレータ２９を生じる。また発泡アルミニウム
２０の内部においては、各気泡２１の大きさが不
揃いで、最終に凝固する中心部近傍では大きな気
孔２２が形成される。発泡アルミニウム２０が凝
固し、常温まで冷却すると、各気泡内のガスも冷
却する結課、第２図Ｄ点に示すように圧力も低下
する。
第３図はアルミニウムの温度Ｔと経過時間Ｓ、
および各段階における操作の関係を線図に表わし
たものである。同図において、点a1はアルミニウ
ムの融点（M.P.）よりも高い温度Taで、発泡材
の混入、撹拌の開始時点、点a2は撹拌終了時、点
a3は鋳型１に対する加熱を停止する時点で、点a1
からa3までの間、融点以上の温度Taに保持しな
がら発泡させる。点ｂは発泡アルミニウムが融点
にまで達した時点で、点Ｃで凝固を完了し、常温
（R.T.）に達した点ｄで鋳型１から取出す。
および各段階における操作の関係を線図に表わし
たものである。同図において、点a1はアルミニウ
ムの融点（M.P.）よりも高い温度Taで、発泡材
の混入、撹拌の開始時点、点a2は撹拌終了時、点
a3は鋳型１に対する加熱を停止する時点で、点a1
からa3までの間、融点以上の温度Taに保持しな
がら発泡させる。点ｂは発泡アルミニウムが融点
にまで達した時点で、点Ｃで凝固を完了し、常温
（R.T.）に達した点ｄで鋳型１から取出す。
この発明による方法での基本操作は第３図の点
a2、すなわち発泡材を加えて撹拌を終了した時点
において鋳型１を閉じることにある。すなわち第
１図Ｃに示すように発泡温度Taに予熱した蓋９
を鋳型１に取付け、これによつて空気抜き用の放
出口１０を形成させた状態で鋳型１を密閉する。
放出口１０は適宜の位置に複数個形成させてもよ
い。蓋９を予熱するのは、蓋の温度が低いと発泡
しつつあるアルミニウムの膨帳自由面がアルミニ
ウムの融点以下となつて充分な気泡の成長がなさ
れないからである。また鋳型１の大きさとその内
部に装入する溶融アルミニウム２の量との関係
は、最終製品が所定の発泡率になるように設定す
る。
a2、すなわち発泡材を加えて撹拌を終了した時点
において鋳型１を閉じることにある。すなわち第
１図Ｃに示すように発泡温度Taに予熱した蓋９
を鋳型１に取付け、これによつて空気抜き用の放
出口１０を形成させた状態で鋳型１を密閉する。
放出口１０は適宜の位置に複数個形成させてもよ
い。蓋９を予熱するのは、蓋の温度が低いと発泡
しつつあるアルミニウムの膨帳自由面がアルミニ
ウムの融点以下となつて充分な気泡の成長がなさ
れないからである。また鋳型１の大きさとその内
部に装入する溶融アルミニウム２の量との関係
は、最終製品が所定の発泡率になるように設定す
る。
発泡アルミニウム２０中の発生ガスの圧力P2
が、閉塞された鋳型１の内部空間８の空気圧P3
より大きくなると、発泡アルミニウム２０中の気
泡が膨脹し、これによつて内部空間８中の空気は
放出口１０から放出される。発泡アルミニウム２
０が膨脹を続け、密閉した鋳型１中に充満する
と、第１図Ｄに示すように放出口１０は溶融アル
ミニウム２０によつて閉塞され、鋳型１内は完全
に密閉される。そして、まだ十分に発泡材中のガ
スを放出して大きくなつていない気泡は、圧力
P2を保ちつつ均衡を保つた形状、大きさの均質
なセル構造を形成する。すなわち鋳型１が密閉さ
れていなければ、自由面に近い気泡は膨脹して他
の部分の気泡より大きくなるが、上記のように鋳
型１が密閉されていると、他の気泡の圧力によつ
て膨脹が妨げられ、このため気泡の大きさがほぼ
均一になる。
が、閉塞された鋳型１の内部空間８の空気圧P3
より大きくなると、発泡アルミニウム２０中の気
泡が膨脹し、これによつて内部空間８中の空気は
放出口１０から放出される。発泡アルミニウム２
０が膨脹を続け、密閉した鋳型１中に充満する
と、第１図Ｄに示すように放出口１０は溶融アル
ミニウム２０によつて閉塞され、鋳型１内は完全
に密閉される。そして、まだ十分に発泡材中のガ
スを放出して大きくなつていない気泡は、圧力
P2を保ちつつ均衡を保つた形状、大きさの均質
なセル構造を形成する。すなわち鋳型１が密閉さ
れていなければ、自由面に近い気泡は膨脹して他
の部分の気泡より大きくなるが、上記のように鋳
型１が密閉されていると、他の気泡の圧力によつ
て膨脹が妨げられ、このため気泡の大きさがほぼ
均一になる。
第４図において、点A1で発泡材を混入、撹拌
し、予熱した蓋９を取付け、鋳型１を密閉した時
点A2から気泡の内圧P2が上昇し、発泡アルミニ
ウム２０が鋳型１内を充満した時点Ｂでは、体積
Vlが一定のまま気泡の内圧がPcまで上昇し、均
一な気泡の集合体となる。この時点（第３図の点
a3に相当）で鋳型を炉外に取出し、常温まで冷却
すると、第５図に示すように各気泡２３がほぼ同
一寸法の均質な発泡アルミニウム２４が得られ
る。
し、予熱した蓋９を取付け、鋳型１を密閉した時
点A2から気泡の内圧P2が上昇し、発泡アルミニ
ウム２０が鋳型１内を充満した時点Ｂでは、体積
Vlが一定のまま気泡の内圧がPcまで上昇し、均
一な気泡の集合体となる。この時点（第３図の点
a3に相当）で鋳型を炉外に取出し、常温まで冷却
すると、第５図に示すように各気泡２３がほぼ同
一寸法の均質な発泡アルミニウム２４が得られ
る。
なお、上記方法に使用される鋳型の形状は種々
の変形が可能であり、例えば第６図Ａ，Ｂに示す
ように球形の鋳型５を用いてもよい。同図におい
て、Ａは球状鋳型に溶融アルミニウム２が装入さ
れている状態、Ｂは発泡アルミニウム２０が鋳型
５中に充満して放出口１０が閉塞された状態を示
している。
の変形が可能であり、例えば第６図Ａ，Ｂに示す
ように球形の鋳型５を用いてもよい。同図におい
て、Ａは球状鋳型に溶融アルミニウム２が装入さ
れている状態、Ｂは発泡アルミニウム２０が鋳型
５中に充満して放出口１０が閉塞された状態を示
している。
上記実施例においては、アルミニウムを720℃
に溶融して1.6重量％のカルシウムを加えて撹拌
し、増粘した。アルミニウムの粘度調整は、増粘
材を加えずに空気吹込み法でも可能であるが、こ
の方法では発泡材の熱分解ガスを溶湯内に溜めて
独立気泡を保持するのに必要な粘性を与えるのに
極めて長期間の撹拌を要することになる。一方、
増粘材として酸素との親和力の強いアルミニウム
を加えて撹拌すると極めて短時間に増粘すること
が可能となる。この場合、カルシウムの添加量が
0.2重量％以下ならば、撹拌に長時間を要するの
で極めて非能率的、不経済である。また８重量％
以下であれば、十分に増粘の目的を達することが
できる。
に溶融して1.6重量％のカルシウムを加えて撹拌
し、増粘した。アルミニウムの粘度調整は、増粘
材を加えずに空気吹込み法でも可能であるが、こ
の方法では発泡材の熱分解ガスを溶湯内に溜めて
独立気泡を保持するのに必要な粘性を与えるのに
極めて長期間の撹拌を要することになる。一方、
増粘材として酸素との親和力の強いアルミニウム
を加えて撹拌すると極めて短時間に増粘すること
が可能となる。この場合、カルシウムの添加量が
0.2重量％以下ならば、撹拌に長時間を要するの
で極めて非能率的、不経済である。また８重量％
以下であれば、十分に増粘の目的を達することが
できる。
また粘度調整を終えた溶湯を720℃に保持しつ
つ発泡材として水素化チタンの粉末を1.6重量％
加えて撹拌すると、気孔率約90％の均質な発泡体
を得ることができる。この場合、水素化チタンの
添加量が１重量％以下であると、気泡の発生が充
分でなく、また３重量％を超えると気泡の発生が
過剰となり、長時間の撹拌を必要とするか、また
は膜構造が破壊されたり、均一な膜構造が得がた
くなるので、水素化チタンの添加量は１〜３重量
％が適正である。
つ発泡材として水素化チタンの粉末を1.6重量％
加えて撹拌すると、気孔率約90％の均質な発泡体
を得ることができる。この場合、水素化チタンの
添加量が１重量％以下であると、気泡の発生が充
分でなく、また３重量％を超えると気泡の発生が
過剰となり、長時間の撹拌を必要とするか、また
は膜構造が破壊されたり、均一な膜構造が得がた
くなるので、水素化チタンの添加量は１〜３重量
％が適正である。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明は溶融金属とし
てアルミニウムまたはその合金、増粘材としてカ
ルシウム、発泡材として水素化チタンを用い、上
記増粘材を0.2〜８重量％加えて撹拌し、アルミ
ニウムの粘性を調整した後、水素化チタンの粉末
１〜３重量％を加えて撹拌し、発泡させるように
したものであり、大きさ、形状の均質な気泡より
なるセル構造を有する発泡体を製造することがで
き、工業的な規模での製造も可能なものである。
そしてこの発泡材は軽量で吸音性が高く、高い断
熱効果や機械的特性、機械加工性を有する新素材
として有用である。
てアルミニウムまたはその合金、増粘材としてカ
ルシウム、発泡材として水素化チタンを用い、上
記増粘材を0.2〜８重量％加えて撹拌し、アルミ
ニウムの粘性を調整した後、水素化チタンの粉末
１〜３重量％を加えて撹拌し、発泡させるように
したものであり、大きさ、形状の均質な気泡より
なるセル構造を有する発泡体を製造することがで
き、工業的な規模での製造も可能なものである。
そしてこの発泡材は軽量で吸音性が高く、高い断
熱効果や機械的特性、機械加工性を有する新素材
として有用である。
第１図Ａ〜Ｄはこの発明を実施する工程の説明
図、第２図は従来方法の発泡金属の圧力−体積線
図、第３図はこの発明の温度−時間、操作線図、
第４図はこの発明の方法による圧力−体積線図、
第５図はこの発明によつて得られた発泡金属の概
念図、第６図Ａ，Ｂはこの発明の実施に使用する
装置の１例を示す概略説明図、第７図は従来法に
よつて得られた発泡金属の概念図である。 １……鋳型、２……溶融アルミニウム、３……
撹拌機、４……ヒータ、９……蓋、１０……放出
口、２０，２４……発泡アルミニウム、２３……
気泡。
図、第２図は従来方法の発泡金属の圧力−体積線
図、第３図はこの発明の温度−時間、操作線図、
第４図はこの発明の方法による圧力−体積線図、
第５図はこの発明によつて得られた発泡金属の概
念図、第６図Ａ，Ｂはこの発明の実施に使用する
装置の１例を示す概略説明図、第７図は従来法に
よつて得られた発泡金属の概念図である。 １……鋳型、２……溶融アルミニウム、３……
撹拌機、４……ヒータ、９……蓋、１０……放出
口、２０，２４……発泡アルミニウム、２３……
気泡。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 溶融金属に発泡材および増粘材を加えて撹拌
することにより多数の独立気泡よりなる発泡金属
を製造する方法において、鋳型全体が発泡金属の
融点以上の温度となるように加熱し、かつ撹拌を
終了して発泡を開始し、気泡が成長する過程で空
気抜き用の放出口を有する状態で鋳型を密閉し、
発泡材が熱により分解して生じる多数の気泡が膨
脹することによつて鋳型内の空気を鋳型の外部に
放出させ、発泡金属が鋳型内部の全体に充満する
ことにより、溶融充満した発泡金属により上記放
出口を閉塞して鋳型を密閉状態とし、密閉された
鋳型内で多数の気泡の内圧の上昇により気泡相互
の圧力の均衡の下に均一なセル構造を形成させ、
ついで鋳型の加熱を停止して発泡金属を冷却、凝
固させることを特徴とする発泡金属の製造方法。 ２ 上記溶融金属としてアルミニウムまたはその
合金、増粘材としてカルシウム、発泡材として水
素化チタンを用い、上記溶融金属に対して上記増
粘材を0.2〜８重量％加えて撹拌し、溶融金属の
粘性を調整した後、水素化チタンの粉末１〜３重
量％を加えて撹拌し、発泡させるようにしたこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の発泡金
属の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16080485A JPS6220846A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 発泡金属の製造方法 |
| US06/886,678 US4713277A (en) | 1985-07-19 | 1986-07-18 | Foamed metal and method of producing same |
| EP86305558A EP0210803B1 (en) | 1985-07-19 | 1986-07-18 | Foamed metal and method of producing same |
| CA000514164A CA1267550A (en) | 1985-07-19 | 1986-07-18 | Foamed metal and method of producing same |
| DE8686305558T DE3665739D1 (en) | 1985-07-19 | 1986-07-18 | Foamed metal and method of producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16080485A JPS6220846A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 発泡金属の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220846A JPS6220846A (ja) | 1987-01-29 |
| JPH0151528B2 true JPH0151528B2 (ja) | 1989-11-06 |
Family
ID=15722798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16080485A Granted JPS6220846A (ja) | 1985-07-19 | 1985-07-19 | 発泡金属の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6220846A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10104338A1 (de) * | 2001-02-01 | 2002-08-08 | Goldschmidt Ag Th | Herstellung flächiger, metallischer Integralschäume |
| KR100581189B1 (ko) * | 2004-06-22 | 2006-05-17 | 한국기계연구원 | 연속 발포판재 제조방법 |
| CN103924113B (zh) * | 2014-03-21 | 2016-02-10 | 苏州宇希新材料科技有限公司 | 一种以泡沫铝为基体的铁氧体复合吸波材料 |
| CN103898350B (zh) * | 2014-03-21 | 2016-04-06 | 苏州宇希新材料科技有限公司 | 一种泡沫铝/铁氧体复合吸波材料的制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5216841A (en) * | 1975-07-29 | 1977-02-08 | Matsushita Electric Works Ltd | Louver |
| JPS56141960A (en) * | 1980-04-08 | 1981-11-05 | Agency Of Ind Science & Technol | Production of ceramic-metal composite body |
-
1985
- 1985-07-19 JP JP16080485A patent/JPS6220846A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6220846A (ja) | 1987-01-29 |
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