JPH0153141B2 - - Google Patents
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- JPH0153141B2 JPH0153141B2 JP56194850A JP19485081A JPH0153141B2 JP H0153141 B2 JPH0153141 B2 JP H0153141B2 JP 56194850 A JP56194850 A JP 56194850A JP 19485081 A JP19485081 A JP 19485081A JP H0153141 B2 JPH0153141 B2 JP H0153141B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- parts
- sand
- coated sand
- resin composition
- Prior art date
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- Expired
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/20—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents
- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2266—Polyesters; Polycarbonates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
本発明は鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関する。
現在鋳造用の鋳型及び中子の製造法としては、
シエルモールド法が主流であり、砂粒結合剤とし
てはフエノール樹脂が一般に使用されている。し
かしながら、フエノール樹脂は、シエルモールド
法のコーテイング、成形、注湯の各工程におい
て、加熱下にフエノール、アンモニア、アルデヒ
ド、一酸化炭素等の有毒かつ不快臭を有するガス
が発生し、アルミニウム鋳物のように鋳造温度の
低い場合（650〜750℃）の鋳型崩壊性に劣る等の
欠点があり、これらのフエノール樹脂の欠点を改
良すべく、最近鋳物砂粒結合剤として不飽和ポリ
エステル樹脂が注目され始め、特開昭49−48520
号公報、特公昭50−30114号公報、特開昭50−
104721号公報、特開昭51−29318号公報、特開昭
54−80234号公報、特開昭56−59560号公報等に示
されているが、未だごく一部に使用されているに
とどまつている。 不飽和ポリエステル樹脂を鋳物砂粒結合剤とし
て用いたポリエステルレジンコーテツドサンド
は、フエノール樹脂を結合剤とするフエノールレ
ジンコーテツドサンドの持つ前記欠点は改良する
が、反面鋳型成形性が悪いという欠陥を持ち合せ
ている。すなわち、吹込み式シエル鋳型造形機を
用いて280〜300℃に加熱した金型にレジンコーテ
ツドサンドを充てんしシエル中子を成形する際、
鋳型造形機マガジンの目づまり及びそれに伴う充
てん性の低下が現状のポリエステルレジンコーテ
ツドサンドにおける欠点とされ、従来の鋳型造形
機をそのまま活用することができないのが弊害と
なり、ポリエステルレジンコーテツドサンドの実
用化が遅れている。 この鋳型造形機マガジンの目づまりは、レジン
コーテツドサンドに要求される特性の一項目であ
る融着点と関係がある。中子及び鋳型を成形する
に際して使用する金型の温度が280〜300℃と高い
ために鋳型造形機マガジンの温度も70〜90℃程度
まで上昇する。従つて、融着点が低い場合には鋳
型造形機マガジン内で結合剤が溶融し、マガジン
への付着あるいはレジンコーテツドサンドのブロ
ツキングにより目づまりとなる。 一般に使用されているフエノールレジンコーテ
ツドサンドの融着点が90〜115℃であるのに対し
て公知の技術によるポリエステルレジンコーテツ
ドサンドの融着点は85℃以下と低いことに問題が
ある。 レジンコーテツドサンドの融着点は使用する結
合剤の軟化点に影響される。従つてポリエステル
レジンコーテツドサンドの融着点を高くするため
には結合剤の不飽和ポリエステルの軟化点を高く
することが容易に考えられる。 本発明者らの検討によると、ポリエステルレジ
ンコーテツドサンドの融着点をフエノールレジン
コーテツドサンドの融着点（90℃以上）まで高め
るためには不飽和ポリエステルの軟化点を120℃
以上にする必要があるが、軟化点120℃以上の不
飽和ポリエステルを結合剤とするレジンコーテツ
ドサンドを用いた鋳型は強度が低く、また不飽和
ポリエステルの軟化点を120℃以上にするために
は縮合度を高くする必要があり、合成の際ゲル化
の確率が高く、安定した状態で供給することが難
しくなるという問題を生じる。 本発明者らは、かかる鋳物砂粒結合用不飽和ポ
リエステル樹脂組成物の欠点にかんがみ、融着点
90℃以上のポリエステルレジンコーテツドサンド
を得べく、鋳物砂結合用樹脂組成物について鋭意
研究を重ねた結果、融着点、強度共にフエノール
樹脂に対抗しうる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を見
出した。 すなわち、本発明は常温で固体の不飽和ポリエ
ステル、分子中に一個以上の不飽和結合を有する
不飽和単量体又は予備重合体、重合用触媒ならび
に酸化マグネシウム、酸化亜鉛および酸化カルシ
ウムから選ばれる金属酸化物の１種または２種以
上を含有してなる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関
する。本発明においては、上記の金属酸化物を配
合することにより強度を低下させることなく、従
来のポリエステルレジンコーテツドサンドの欠点
であつた融着点を改良することが可能となる。 以下本発明を更に詳細に説明する。 本発明において使用される常温で固体の不飽和
ポリエステルは、α，β−不飽和二塩基酸、その
酸無水物又はその混合物、必要に応じて飽和二塩
基酸又はその無水物を多価アルコールと公知の方
法により反応させることにより得られる。 α，β−不飽和二塩基酸又はその無水物として
は、マレイン酸、イタコン酸、フマル酸、無水マ
レイン酸、シトラコン酸、クロロマレイン酸等が
使用される。飽和二塩基酸又はその無水物として
は、フタル酸、無水フタル酸、イソフタル酸、テ
レフタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、こはく
酸、アジピン酸、セバシン酸、メチルこはく酸等
が使用される。 多価アルコールとしてはプロピレングリコー
ル、ジプロピレングリコール、１，２−プロパン
ジオール、エチレングリコール、ジエチレングー
ル、１，３−ブタンジオール、ネオペンチルグリ
コール、１，６−ヘキサンジオール、水素化ビス
フエノールＡ等のグリコール類、グリセリン、ト
リメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等
が用いられ、必要に応じて１価のアルコールを一
部併用してもよい。 不飽和ポリエステルが常温で固体であるために
は、リングアンドボール法で測定した軟化点が50
℃以上であれば良いが80℃から110℃の範囲にあ
ることが好ましい。軟化点80℃未満では金属酸化
物の添加量が多くなり、又110℃を越えると鋳型
や中子の強度が低下する傾向にある。 分子中に１個以上の不飽和結合を有する不飽和
単量体又は予備重合体としては、スチレンモノ
マ、クロルスチレン、ジビニルベンゼン、ジアリ
ルフタレート、メタクリル酸メチル、アクリル
酸、酢酸ビニル、アクリルアミド、フエニルマレ
イミド、マレイミド、臭化スチレン、ターシヤリ
ブチルスチレン、トリアリルイソシアヌレート、
Ｎ−メチルアクリルアミド、Ｎ，N′−ジメチル
アクリルアミド、Ｎ−メチルメタクリルアミド、
Ｎ，N′−ジメチルメタクリルアミド、Ｎ−メチ
ロールアクリルアミド、Ｎ−メチロールメタクリ
ルアミド、Ｎ，N′−メチレンビスアクリルアミ
ド、Ｎ，N′−メチレンビスメタクリルアミド、
アクリル酸亜鉛、アクリル酸カルシウム、アクリ
ル酸アルミニウム、メタクリル酸亜鉛、メタクリ
ル酸カルシウム、ジアリルフタレートプレポリマ
ー、トリアリルイソシアヌレートプレポリマー、
エポキシ樹脂のアルキルアクリレート等がある。 分子中に１個以上の不飽和結合を有する不飽和
単量体又は予備重合体としては、融点60℃以上の
物を使用するのが好ましく、その添加量は不飽和
ポリエステル100重量部に対して５重量部から100
重量部が一般的である。 融点60℃未満の不飽和単量体又は予備重合体を
使用する場合は、レジンコーテツドサンドの融着
点が低下する傾向にあるので、その添加量は不飽
和ポリエステル100重量部に対して５重量部以下
が好ましい。 不飽和単量体又は予備重合体は一種を単独で使
用してもよいし二種以上を併用してもよい。 本発明において使用する重合用触媒としては有
機過酸化物が通常は好ましく、例えばジクミルパ
ーオキサイド、過酸化ベンゾイル、ターシヤリブ
チルパーベンゾエート、ジ・ターシヤリブチルパ
ーベンゾエート、クメンヒドロパーオキサイド、
１，３−ビス−（ターシヤリブチルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼン、１，１−ビス−（ターシ
ヤリブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチ
ルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−（２，５
−ジベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，２−
ビス−（４，４−ジ・ターシヤリブチルパーオキ
シシクロヘキシル）プロパン、２，５−ジメチル
−２，５−ジ（ターシヤリブチルパーオキシ）−
ヘキシン−３，ｎ−ブチル−４，４−ビス−（タ
ーシヤリブチルパーオキシ）バレレート、ラウロ
イルパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキ
サイド等がある。 これらの有機過酸化物の配合量は不飽和ポリエ
ステル100重量部に対して0.5重量部未満では十分
な硬化特性が得られず、20重量部を越えると配合
量に見合う硬化特性が得られないために0.5重量
部から20重量部の範囲が好ましく、通常は１重量
部から10重量部の範囲で使用される。これらの重
合用触媒は単独で使用しても、２種以上を併用し
てもよい。 レジンコーテツドサンドの融着点への効果、価
格の点で、酸化マグネシウム、酸化亜鉛及び酸化
カルシウムは好ましい。 金属酸化物の添加量は、金属酸化物の種類及び
不飽和ポリエステルの軟化点、不飽和単量体又は
予備重合体の融点により異なるが、通常不飽和ポ
リエステル100重量部に対して１重量部から30重
量部の範囲内とされる。例えば、酸化マグネシウ
ムでは0.5重量部から５重量部、酸化亜鉛では２
重量部から15重量部の範囲でほぼ目的を達する。
これら金属酸化物は単独で使用しても、２種以上
を併用してもよい。 本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物には、
必要に応じて滑剤、硬化促進剤、重合禁止剤、充
てん剤、シランカツプリング剤等が含まれてもよ
い。 滑剤としては、ステアリン酸カルシウム、ステ
アリン酸亜鉛、メチロールアミド、ビスアマイド
等が用いられる。 硬化促進剤としては、ナフテン酸コバルト、オ
クテン酸コバルト等のナフテン酸金属塩、オクテ
ン酸金属塩、アミン類などがあり、重合禁止剤と
しては、ハイドロキノン、パラベンゾキノン、
２，５−ジフエニルパラベンゾキノン、トルベン
ゾキノン、モノターシヤリブチルハイドロキノン
等が用いられる。 充てん剤としては、炭酸カルシウム、硫酸バリ
ウム、水酸化アルミニウム、クレイ、シリカ、タ
ルク等が用いられる。 シランカツプリング剤としては、ビニルトリエ
トキシシラン、ビニル−トリス−（β−メトキシ
エトキシ）シラン、γ−アミノプロピルトリエト
キシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミ
ノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリクロ
ロシラン等が挙げられる。 本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を実際
に用いる場合は、該樹脂組成物を適当な方法によ
りあらかじめ混合しておいてもよく、レジンコー
テツドサンド調合時にそれぞれの成分を添加混合
してもよい。 レジンコーテツドサンドの調合は、該樹脂組成
物を適当な溶剤、例えばアセトン、メチルエチル
ケトン、トルエン、ベンゼン、キシレンに溶解し
た溶液を用いて砂粒に樹脂を被覆した後溶剤を揮
発乾燥するセミホツト法、無溶剤型のホツトメル
ト法等で行なわれる。 以下に実施例をあげて本発明を説明する。部と
あるのは重量部である。 実施例 １ 無水マレイン酸７モル、イソフタル酸３モル、
プロピレングリコール６モル、グリセリン３モル
を不活性ガス気流中で210℃に加熱反応させ軟化
点（リングアンドポール法で測定、以下同じ）86
℃、酸価60の不飽和ポリエステルＡを得た。この
不飽和ポリエステル100部にジアリルフタレート
プレポリマー30部、ジクミルパーオキサイド２
部、ターシヤリブチルパーベンゾエート１部、酸
化マグネシウム１部、酸化亜鉛10部を添加混合し
た樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱したけい砂８
Kgとともに遠州鉄工(株)製NSC−１型スピードミ
キサーで５分間撹拌することにより、砂表面に均
一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサンドが
得られた。このコーテツドサンドについてJACT
（鋳造技術普及協会）のレジンコーテツドサンド
標準試験法に基づいて融着点及び常温曲げ強さを
測定した。結果を表１に示した。 比較例 １ 実施例１の樹脂組成物から金属酸化物の酸化マ
グネシウムと酸化亜鉛を除いたほかは、実施例１
と同じ方法でレジンコーテツドサンドを得た。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表１に示
した。
シエルモールド法が主流であり、砂粒結合剤とし
てはフエノール樹脂が一般に使用されている。し
かしながら、フエノール樹脂は、シエルモールド
法のコーテイング、成形、注湯の各工程におい
て、加熱下にフエノール、アンモニア、アルデヒ
ド、一酸化炭素等の有毒かつ不快臭を有するガス
が発生し、アルミニウム鋳物のように鋳造温度の
低い場合（650〜750℃）の鋳型崩壊性に劣る等の
欠点があり、これらのフエノール樹脂の欠点を改
良すべく、最近鋳物砂粒結合剤として不飽和ポリ
エステル樹脂が注目され始め、特開昭49−48520
号公報、特公昭50−30114号公報、特開昭50−
104721号公報、特開昭51−29318号公報、特開昭
54−80234号公報、特開昭56−59560号公報等に示
されているが、未だごく一部に使用されているに
とどまつている。 不飽和ポリエステル樹脂を鋳物砂粒結合剤とし
て用いたポリエステルレジンコーテツドサンド
は、フエノール樹脂を結合剤とするフエノールレ
ジンコーテツドサンドの持つ前記欠点は改良する
が、反面鋳型成形性が悪いという欠陥を持ち合せ
ている。すなわち、吹込み式シエル鋳型造形機を
用いて280〜300℃に加熱した金型にレジンコーテ
ツドサンドを充てんしシエル中子を成形する際、
鋳型造形機マガジンの目づまり及びそれに伴う充
てん性の低下が現状のポリエステルレジンコーテ
ツドサンドにおける欠点とされ、従来の鋳型造形
機をそのまま活用することができないのが弊害と
なり、ポリエステルレジンコーテツドサンドの実
用化が遅れている。 この鋳型造形機マガジンの目づまりは、レジン
コーテツドサンドに要求される特性の一項目であ
る融着点と関係がある。中子及び鋳型を成形する
に際して使用する金型の温度が280〜300℃と高い
ために鋳型造形機マガジンの温度も70〜90℃程度
まで上昇する。従つて、融着点が低い場合には鋳
型造形機マガジン内で結合剤が溶融し、マガジン
への付着あるいはレジンコーテツドサンドのブロ
ツキングにより目づまりとなる。 一般に使用されているフエノールレジンコーテ
ツドサンドの融着点が90〜115℃であるのに対し
て公知の技術によるポリエステルレジンコーテツ
ドサンドの融着点は85℃以下と低いことに問題が
ある。 レジンコーテツドサンドの融着点は使用する結
合剤の軟化点に影響される。従つてポリエステル
レジンコーテツドサンドの融着点を高くするため
には結合剤の不飽和ポリエステルの軟化点を高く
することが容易に考えられる。 本発明者らの検討によると、ポリエステルレジ
ンコーテツドサンドの融着点をフエノールレジン
コーテツドサンドの融着点（90℃以上）まで高め
るためには不飽和ポリエステルの軟化点を120℃
以上にする必要があるが、軟化点120℃以上の不
飽和ポリエステルを結合剤とするレジンコーテツ
ドサンドを用いた鋳型は強度が低く、また不飽和
ポリエステルの軟化点を120℃以上にするために
は縮合度を高くする必要があり、合成の際ゲル化
の確率が高く、安定した状態で供給することが難
しくなるという問題を生じる。 本発明者らは、かかる鋳物砂粒結合用不飽和ポ
リエステル樹脂組成物の欠点にかんがみ、融着点
90℃以上のポリエステルレジンコーテツドサンド
を得べく、鋳物砂結合用樹脂組成物について鋭意
研究を重ねた結果、融着点、強度共にフエノール
樹脂に対抗しうる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を見
出した。 すなわち、本発明は常温で固体の不飽和ポリエ
ステル、分子中に一個以上の不飽和結合を有する
不飽和単量体又は予備重合体、重合用触媒ならび
に酸化マグネシウム、酸化亜鉛および酸化カルシ
ウムから選ばれる金属酸化物の１種または２種以
上を含有してなる鋳物砂粒結合用樹脂組成物に関
する。本発明においては、上記の金属酸化物を配
合することにより強度を低下させることなく、従
来のポリエステルレジンコーテツドサンドの欠点
であつた融着点を改良することが可能となる。 以下本発明を更に詳細に説明する。 本発明において使用される常温で固体の不飽和
ポリエステルは、α，β−不飽和二塩基酸、その
酸無水物又はその混合物、必要に応じて飽和二塩
基酸又はその無水物を多価アルコールと公知の方
法により反応させることにより得られる。 α，β−不飽和二塩基酸又はその無水物として
は、マレイン酸、イタコン酸、フマル酸、無水マ
レイン酸、シトラコン酸、クロロマレイン酸等が
使用される。飽和二塩基酸又はその無水物として
は、フタル酸、無水フタル酸、イソフタル酸、テ
レフタル酸、テトラヒドロ無水フタル酸、こはく
酸、アジピン酸、セバシン酸、メチルこはく酸等
が使用される。 多価アルコールとしてはプロピレングリコー
ル、ジプロピレングリコール、１，２−プロパン
ジオール、エチレングリコール、ジエチレングー
ル、１，３−ブタンジオール、ネオペンチルグリ
コール、１，６−ヘキサンジオール、水素化ビス
フエノールＡ等のグリコール類、グリセリン、ト
リメチロールプロパン、ペンタエリスリトール等
が用いられ、必要に応じて１価のアルコールを一
部併用してもよい。 不飽和ポリエステルが常温で固体であるために
は、リングアンドボール法で測定した軟化点が50
℃以上であれば良いが80℃から110℃の範囲にあ
ることが好ましい。軟化点80℃未満では金属酸化
物の添加量が多くなり、又110℃を越えると鋳型
や中子の強度が低下する傾向にある。 分子中に１個以上の不飽和結合を有する不飽和
単量体又は予備重合体としては、スチレンモノ
マ、クロルスチレン、ジビニルベンゼン、ジアリ
ルフタレート、メタクリル酸メチル、アクリル
酸、酢酸ビニル、アクリルアミド、フエニルマレ
イミド、マレイミド、臭化スチレン、ターシヤリ
ブチルスチレン、トリアリルイソシアヌレート、
Ｎ−メチルアクリルアミド、Ｎ，N′−ジメチル
アクリルアミド、Ｎ−メチルメタクリルアミド、
Ｎ，N′−ジメチルメタクリルアミド、Ｎ−メチ
ロールアクリルアミド、Ｎ−メチロールメタクリ
ルアミド、Ｎ，N′−メチレンビスアクリルアミ
ド、Ｎ，N′−メチレンビスメタクリルアミド、
アクリル酸亜鉛、アクリル酸カルシウム、アクリ
ル酸アルミニウム、メタクリル酸亜鉛、メタクリ
ル酸カルシウム、ジアリルフタレートプレポリマ
ー、トリアリルイソシアヌレートプレポリマー、
エポキシ樹脂のアルキルアクリレート等がある。 分子中に１個以上の不飽和結合を有する不飽和
単量体又は予備重合体としては、融点60℃以上の
物を使用するのが好ましく、その添加量は不飽和
ポリエステル100重量部に対して５重量部から100
重量部が一般的である。 融点60℃未満の不飽和単量体又は予備重合体を
使用する場合は、レジンコーテツドサンドの融着
点が低下する傾向にあるので、その添加量は不飽
和ポリエステル100重量部に対して５重量部以下
が好ましい。 不飽和単量体又は予備重合体は一種を単独で使
用してもよいし二種以上を併用してもよい。 本発明において使用する重合用触媒としては有
機過酸化物が通常は好ましく、例えばジクミルパ
ーオキサイド、過酸化ベンゾイル、ターシヤリブ
チルパーベンゾエート、ジ・ターシヤリブチルパ
ーベンゾエート、クメンヒドロパーオキサイド、
１，３−ビス−（ターシヤリブチルパーオキシイ
ソプロピル）ベンゼン、１，１−ビス−（ターシ
ヤリブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチ
ルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−（２，５
−ジベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、２，２−
ビス−（４，４−ジ・ターシヤリブチルパーオキ
シシクロヘキシル）プロパン、２，５−ジメチル
−２，５−ジ（ターシヤリブチルパーオキシ）−
ヘキシン−３，ｎ−ブチル−４，４−ビス−（タ
ーシヤリブチルパーオキシ）バレレート、ラウロ
イルパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキ
サイド等がある。 これらの有機過酸化物の配合量は不飽和ポリエ
ステル100重量部に対して0.5重量部未満では十分
な硬化特性が得られず、20重量部を越えると配合
量に見合う硬化特性が得られないために0.5重量
部から20重量部の範囲が好ましく、通常は１重量
部から10重量部の範囲で使用される。これらの重
合用触媒は単独で使用しても、２種以上を併用し
てもよい。 レジンコーテツドサンドの融着点への効果、価
格の点で、酸化マグネシウム、酸化亜鉛及び酸化
カルシウムは好ましい。 金属酸化物の添加量は、金属酸化物の種類及び
不飽和ポリエステルの軟化点、不飽和単量体又は
予備重合体の融点により異なるが、通常不飽和ポ
リエステル100重量部に対して１重量部から30重
量部の範囲内とされる。例えば、酸化マグネシウ
ムでは0.5重量部から５重量部、酸化亜鉛では２
重量部から15重量部の範囲でほぼ目的を達する。
これら金属酸化物は単独で使用しても、２種以上
を併用してもよい。 本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物には、
必要に応じて滑剤、硬化促進剤、重合禁止剤、充
てん剤、シランカツプリング剤等が含まれてもよ
い。 滑剤としては、ステアリン酸カルシウム、ステ
アリン酸亜鉛、メチロールアミド、ビスアマイド
等が用いられる。 硬化促進剤としては、ナフテン酸コバルト、オ
クテン酸コバルト等のナフテン酸金属塩、オクテ
ン酸金属塩、アミン類などがあり、重合禁止剤と
しては、ハイドロキノン、パラベンゾキノン、
２，５−ジフエニルパラベンゾキノン、トルベン
ゾキノン、モノターシヤリブチルハイドロキノン
等が用いられる。 充てん剤としては、炭酸カルシウム、硫酸バリ
ウム、水酸化アルミニウム、クレイ、シリカ、タ
ルク等が用いられる。 シランカツプリング剤としては、ビニルトリエ
トキシシラン、ビニル−トリス−（β−メトキシ
エトキシ）シラン、γ−アミノプロピルトリエト
キシシラン、Ｎ−β−（アミノエチル）−γ−アミ
ノプロピルトリメトキシシラン、ビニルトリクロ
ロシラン等が挙げられる。 本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を実際
に用いる場合は、該樹脂組成物を適当な方法によ
りあらかじめ混合しておいてもよく、レジンコー
テツドサンド調合時にそれぞれの成分を添加混合
してもよい。 レジンコーテツドサンドの調合は、該樹脂組成
物を適当な溶剤、例えばアセトン、メチルエチル
ケトン、トルエン、ベンゼン、キシレンに溶解し
た溶液を用いて砂粒に樹脂を被覆した後溶剤を揮
発乾燥するセミホツト法、無溶剤型のホツトメル
ト法等で行なわれる。 以下に実施例をあげて本発明を説明する。部と
あるのは重量部である。 実施例 １ 無水マレイン酸７モル、イソフタル酸３モル、
プロピレングリコール６モル、グリセリン３モル
を不活性ガス気流中で210℃に加熱反応させ軟化
点（リングアンドポール法で測定、以下同じ）86
℃、酸価60の不飽和ポリエステルＡを得た。この
不飽和ポリエステル100部にジアリルフタレート
プレポリマー30部、ジクミルパーオキサイド２
部、ターシヤリブチルパーベンゾエート１部、酸
化マグネシウム１部、酸化亜鉛10部を添加混合し
た樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱したけい砂８
Kgとともに遠州鉄工(株)製NSC−１型スピードミ
キサーで５分間撹拌することにより、砂表面に均
一に樹脂組成物が被覆されたコーテツドサンドが
得られた。このコーテツドサンドについてJACT
（鋳造技術普及協会）のレジンコーテツドサンド
標準試験法に基づいて融着点及び常温曲げ強さを
測定した。結果を表１に示した。 比較例 １ 実施例１の樹脂組成物から金属酸化物の酸化マ
グネシウムと酸化亜鉛を除いたほかは、実施例１
と同じ方法でレジンコーテツドサンドを得た。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表１に示
した。
【表】
実施例 ２
無水マレイン酸７モル、テレフタル酸３モル、
グリセリン３モル、水素化ビスフエノールA3モ
ル、プロピレングリコール2.5モルを不活性ガス
気流中で220℃に加熱反応させ軟化点100℃、酸価
65の不飽和ポリエステルＢを得た。この不飽和ポ
リエステル100部に、Ｎ，N′−メチレンビスアク
リルアミド10部、ジクミルパーオキサイド３部、
酸化マグネシウム１部、酸化亜鉛５部を添加混合
した樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱したけい砂
８Kgとともにスピードミキサーで５分間撹拌する
ことにより、砂表面に均一に樹脂組成物が被覆さ
れたレジンコーテツドサンドが得られた。融着点
及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示した。 比較例 ２ 実施例２の樹脂組成物から金属酸化物の酸化マ
グネシウムと酸化亜鉛を除いたほかは、実施例２
と同じ方法でレジンコーテツドサンドを得た。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示
した。 実施例 ３ 実施例２と同一の材料を用いて得られ、軟化点
115℃、酸価55の不飽和ポリエステル100部に、
Ｎ，N′−メチレンビスアクリルアミド10部、ジ
クミルパーオキサイド３部、酸化マグネシウム１
部、酸化亜鉛５部を添加混合した樹脂組成物0.24
Kgを160℃に予熱したけい砂８Kgとともにスピー
ドミキサーで５分間撹拌することにより、砂表面
に均一に樹脂組成物が被覆されたレジンコーテツ
ドが得られた。 融着点及び常温曲げ強さを表２に示す。 比較例 ３ 実施例２と同一の材料を用いて得られ、軟化点
115℃、酸価55の不飽和ポリエステル100部にＮ，
N′−メチレンビスアクリルアミド10部、ジクミ
ルパーオキサイド３部、超微粒子無水珪酸（商品
名アロエジル200、日本アロエジル社製）１部を
添加混合した樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱し
たけい砂８Kgとともにスピードミキサーで５分間
撹拌することにより、砂表面に均一に樹脂組成物
が被覆されたレジンコーテツドサンドが得られ
た。融着点及び曲げ強さの測定結果を表２に示し
た。 本比較例のように金属酸化物として超微粒子無
水珪酸を使用した場合には、実施例２のように酸
化マグネシウム及び酸価亜鉛を使用した場合に比
べて樹脂被覆砂の融着点が低いことが示される。 実施例 ４ 実施例２と同じ配合比で、その合計が0.24Kgに
なるよう不飽和ポリエステルＢ、Ｎ，N′−メチ
レンビスアクリルアミド、ジクミルパーオキサイ
ド、酸化マグネシウム、酸化亜鉛をそれぞれ別々
に秤量、160℃に予熱したけい砂８Kgにスピード
ミキサーで撹拌しながら添加混合し、合計５分間
の撹拌により砂表面に均一に樹脂組成物が被覆さ
れたレジンコーテツドサンドが得られた。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示
したが実施例２の樹脂組成物を用いて得られたレ
ジンコーテツドサンドの特性とほぼ同じである。
グリセリン３モル、水素化ビスフエノールA3モ
ル、プロピレングリコール2.5モルを不活性ガス
気流中で220℃に加熱反応させ軟化点100℃、酸価
65の不飽和ポリエステルＢを得た。この不飽和ポ
リエステル100部に、Ｎ，N′−メチレンビスアク
リルアミド10部、ジクミルパーオキサイド３部、
酸化マグネシウム１部、酸化亜鉛５部を添加混合
した樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱したけい砂
８Kgとともにスピードミキサーで５分間撹拌する
ことにより、砂表面に均一に樹脂組成物が被覆さ
れたレジンコーテツドサンドが得られた。融着点
及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示した。 比較例 ２ 実施例２の樹脂組成物から金属酸化物の酸化マ
グネシウムと酸化亜鉛を除いたほかは、実施例２
と同じ方法でレジンコーテツドサンドを得た。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示
した。 実施例 ３ 実施例２と同一の材料を用いて得られ、軟化点
115℃、酸価55の不飽和ポリエステル100部に、
Ｎ，N′−メチレンビスアクリルアミド10部、ジ
クミルパーオキサイド３部、酸化マグネシウム１
部、酸化亜鉛５部を添加混合した樹脂組成物0.24
Kgを160℃に予熱したけい砂８Kgとともにスピー
ドミキサーで５分間撹拌することにより、砂表面
に均一に樹脂組成物が被覆されたレジンコーテツ
ドが得られた。 融着点及び常温曲げ強さを表２に示す。 比較例 ３ 実施例２と同一の材料を用いて得られ、軟化点
115℃、酸価55の不飽和ポリエステル100部にＮ，
N′−メチレンビスアクリルアミド10部、ジクミ
ルパーオキサイド３部、超微粒子無水珪酸（商品
名アロエジル200、日本アロエジル社製）１部を
添加混合した樹脂組成物0.24Kgを160℃に予熱し
たけい砂８Kgとともにスピードミキサーで５分間
撹拌することにより、砂表面に均一に樹脂組成物
が被覆されたレジンコーテツドサンドが得られ
た。融着点及び曲げ強さの測定結果を表２に示し
た。 本比較例のように金属酸化物として超微粒子無
水珪酸を使用した場合には、実施例２のように酸
化マグネシウム及び酸価亜鉛を使用した場合に比
べて樹脂被覆砂の融着点が低いことが示される。 実施例 ４ 実施例２と同じ配合比で、その合計が0.24Kgに
なるよう不飽和ポリエステルＢ、Ｎ，N′−メチ
レンビスアクリルアミド、ジクミルパーオキサイ
ド、酸化マグネシウム、酸化亜鉛をそれぞれ別々
に秤量、160℃に予熱したけい砂８Kgにスピード
ミキサーで撹拌しながら添加混合し、合計５分間
の撹拌により砂表面に均一に樹脂組成物が被覆さ
れたレジンコーテツドサンドが得られた。 融着点及び常温曲げ強さの測定結果を表２に示
したが実施例２の樹脂組成物を用いて得られたレ
ジンコーテツドサンドの特性とほぼ同じである。
【表】
本発明になる鋳物砂粒結合用樹脂組成物を用い
たレジンコーテツドサンドは、従来のポリエステ
ルレジンコーテツドサンドの融着点を高め、フエ
ノールレジンコーテツドサンドと同等の鋳型造形
性を有するものである。更に、レジンコーテツド
サンド調合課程もフエノールレジンコーテツドサ
ンドの場合と同じでよく、何ら設備の改造を必要
としない。
たレジンコーテツドサンドは、従来のポリエステ
ルレジンコーテツドサンドの融着点を高め、フエ
ノールレジンコーテツドサンドと同等の鋳型造形
性を有するものである。更に、レジンコーテツド
サンド調合課程もフエノールレジンコーテツドサ
ンドの場合と同じでよく、何ら設備の改造を必要
としない。
Claims (1)
- １ 常温で固体の不飽和ポリエステル、分子中に
一個以上の不飽和結合を有する不飽和単量体又は
予備重合体、重合用触媒ならびに酸化マグネシウ
ム、酸化亜鉛および酸化カルシウムから選ばれる
金属酸化物の１種又は２種以上を含有してなる鋳
物砂粒結合用樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19485081A JPS5897461A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19485081A JPS5897461A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5897461A JPS5897461A (ja) | 1983-06-09 |
| JPH0153141B2 true JPH0153141B2 (ja) | 1989-11-13 |
Family
ID=16331313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19485081A Granted JPS5897461A (ja) | 1981-12-02 | 1981-12-02 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5897461A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009067918A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Showa Highpolymer Co Ltd | 不飽和ポリエステル樹脂組成物 |
| CN104525835A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-22 | 繁昌县恒鑫汽车零部件有限公司 | 一种随形高压造型用型砂及其制备方法 |
| CN104525839A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-22 | 繁昌县恒鑫汽车零部件有限公司 | 一种废旧石英玻璃耐热铸造型砂及其制备方法 |
| CN104525844A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-22 | 繁昌县恒鑫汽车零部件有限公司 | 一种手工造型用型砂及其制备方法 |
| CN104525843A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-22 | 繁昌县恒鑫汽车零部件有限公司 | 一种震击造型面砂及其制备方法 |
| CN104525838A (zh) * | 2014-12-01 | 2015-04-22 | 繁昌县恒鑫汽车零部件有限公司 | 一种灰铸铁用造型型砂及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS588937B2 (ja) * | 1979-10-26 | 1983-02-18 | 日産自動車株式会社 | 鋳物砂粒結合用樹脂組成物 |
| JPS6043821B2 (ja) * | 1980-02-01 | 1985-09-30 | 日産自動車株式会社 | 鋳物用樹脂被覆砂の製造方法 |
-
1981
- 1981-12-02 JP JP19485081A patent/JPS5897461A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5897461A (ja) | 1983-06-09 |
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