JPH0192073A - 鋳鉄鋳物切断用カッティングホイール - Google Patents
鋳鉄鋳物切断用カッティングホイールInfo
- Publication number
- JPH0192073A JPH0192073A JP62246992A JP24699287A JPH0192073A JP H0192073 A JPH0192073 A JP H0192073A JP 62246992 A JP62246992 A JP 62246992A JP 24699287 A JP24699287 A JP 24699287A JP H0192073 A JPH0192073 A JP H0192073A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- base metal
- alloy
- cutting wheel
- wheel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/02—Circular saw blades
- B23D61/028—Circular saw blades of special material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、鋳鉄鋳物切断用カッティングホイールに関
し、特に、ニッケルと鉄とを適量含有していて、熱膨張
の少ないＦｅ−Ｎｉ系合金の円盤を合金として、カッテ
ィングホイールの破損事故を防止し、耐久性を向上する
ようにしたものである。
し、特に、ニッケルと鉄とを適量含有していて、熱膨張
の少ないＦｅ−Ｎｉ系合金の円盤を合金として、カッテ
ィングホイールの破損事故を防止し、耐久性を向上する
ようにしたものである。
従来より、金属材料の機械゛的切断、例えば鋳造品の湯
口、押湯等を切断除去し、又は鋼管の切断等をする装置
として、高速切断機が使用されている。この高速切断機
には、円盤状の合金の外周面の円周方向に切刃が備えら
れているカッティングホイールが、回転可能に装着され
ているのが一般的である。
口、押湯等を切断除去し、又は鋼管の切断等をする装置
として、高速切断機が使用されている。この高速切断機
には、円盤状の合金の外周面の円周方向に切刃が備えら
れているカッティングホイールが、回転可能に装着され
ているのが一般的である。
そして、このようなカッティングホイールとしては、本
出願人が先に提案した特開昭６２−４８４６５号公報に
記載されているものがある。これは、外周面に設けられ
ている切刃が、微細粒ダイヤモンドが混合されている合
金から成形されているから、鋳鉄を容易に切断でき、且
つ使用寿命を大幅に延長することができるものである。
出願人が先に提案した特開昭６２−４８４６５号公報に
記載されているものがある。これは、外周面に設けられ
ている切刃が、微細粒ダイヤモンドが混合されている合
金から成形されているから、鋳鉄を容易に切断でき、且
つ使用寿命を大幅に延長することができるものである。
また、このカッティングホイールにおいては、これの周
速を高速にする程、切断に使用されるエネルギが省力化
されるという傾向がある。
速を高速にする程、切断に使用されるエネルギが省力化
されるという傾向がある。
しかしながら、従来のカッティングホイールの合金に使
用されている材料は、５ＫＳ−５（ＪＩＳ Ｇ ４
４０４、合金工具鋼鋼材）に１１賞処理を施したものが
一般的であり、この材料には、熱による膨張が大きいと
いう問題点があった。
用されている材料は、５ＫＳ−５（ＪＩＳ Ｇ ４
４０４、合金工具鋼鋼材）に１１賞処理を施したものが
一般的であり、この材料には、熱による膨張が大きいと
いう問題点があった。
５ＫＳ−５の熱膨張係数（線膨張係数）βは、約１２〜
１３ （Ｘ １０−’）である、そして、切断時の切刃
の摩擦抵抗、又は切断時の被切削体とカッティングホイ
ール側面との摩擦抵抗による摩擦熱により、例えば切刃
付近の合金の温度が２０℃から５００℃に上昇した場合
、直径８インチの合金の外周は、 （８Ｘ２５．４）ｘπＸ （５００−２０） ｘβ＝
３．６８〜３．９８ｎ＋ 寸法が伸びることになる。また、切刃から離れる程温度
の上昇は低くなるから、合金の外周部と内周部とでは伸
率が異なってしまうため、合金には歪が生じてしまう、
すると、切削幅が増大し又はカッティングホイール側面
の摩擦抵抗が更に増加してしまうため、切れ味が悪化し
てしまい、推進力を増大させる必要があった。
１３ （Ｘ １０−’）である、そして、切断時の切刃
の摩擦抵抗、又は切断時の被切削体とカッティングホイ
ール側面との摩擦抵抗による摩擦熱により、例えば切刃
付近の合金の温度が２０℃から５００℃に上昇した場合
、直径８インチの合金の外周は、 （８Ｘ２５．４）ｘπＸ （５００−２０） ｘβ＝
３．６８〜３．９８ｎ＋ 寸法が伸びることになる。また、切刃から離れる程温度
の上昇は低くなるから、合金の外周部と内周部とでは伸
率が異なってしまうため、合金には歪が生じてしまう、
すると、切削幅が増大し又はカッティングホイール側面
の摩擦抵抗が更に増加してしまうため、切れ味が悪化し
てしまい、推進力を増大させる必要があった。
そのため、更に切刃やカッティングホイール側面等の摩
擦抵抗が増大してしまい、その時台金に加わる応力がそ
の材質の耐久力を越えてしまうと、合金に亀裂が生じる
等により破損してしまうことがあった。
擦抵抗が増大してしまい、その時台金に加わる応力がそ
の材質の耐久力を越えてしまうと、合金に亀裂が生じる
等により破損してしまうことがあった。
この発明は、このような従来技術の問題点に着目してな
されたものであって、高速切断時においても変形をしな
い合金を備えることにより、耐久性の優れている鋳鉄鋳
物切断用カッティングホイールを提供することを目的と
する。
されたものであって、高速切断時においても変形をしな
い合金を備えることにより、耐久性の優れている鋳鉄鋳
物切断用カッティングホイールを提供することを目的と
する。
そこで、この発明では、円盤状の合金と、この合金の外
周面に設けられている切刃とを備えるカッティングホイ
ールにおいて、前記円盤状の合金を、ニッケルを３０〜
５０容量％含有していて且つ残部の全て又はその大部分
が鉄であるＦｅ−Ｎｉ系合金から成形した。
周面に設けられている切刃とを備えるカッティングホイ
ールにおいて、前記円盤状の合金を、ニッケルを３０〜
５０容量％含有していて且つ残部の全て又はその大部分
が鉄であるＦｅ−Ｎｉ系合金から成形した。
本発明に用いたＦｅ−Ｎｉ系合金は、ニッケルの含有量
を適量にすることにより、熱膨張係数が非常に小さい合
金とすることができる。すると、高速切断時における切
刃やカッティングホイール側面等の摩擦熱により温度が
上昇しても、合金はほとんど変形することはない。
を適量にすることにより、熱膨張係数が非常に小さい合
金とすることができる。すると、高速切断時における切
刃やカッティングホイール側面等の摩擦熱により温度が
上昇しても、合金はほとんど変形することはない。
したがって、切削幅が増大することはないから切れ味が
悪化することはな（、又摩擦抵抗が更に増加することも
ないため、合金の破損を防止することができる。
悪化することはな（、又摩擦抵抗が更に増加することも
ないため、合金の破損を防止することができる。
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は、本発明の第１実施例におけるカッティングホ
イールの正面図である。
イールの正面図である。
即ち、円盤状の台金２と、この台金２の外周面の円周方
向に間隔をおいて連続していて、ろう付けにより設けら
れている円弧状の複数の切刃３とから、カッティングホ
イール１が構成されている。
向に間隔をおいて連続していて、ろう付けにより設けら
れている円弧状の複数の切刃３とから、カッティングホ
イール１が構成されている。
また、円盤状の台金２の外周部には、表裏面に貫通して
いる複数のスロット４が、円周方向に等間隔で放射状に
配置して、外周面に開口させて設けられている。
いる複数のスロット４が、円周方向に等間隔で放射状に
配置して、外周面に開口させて設けられている。
切刃３を構成する材料は、例えば特開昭６２−４８４６
５号公報に記載されているような、微細粒状のダイヤモ
ンドが混合されている合金や、その他の公知のものを用
いることができる。
５号公報に記載されているような、微細粒状のダイヤモ
ンドが混合されている合金や、その他の公知のものを用
いることができる。
そして、本実施例における台金２には、Ｆｅ−Ｎｉ系合
金としてアンバーを用いており、これの成分は、ニッケ
ルが約３５容量％、炭素が約０．１容量％、マンガンが
約０．５容量％、残部が鉄というものである。
金としてアンバーを用いており、これの成分は、ニッケ
ルが約３５容量％、炭素が約０．１容量％、マンガンが
約０．５容量％、残部が鉄というものである。
一方、第２図は熱膨張係数とニッケルの含有量との関係
を示した線図である。これによると、この実施例に用い
たアンバーの熱膨張係数（線膨張係数）βは、約１〜２
（Ｘ １０−’）であり、直径８インチの合金の切刃
付近の温度が、切断時の摩擦熱により、例えば２０℃か
ら５００℃に上昇したと仮定すると、その外周は、 （８ｘ２５．４）ｘπＸ （５００−２０）Ｘβ−０
，３〜０．６ｆ１ 寸法が伸びるだけである。
を示した線図である。これによると、この実施例に用い
たアンバーの熱膨張係数（線膨張係数）βは、約１〜２
（Ｘ １０−’）であり、直径８インチの合金の切刃
付近の温度が、切断時の摩擦熱により、例えば２０℃か
ら５００℃に上昇したと仮定すると、その外周は、 （８ｘ２５．４）ｘπＸ （５００−２０）Ｘβ−０
，３〜０．６ｆ１ 寸法が伸びるだけである。
この程度の寸法の伸びは、台金２の外周部に設けられて
いるスロット４で充分吸収できるものであるから、台金
２に歪等が生ずることはない。したがって、切削幅が増
大することはないから、切れ味が悪化することもないし
、歪が起きなければ極端に摩擦抵抗が増大することはな
いため、温度も極端に上昇することはない。
いるスロット４で充分吸収できるものであるから、台金
２に歪等が生ずることはない。したがって、切削幅が増
大することはないから、切れ味が悪化することもないし
、歪が起きなければ極端に摩擦抵抗が増大することはな
いため、温度も極端に上昇することはない。
本出願人の実験によれば、球状黒鉛鋳鉄の押湯の切断を
、５ＫＳ−５を使用している合金を備えたカッティング
ホイールで仕上げ処理を行った場合には１２０ｔｏｎで
台金が破損してしまったが、アンバーを使用しているも
のの場合には１２０ｔｏｎ仕上げ処理でも欠損すること
はなく、さらに継続使用が可能であった。なお、その時
の切刃近傍の温度は、夫々に使用した合金の着色状況よ
り、５ＫＳ−５は約５００℃、アンバーは約２００℃で
あった。
、５ＫＳ−５を使用している合金を備えたカッティング
ホイールで仕上げ処理を行った場合には１２０ｔｏｎで
台金が破損してしまったが、アンバーを使用しているも
のの場合には１２０ｔｏｎ仕上げ処理でも欠損すること
はなく、さらに継続使用が可能であった。なお、その時
の切刃近傍の温度は、夫々に使用した合金の着色状況よ
り、５ＫＳ−５は約５００℃、アンバーは約２００℃で
あった。
即ち、本発明を実施した場合には、前記計算例に示す程
温度が上昇することはなく、アンバーが２０℃から２０
０℃に上昇した場合には、前記計算例と同様の条件にお
いては、０．１〜０．２ｆｉ台金の外周が伸びるだけで
ある。
温度が上昇することはなく、アンバーが２０℃から２０
０℃に上昇した場合には、前記計算例と同様の条件にお
いては、０．１〜０．２ｆｉ台金の外周が伸びるだけで
ある。
なお、本実施例においては、ニッケルが約３５容量％含
有されたＦｅ−Ｎｉ系合金、いわゆるアンバーを用いた
が、第２図に示すように、その含有量は３０〜５０容量
％程度でも、熱膨張係数は低い値を維持している。また
、上記実験結果に示されるように、熱膨張係数が小さけ
れば高速度回転で使用しても温度はさほど上昇しないか
ら、ニッケルの含有量は３０〜５０容量％程度でも充分
実用に適している。
有されたＦｅ−Ｎｉ系合金、いわゆるアンバーを用いた
が、第２図に示すように、その含有量は３０〜５０容量
％程度でも、熱膨張係数は低い値を維持している。また
、上記実験結果に示されるように、熱膨張係数が小さけ
れば高速度回転で使用しても温度はさほど上昇しないか
ら、ニッケルの含有量は３０〜５０容量％程度でも充分
実用に適している。
一方、ニッケルの含有量がこの範囲よりも大き□ く外
れているＦｅ−Ｎｉ系合金を使用すると、第２図に示す
ように熱膨張係数が大きくなってしまうため、使用時の
摩擦熱により歪が生じて摩擦抵抗が増大し、合金は破損
しやす（なり耐久性が著しく低下してしまう。
れているＦｅ−Ｎｉ系合金を使用すると、第２図に示す
ように熱膨張係数が大きくなってしまうため、使用時の
摩擦熱により歪が生じて摩擦抵抗が増大し、合金は破損
しやす（なり耐久性が著しく低下してしまう。
第３図は、本発明の第２実施例におけるカッティングホ
イールの正面図である。
イールの正面図である。
この実施例では、台金２の外周面に設けられている切刃
が、円周方向にリング状に連続して、ろう付けにより接
続されている。台金２は前記の通り歪が小さいから、切
刃をリング状に連続させることが可能になるとともに、
本実施例のようにリング状に連続させると、カッティン
グホイールの回転中の応力が一定する。
が、円周方向にリング状に連続して、ろう付けにより接
続されている。台金２は前記の通り歪が小さいから、切
刃をリング状に連続させることが可能になるとともに、
本実施例のようにリング状に連続させると、カッティン
グホイールの回転中の応力が一定する。
以上説明したように、この発明によれば、カッティング
ホイールの円盤状の合金を、熱膨張係数の小さい、ニッ
ケルを３０〜５０容量％含有しているＦｅ−Ｎｉ系合金
により構成したから、合金に歪が生ずることはほとんど
なくなる。
ホイールの円盤状の合金を、熱膨張係数の小さい、ニッ
ケルを３０〜５０容量％含有しているＦｅ−Ｎｉ系合金
により構成したから、合金に歪が生ずることはほとんど
なくなる。
そのため、切削幅が増大しないし、摩擦抵抗もさほど増
大しないから、合金に大きな応力がかからないので、破
損事故等が生じにくくなる。
大しないから、合金に大きな応力がかからないので、破
損事故等が生じにくくなる。
したがって、この合金を用いたカッティングホイールは
、高速で使用しても切れ味が悪化することがなく、且つ
、耐久性が向上するという効果がある。
、高速で使用しても切れ味が悪化することがなく、且つ
、耐久性が向上するという効果がある。
第１図は本発明の第１実施例のカッティングホイールの
正面図、第２図は熱膨張係数とニッケルの含有量との関
係を示した線図、第３図は本発明の第２実施例のカッテ
ィングホイールの正面図である。 １・・・カッティングホイール、２・・・台金、３・・
・切刃。
正面図、第２図は熱膨張係数とニッケルの含有量との関
係を示した線図、第３図は本発明の第２実施例のカッテ
ィングホイールの正面図である。 １・・・カッティングホイール、２・・・台金、３・・
・切刃。
Claims (2)
- （１）円盤状の台金と、この台金の外周面に設けられて
いる切刃とを備えるカッティングホィールにおいて、 前記円盤状の台金が、ニッケルを３０〜５０容量％含有
していて且つ残部の全て又はその大部分が鉄であるＦｅ
−Ｎｉ系合金から成形されていることを特徴とする鋳鉄
鋳物切断用カッティングホィール。 - （２）Ｆｅ−Ｎｉ系合金がアンバーである特許請求の範
囲第１項記載の鋳鉄鋳物切断用カッティングホィール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62246992A JPH0192073A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 鋳鉄鋳物切断用カッティングホイール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62246992A JPH0192073A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 鋳鉄鋳物切断用カッティングホイール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0192073A true JPH0192073A (ja) | 1989-04-11 |
Family
ID=17156765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62246992A Pending JPH0192073A (ja) | 1987-09-30 | 1987-09-30 | 鋳鉄鋳物切断用カッティングホイール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0192073A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8337572B2 (en) | 2008-06-17 | 2012-12-25 | Panasonic Corporation | Battery and method for producing the same |
| US11817120B2 (en) | 2020-03-30 | 2023-11-14 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US11972776B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-04-30 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US11978480B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-05-07 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US12009010B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-06-11 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
-
1987
- 1987-09-30 JP JP62246992A patent/JPH0192073A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8337572B2 (en) | 2008-06-17 | 2012-12-25 | Panasonic Corporation | Battery and method for producing the same |
| US11817120B2 (en) | 2020-03-30 | 2023-11-14 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US11972776B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-04-30 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US11978480B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-05-07 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
| US12009010B2 (en) | 2020-03-30 | 2024-06-11 | Sony Interactive Entertainment Inc. | Optical disc drive and electronic equipment |
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