JPH0198845A - 封体内空気調整装置 - Google Patents
封体内空気調整装置Info
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- JPH0198845A JPH0198845A JP63164786A JP16478688A JPH0198845A JP H0198845 A JPH0198845 A JP H0198845A JP 63164786 A JP63164786 A JP 63164786A JP 16478688 A JP16478688 A JP 16478688A JP H0198845 A JPH0198845 A JP H0198845A
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Classifications
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
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- F24F5/0007—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater cooling apparatus specially adapted for use in air-conditioning
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- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01G—HORTICULTURE; CULTIVATION OF VEGETABLES, FLOWERS, RICE, FRUIT, VINES, HOPS OR SEAWEED; FORESTRY; WATERING
- A01G9/00—Cultivation in receptacles, forcing-frames or greenhouses; Edging for beds, lawn or the like
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- A01G9/246—Air-conditioning systems
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- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
- F28C3/06—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media being a liquid and a gas or vapour
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A40/00—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production
- Y02A40/10—Adaptation technologies in agriculture, forestry, livestock or agroalimentary production in agriculture
- Y02A40/25—Greenhouse technology, e.g. cooling systems therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、封体内の空気を調整する方法及び手段に関す
る。更に詳しくは、本発明は、温室等の封体内の空気の
温度及び湿度を制御する装置に関する。
る。更に詳しくは、本発明は、温室等の封体内の空気の
温度及び湿度を制御する装置に関する。
従来の技術
米国特許出願第４７９，００９号は、直接接触型空気−
ブライン熱交換器を利用することにより封体内空気を調
整する装置を開示しており、これによれば、封体内空気
がタンクからのブライン（塩類水）と直接に接触して、
封体内水蒸気をブライン上に凝縮させて希釈ブラインを
つくる、ことが開示されている。希釈ブラインは燃料を
燃焼したボイラー中で再生され、蒸気を生じ、これは、
封体内空気を加熱するため封体中に設けられた間接接触
型熱交換器中に運ばれる。直接接触型熱交換器からの希
釈ブラインは逆流熱交換器へ経てボイラーへ運ばれ、逆
流熱交換器では希釈ブラインは、熱を吸収しかくしてボ
イラーから抽出された濃縮ブラインを冷ｕ１する。生成
する冷却された濃縮ブラインはタンクに移され、ここか
らブラインは直接接触型空気−ブライン熱交換器に適用
される。このように構成することにより、直接接触型空
気−ブライン熱交換器に入る濃縮ブラインの温度は、で
きるだけ低く保持される。即ち、直接接触型空気−ブラ
イン熱交換器に入るブラインの空気−ブライン境界面の
蒸気圧は、殆んどいつでも封体内空気の蒸気圧よりも下
まわり、その結果、直接接触型熱交換器に入るブライン
は吸湿性であり、従って空気から湿分を吸収する。
ブライン熱交換器を利用することにより封体内空気を調
整する装置を開示しており、これによれば、封体内空気
がタンクからのブライン（塩類水）と直接に接触して、
封体内水蒸気をブライン上に凝縮させて希釈ブラインを
つくる、ことが開示されている。希釈ブラインは燃料を
燃焼したボイラー中で再生され、蒸気を生じ、これは、
封体内空気を加熱するため封体中に設けられた間接接触
型熱交換器中に運ばれる。直接接触型熱交換器からの希
釈ブラインは逆流熱交換器へ経てボイラーへ運ばれ、逆
流熱交換器では希釈ブラインは、熱を吸収しかくしてボ
イラーから抽出された濃縮ブラインを冷ｕ１する。生成
する冷却された濃縮ブラインはタンクに移され、ここか
らブラインは直接接触型空気−ブライン熱交換器に適用
される。このように構成することにより、直接接触型空
気−ブライン熱交換器に入る濃縮ブラインの温度は、で
きるだけ低く保持される。即ち、直接接触型空気−ブラ
イン熱交換器に入るブラインの空気−ブライン境界面の
蒸気圧は、殆んどいつでも封体内空気の蒸気圧よりも下
まわり、その結果、直接接触型熱交換器に入るブライン
は吸湿性であり、従って空気から湿分を吸収する。
本発明の目的（解決しようとする問題点）本発明の目的
は、以上に述べた装置の物理的寸法を最少にし、燃料消
費を最少にし、封体内に戻る熱量を増大させることによ
り、その効率を改善することである。
は、以上に述べた装置の物理的寸法を最少にし、燃料消
費を最少にし、封体内に戻る熱量を増大させることによ
り、その効率を改善することである。
本発明の詳細な説明（問題点を解決するための手段）
封体内の空気を調整する本発明装置は、直接接触型空気
−ブライン熱交換器、及び前記直接接触型熱交換器によ
り封体内空気を交換する手段を含む。濃縮ブラインタン
クが第一ブラインループを形成するために設けられてお
り、このループではタンクからのブラインは、直接接触
型熱交換器により交換されて封体内空気中の水蒸気をブ
ライン上に凝縮し、希釈ブラインを生成し、希釈ブライ
ンはタンクに戻る。装置はまたブラインボイラー、及び
第二ブラインループを形成する手段を有し、第二ループ
では第一ループからの希釈ブラインはボイラーにより交
換され希釈ブラインからの水を蒸発して蒸気を生ずる。
−ブライン熱交換器、及び前記直接接触型熱交換器によ
り封体内空気を交換する手段を含む。濃縮ブラインタン
クが第一ブラインループを形成するために設けられてお
り、このループではタンクからのブラインは、直接接触
型熱交換器により交換されて封体内空気中の水蒸気をブ
ライン上に凝縮し、希釈ブラインを生成し、希釈ブライ
ンはタンクに戻る。装置はまたブラインボイラー、及び
第二ブラインループを形成する手段を有し、第二ループ
では第一ループからの希釈ブラインはボイラーにより交
換され希釈ブラインからの水を蒸発して蒸気を生ずる。
本発明によれば、第二ループにおける流山を第一ループ
における流量よりも少なく保持する流量制御手段が設け
られている。
における流量よりも少なく保持する流量制御手段が設け
られている。
好ましい構成においては、流ｆｆｉ制御手段は、第一及
び第二ループにおける流量の差が少なくとも一桁異なる
ように構成されており、第二ループにおける流量は、好
ましくは第一ループにおける流量の約１７２０であるよ
うにする。経験の教えることろによれば、これによりも
つとも効率的でコンパクトな装置を構成することができ
る。
び第二ループにおける流量の差が少なくとも一桁異なる
ように構成されており、第二ループにおける流量は、好
ましくは第一ループにおける流量の約１７２０であるよ
うにする。経験の教えることろによれば、これによりも
つとも効率的でコンパクトな装置を構成することができ
る。
本発明の詳細な説明（作用、実施例及び効果）図面に関
し、参照番号１０は温室である封体を指し、封体は、日
中は二酸化炭素を吸収し水蒸気を生ずる農産物１２を収
容している。夜間は、農産物は静的状態にある。
し、参照番号１０は温室である封体を指し、封体は、日
中は二酸化炭素を吸収し水蒸気を生ずる農産物１２を収
容している。夜間は、農産物は静的状態にある。
温室１Ｇに隣接して直接接触型空気−ブライン熱交換器
或いは除湿器１６を含む装置１４が設けられており、こ
の装置に濃縮或いは濃厚ブラインが、ブラインタンク２
０から管１８を通じ供給され、またこの装置から希釈ブ
ラインが管２２を通じて得られる。
或いは除湿器１６を含む装置１４が設けられており、こ
の装置に濃縮或いは濃厚ブラインが、ブラインタンク２
０から管１８を通じ供給され、またこの装置から希釈ブ
ラインが管２２を通じて得られる。
除湿器１６はジュート材のフェルトパッド或いはマット
からなるものであってもよく、大きな表面積を有するよ
うにして、ここに濃縮ブラインが供給され、空気に露出
するブラインＷＪ膜を生成する。
からなるものであってもよく、大きな表面積を有するよ
うにして、ここに濃縮ブラインが供給され、空気に露出
するブラインＷＪ膜を生成する。
かくして、除湿器１６は薄膜の直接接触型空気／ブライ
ン熱交換器として、以下に述べるように作用する。
ン熱交換器として、以下に述べるように作用する。
温室１０内に設けられたダクト２４であって、除湿器１
６と接続するダクト２４は、温室内の空気が除湿器を通
じ、再循環させるようにする役割をする。
６と接続するダクト２４は、温室内の空気が除湿器を通
じ、再循環させるようにする役割をする。
詳しくは、ダクト２４はファン２６を有し、ファンは、
温室内の加湿空気を除湿器を通じ吸い込み、空気が温室
内を再び巡る前に、熱交換器もしくはラジェータ２８を
通過するようにする。
温室内の加湿空気を除湿器を通じ吸い込み、空気が温室
内を再び巡る前に、熱交換器もしくはラジェータ２８を
通過するようにする。
プラインタンク２０と連通するボイラー３０は、燃料源
３４と接続するバーナー３２における燃料の燃焼により
加熱される。管２２からの希釈ブラインはポンプにより
、或いは重力作用による流動により、逆流熱交換器３６
を通じボイラー３０に入り、ここでブラインは再生され
る。ボイラーは、希薄ブラインから水を蒸発させて蒸気
を生じさせることにより希薄ブラインを濃縮する。管３
８は蒸気を弁４０に運び、弁４０は、蒸気を選択的にラ
ジェータ２８へ（温室を加熱しなければならない場合）
、もしくはタンク４２へ（熱及び蒸気を後のために貯蔵
しておかなければならない場合）導り。
３４と接続するバーナー３２における燃料の燃焼により
加熱される。管２２からの希釈ブラインはポンプにより
、或いは重力作用による流動により、逆流熱交換器３６
を通じボイラー３０に入り、ここでブラインは再生され
る。ボイラーは、希薄ブラインから水を蒸発させて蒸気
を生じさせることにより希薄ブラインを濃縮する。管３
８は蒸気を弁４０に運び、弁４０は、蒸気を選択的にラ
ジェータ２８へ（温室を加熱しなければならない場合）
、もしくはタンク４２へ（熱及び蒸気を後のために貯蔵
しておかなければならない場合）導り。
ボイラー３０はかくして希薄ブラインを濃縮する。
濃縮されたブラインは熱交換器３６を通り、プラインタ
ンク２０に入る。ボイラーにより加熱され、濃厚化され
たブラインは、プラインタンク２０に入る前に熱交換器
３６中で冷却される。濃縮ブラインから抽出された熱は
、入ってくる希薄ブラインに移動する。
ンク２０に入る。ボイラーにより加熱され、濃厚化され
たブラインは、プラインタンク２０に入る前に熱交換器
３６中で冷却される。濃縮ブラインから抽出された熱は
、入ってくる希薄ブラインに移動する。
好ましくは、ボイラー３０中で燃焼される燃料は液化さ
れた石油ガスもしくは天然ガスであり、それにより燃焼
物が二酸化炭素と水とに限定されるようにする。バーナ
ー３２で燃焼される燃料から生ずる燃焼物はダクト４４
を通じて温室へ導かれ、燃焼物、即ち二酸化炭素と水が
温室に入るようにする。しかしながらこの構成は、任意
的なものである。
れた石油ガスもしくは天然ガスであり、それにより燃焼
物が二酸化炭素と水とに限定されるようにする。バーナ
ー３２で燃焼される燃料から生ずる燃焼物はダクト４４
を通じて温室へ導かれ、燃焼物、即ち二酸化炭素と水が
温室に入るようにする。しかしながらこの構成は、任意
的なものである。
日中、農産品、例えば花や野菜が生育している時には、
温室内の空気中から二酸化炭素を活発に吸収する。活動
的な農産品はまた水蒸気を放出し、これは、燃料の燃焼
により温室内に導入される水蒸気に加わる。別の工程が
加えられない場合には、殆んど飽和した状態が温室内に
生ずる。除湿器１６の目的は、温室内の空気から除湿し
、かくして湿度を所定レベルに保持することである。更
に、除湿器１６は、温室内の空気温度を以下に述べるよ
うに高める役割をする。効果が挙げるようにするために
は、除湿器１６は、温室内の湿度を一般的には８５％以
下のレベル、好ましくは８０％乃至８５％のレベルに保
持覆るように設計する。以下に述べるように、湿分を含
んだ空気は、除湿器中のブライン濃度、このブライン除
湿器の有効面積、及びこれを通る気体の函数である。
温室内の空気中から二酸化炭素を活発に吸収する。活動
的な農産品はまた水蒸気を放出し、これは、燃料の燃焼
により温室内に導入される水蒸気に加わる。別の工程が
加えられない場合には、殆んど飽和した状態が温室内に
生ずる。除湿器１６の目的は、温室内の空気から除湿し
、かくして湿度を所定レベルに保持することである。更
に、除湿器１６は、温室内の空気温度を以下に述べるよ
うに高める役割をする。効果が挙げるようにするために
は、除湿器１６は、温室内の湿度を一般的には８５％以
下のレベル、好ましくは８０％乃至８５％のレベルに保
持覆るように設計する。以下に述べるように、湿分を含
んだ空気は、除湿器中のブライン濃度、このブライン除
湿器の有効面積、及びこれを通る気体の函数である。
望ましい場合には、ボイラー３０からの蒸気は熱交換器
中に導入され、温室内空気温度を上昇させるか、弁４０
が、ブライン再生工程中に生ずる熱を貯蔵するようにす
るために、蒸気をタンク４２に導くように選択的に作動
する。夜間であって過剰な二酸化炭素を必要としない間
は、ボイラー３０の作動を停止させることができる。タ
ンク４２中に貯蔵されている熱はボイラーの日中の作動
の所産であり、貯蔵された温水をラジェータ２８に供給
することにより、封体を加熱するために使用することが
できる。或いは、ボイラーで生じた蒸気は、温室下に埋
めた管系に導くようにすることにより、熱を地下に保蔵
することもできる。温室が水耕型である場合には、ボイ
ラーで生じる蒸気は、水耕法に使用する液を加熱するた
めに使用することができる。
中に導入され、温室内空気温度を上昇させるか、弁４０
が、ブライン再生工程中に生ずる熱を貯蔵するようにす
るために、蒸気をタンク４２に導くように選択的に作動
する。夜間であって過剰な二酸化炭素を必要としない間
は、ボイラー３０の作動を停止させることができる。タ
ンク４２中に貯蔵されている熱はボイラーの日中の作動
の所産であり、貯蔵された温水をラジェータ２８に供給
することにより、封体を加熱するために使用することが
できる。或いは、ボイラーで生じた蒸気は、温室下に埋
めた管系に導くようにすることにより、熱を地下に保蔵
することもできる。温室が水耕型である場合には、ボイ
ラーで生じる蒸気は、水耕法に使用する液を加熱するた
めに使用することができる。
除湿器１６自体は、濃縮ブラインが、薄膜としてのフェ
ルト、ジュート或いはペーパーマットに適用されるとい
う意味で慣用的なものである。或いは、マットは、ブラ
インがゆるやかに流動するような毛細管ウェブであって
もよい。ブラインの流動速度は、マットを加湿させるレ
ベルに減することができる。ブラインとして必要な高濃
度を得るためには、塩化カルシウムが好ましい塩である
が、他の塩、例えば塩化マグネシウム、塩化リチウム。
ルト、ジュート或いはペーパーマットに適用されるとい
う意味で慣用的なものである。或いは、マットは、ブラ
インがゆるやかに流動するような毛細管ウェブであって
もよい。ブラインの流動速度は、マットを加湿させるレ
ベルに減することができる。ブラインとして必要な高濃
度を得るためには、塩化カルシウムが好ましい塩である
が、他の塩、例えば塩化マグネシウム、塩化リチウム。
水酸化ナトリウム、或いは塩の混合物、も使用すること
ができる。死海エンドブライン（ｄｅａｄ ５ｅａｅｎ
ｄ ｂｒｉｎｅ）もまた使用することができる。濃縮ブ
ラインの蒸気圧は、同じ温度の水の飽和蒸気圧に比較す
ると小さい。濃縮ブラインが温室内空気にさらされる時
には、空気中の水蒸気はブライン上で凝縮する。水蒸気
の凝縮中ブラインに供給される凝縮潜熱は、ブライン薄
膜を加熱する：加熱されたブラインはその熱を、ブライ
ン上を流動する空気に移す。この場合ブラインの温度は
実質的に一定である。何故なら空気が除湿器を通過する
問に加熱され、乾燥するからである。この段階を以下に
詳細に述べる。
ができる。死海エンドブライン（ｄｅａｄ ５ｅａｅｎ
ｄ ｂｒｉｎｅ）もまた使用することができる。濃縮ブ
ラインの蒸気圧は、同じ温度の水の飽和蒸気圧に比較す
ると小さい。濃縮ブラインが温室内空気にさらされる時
には、空気中の水蒸気はブライン上で凝縮する。水蒸気
の凝縮中ブラインに供給される凝縮潜熱は、ブライン薄
膜を加熱する：加熱されたブラインはその熱を、ブライ
ン上を流動する空気に移す。この場合ブラインの温度は
実質的に一定である。何故なら空気が除湿器を通過する
問に加熱され、乾燥するからである。この段階を以下に
詳細に述べる。
日中、ブラインを再生し二酸化炭素を供給するために必
要な燃料は、約１１５−２０Ｉ１／１０００ゴ（温室面
積）であって、これは、−日あたり約１０時開作動させ
た状態である。ある環境下では、必要な作動時間は一日
あたり僅かに３乃至４時間である。
要な燃料は、約１１５−２０Ｉ１／１０００ゴ（温室面
積）であって、これは、−日あたり約１０時開作動させ
た状態である。ある環境下では、必要な作動時間は一日
あたり僅かに３乃至４時間である。
なぎなら、温室の温度は、農産品に関する限り過度にな
るからである。このため、装置の停止或いは外部空気を
温室内に導入しなければならない場合が生ずる。
るからである。このため、装置の停止或いは外部空気を
温室内に導入しなければならない場合が生ずる。
第１図に示す装置の作動を適切にυ制御するために、ダ
クト４４には調整可能な螺形弁４８を設けるようにして
もよく、それにより、燃焼物が温室１０内へ導かれる速
度を調整するようにし、また、ダクト及び温室内のそれ
ぞれに対する空気流入を調整するため、適当な弁（図示
ｌず）をダクト２４及び温室内のそれぞれに設番プるよ
うにしてもよい。
クト４４には調整可能な螺形弁４８を設けるようにして
もよく、それにより、燃焼物が温室１０内へ導かれる速
度を調整するようにし、また、ダクト及び温室内のそれ
ぞれに対する空気流入を調整するため、適当な弁（図示
ｌず）をダクト２４及び温室内のそれぞれに設番プるよ
うにしてもよい。
望ましい場合には、封体内の空気を除湿するのでなく加
湿するために、以上に述べた装置を使用することもでき
る。このことはタンク２０中のブライン及び除湿器１６
を用いて、除湿器１６中の蒸気圧が、同じ温麿の水の飽
和蒸気圧に比較して大きいような濃度とすることにより
可能となる。かくして、このようなブラインが温室内の
空気にさらされる時には、水蒸気がブラインから温室内
空気に放出されるのである。或いは、ボイラー３０から
の蒸気が温室内の空気中に直接導入されるようにしても
よい。
湿するために、以上に述べた装置を使用することもでき
る。このことはタンク２０中のブライン及び除湿器１６
を用いて、除湿器１６中の蒸気圧が、同じ温麿の水の飽
和蒸気圧に比較して大きいような濃度とすることにより
可能となる。かくして、このようなブラインが温室内の
空気にさらされる時には、水蒸気がブラインから温室内
空気に放出されるのである。或いは、ボイラー３０から
の蒸気が温室内の空気中に直接導入されるようにしても
よい。
本発明の好ましい構造は第２図に図示されている。第２
図において装置１００は直接接触型空気／ブライン熱交
換器１６Ａを有し、熱交換器１６Ａは、下方のタンク２
０Ａからブラインを受取るヘッド１０２、及びヘッド１
０２とタンク２０Ａとの間の空気透過性円筒スリーブ１
０４、とを有する。スリーブ１０４はマット或いは織網
目であって、これに金属補強スクリーンを懸架すること
により、以下に述べるような空気流動により円筒体に引
張力が作用した時、円筒形状を保ち構造安定性を保つよ
うにする。
図において装置１００は直接接触型空気／ブライン熱交
換器１６Ａを有し、熱交換器１６Ａは、下方のタンク２
０Ａからブラインを受取るヘッド１０２、及びヘッド１
０２とタンク２０Ａとの間の空気透過性円筒スリーブ１
０４、とを有する。スリーブ１０４はマット或いは織網
目であって、これに金属補強スクリーンを懸架すること
により、以下に述べるような空気流動により円筒体に引
張力が作用した時、円筒形状を保ち構造安定性を保つよ
うにする。
ヘッド１０２は噴霧ヘッド（図示Ｖず）を有し、ブライ
ンをスリーブ１０４に分散させるようにし、それにより
ブラインがヘッドからタンクへ、薄膜となって落下する
。
ンをスリーブ１０４に分散させるようにし、それにより
ブラインがヘッドからタンクへ、薄膜となって落下する
。
ヘッド１０２の上に設けられているブＯワーフ７ン１０
６の作用により空気が封体１０Ａから、矢印１０８で示
すようにスリーブ１０４を通って引きつけられ、それに
より封体内の空気は、円筒体１０４上を下方に流下する
ブライン薄膜と接触する。
６の作用により空気が封体１０Ａから、矢印１０８で示
すようにスリーブ１０４を通って引きつけられ、それに
より封体内の空気は、円筒体１０４上を下方に流下する
ブライン薄膜と接触する。
ブロワ−ファン１０６の下でヘッド１０２から懸架され
ている曇り防止具１０６は、空気が封体に戻る前にスリ
ーブ１０４のブライン薄膜上を通過する時に、空気に捕
集されるプライン滴を分離する。
ている曇り防止具１０６は、空気が封体に戻る前にスリ
ーブ１０４のブライン薄膜上を通過する時に、空気に捕
集されるプライン滴を分離する。
円筒体１０４に隣接して垂直直立管１１０が設けられて
おり、菅１１０はタンク２０Ａより便かに下の位置から
ヘッド１０２より僅かに高い位置迄延びている。直立管
１１０はその底端は閉止しているが、頂部で、封体内空
気に開いている。管１１２は、直立管１１０の頂部とヘ
ッド１０２とを接続している。ポンプ１１４がタンク２
０Ａの下に位置しており、管１１６によりタンクに接続
し、タンクのブラインはポンプの作動により管１１８を
経て直立管１１Ｇの底部に送られる。ポンプ１１４の出
力は、番号１２０で示されるようにタンク２０Ａからの
ブラインで、直立管１１０の水面が管１１２より僅かに
上となるように調整し、濃縮ブラインは管１１２を経て
ヘッド１０２に流入するようにする。
おり、菅１１０はタンク２０Ａより便かに下の位置から
ヘッド１０２より僅かに高い位置迄延びている。直立管
１１０はその底端は閉止しているが、頂部で、封体内空
気に開いている。管１１２は、直立管１１０の頂部とヘ
ッド１０２とを接続している。ポンプ１１４がタンク２
０Ａの下に位置しており、管１１６によりタンクに接続
し、タンクのブラインはポンプの作動により管１１８を
経て直立管１１Ｇの底部に送られる。ポンプ１１４の出
力は、番号１２０で示されるようにタンク２０Ａからの
ブラインで、直立管１１０の水面が管１１２より僅かに
上となるように調整し、濃縮ブラインは管１１２を経て
ヘッド１０２に流入するようにする。
第２図に示すように、第一ブラインループはタンク２０
Ａ１管１１８、直立管１１０、管１１２及びスリーブ１
０４からなる。ポンプ１１４が作動すると、タンク２０
Ａのブラインは直立管１１０の底部に流入し、直立管中
を管１１２の少し上のレベルまで上昇し、次いでヘッド
に流入する。ヘッドからブラインはスリーブ１０４を囲
周して降下し、タンク２０Ａに戻る。
Ａ１管１１８、直立管１１０、管１１２及びスリーブ１
０４からなる。ポンプ１１４が作動すると、タンク２０
Ａのブラインは直立管１１０の底部に流入し、直立管中
を管１１２の少し上のレベルまで上昇し、次いでヘッド
に流入する。ヘッドからブラインはスリーブ１０４を囲
周して降下し、タンク２０Ａに戻る。
以上に述べたように、ファン１０Ｇは封体と熱交換器１
６Ａとの間の空気交換に有効であり、その結果スリーブ
１０４上を薄膜の形で流下する吸湿性ブラインは、ファ
ン１０Ｂの 作動の結果生ずる流動する空気と接触して
これと相互作用する。ブラインが吸湿性であるため、封
体内空気の湿分はブラインにより吸収され、ブラインは
タンクへ流下する間により希薄化する。
６Ａとの間の空気交換に有効であり、その結果スリーブ
１０４上を薄膜の形で流下する吸湿性ブラインは、ファ
ン１０Ｂの 作動の結果生ずる流動する空気と接触して
これと相互作用する。ブラインが吸湿性であるため、封
体内空気の湿分はブラインにより吸収され、ブラインは
タンクへ流下する間により希薄化する。
タンク２０Ａ中のブラインを再濃縮するブライン濃縮器
１１２は、第二ブラインループの一部である。
１１２は、第二ブラインループの一部である。
第二ブラインループはブラインボイラー３０Ａ１プライ
ンをポンプ１１４からボイラ−３０Ａ内部のブラインタ
ンク１２６へ運ぶ希薄プライン管１２４、及びブライン
をタンク１２６からタンク２０Ａへ戻づ濃縮ブライン管
１２８を含む。間接型熱交換器３６Ａは管１２４と１２
８を、両管が熱交換関係にあるように両管を接続する。
ンをポンプ１１４からボイラ−３０Ａ内部のブラインタ
ンク１２６へ運ぶ希薄プライン管１２４、及びブライン
をタンク１２６からタンク２０Ａへ戻づ濃縮ブライン管
１２８を含む。間接型熱交換器３６Ａは管１２４と１２
８を、両管が熱交換関係にあるように両管を接続する。
好ましくは、熱交換器３６Ａは、管１２４に接続するコ
イル１２９を有する口１鎖円筒体であり、管１２８は円
筒体の一端と接続している。円筒体の他端は管１３２に
よりタンク２０Ａと接続している。このようにして、ポ
ンプ１１４により加圧されたタンク２０Ａからの希薄ブ
ラインは実質的に円筒体１３０を通る方向へ、一方ボイ
ラー１２６からの加熱ブラインは管１２４と接続するコ
イル１２９の外側を反対方向へ８１動する。
イル１２９を有する口１鎖円筒体であり、管１２８は円
筒体の一端と接続している。円筒体の他端は管１３２に
よりタンク２０Ａと接続している。このようにして、ポ
ンプ１１４により加圧されたタンク２０Ａからの希薄ブ
ラインは実質的に円筒体１３０を通る方向へ、一方ボイ
ラー１２６からの加熱ブラインは管１２４と接続するコ
イル１２９の外側を反対方向へ８１動する。
ボイラー３ＯＡもまたバーナー３２Ａを有し、タンク３
４Ａからの燃料を燃焼する。弁１３８は、燃料がバーナ
ー３２Ａに供給する速度を調整する。弁１３８自体の作
動はレベルセンサ１０９により制御される。
４Ａからの燃料を燃焼する。弁１３８は、燃料がバーナ
ー３２Ａに供給する速度を調整する。弁１３８自体の作
動はレベルセンサ１０９により制御される。
燃料を燃焼することにより生じた煙流ガスはタンク１２
６を囲周するジャケット中を上昇し、煙突４４Ａから排
出される。好ましくは、タンク１２６はエナメルコート
、陶製通常スチール、ステンレススチール、チタン或い
はニッケルからなる。好ましい実施態様においては、陰
極保護方式がボイラー ３０Ａに用いられており、好ま
しくは亜鉛の陰極１２７がタンク１２６に固定されてい
る。ボイラー３０Ａ中の腐蝕を減するためには、タンク
１２６中のブラインの酸素量を最少にすることが重要で
ある。
６を囲周するジャケット中を上昇し、煙突４４Ａから排
出される。好ましくは、タンク１２６はエナメルコート
、陶製通常スチール、ステンレススチール、チタン或い
はニッケルからなる。好ましい実施態様においては、陰
極保護方式がボイラー ３０Ａに用いられており、好ま
しくは亜鉛の陰極１２７がタンク１２６に固定されてい
る。ボイラー３０Ａ中の腐蝕を減するためには、タンク
１２６中のブラインの酸素量を最少にすることが重要で
ある。
このことは、この実施態様においては、バーナー３２Ａ
が作動を中止した時第二ループにおけるブライン流動を
阻止する手段（図示せず）を設けることにより可能であ
る。バーナー３２Ａの作動はレバーセンサ１０９により
制御され、バーナー３２Ａは、タンク２ＯＡ中のブライ
ン水面がレベルセンサ１０９より下になった時停止し、
ブラインが再びレベルセンサ１０９のレベルに達した時
には僅かに遅れるだけである。
が作動を中止した時第二ループにおけるブライン流動を
阻止する手段（図示せず）を設けることにより可能であ
る。バーナー３２Ａの作動はレバーセンサ１０９により
制御され、バーナー３２Ａは、タンク２ＯＡ中のブライ
ン水面がレベルセンサ１０９より下になった時停止し、
ブラインが再びレベルセンサ１０９のレベルに達した時
には僅かに遅れるだけである。
最後に、タンク１２６の頂部は管１４２を通じて熱交換
器１４０と接続している。熱交換器１４０は、封体１０
Ａ内であって、ファン１０６と共にベンチュリ状構造を
形成する隔出板１４４の出口部分に設けられている。熱
交換器１４０はフィン〈ひれ）１４６を有し、フィンは
、ボイラーから熱交換器へ流入する蒸気の熱を移動させ
るための大きな面積を供するように構成されている。熱
交換器１４０における蒸気の凝縮により生じた凝縮物は
管１４８から放出され、集められるか、或いは図示の如
く処理される。
器１４０と接続している。熱交換器１４０は、封体１０
Ａ内であって、ファン１０６と共にベンチュリ状構造を
形成する隔出板１４４の出口部分に設けられている。熱
交換器１４０はフィン〈ひれ）１４６を有し、フィンは
、ボイラーから熱交換器へ流入する蒸気の熱を移動させ
るための大きな面積を供するように構成されている。熱
交換器１４０における蒸気の凝縮により生じた凝縮物は
管１４８から放出され、集められるか、或いは図示の如
く処理される。
第２図に示す装置の作動効率を増大させるため、選択的
作動弁の形の流路絞り部１５０が管１２４に設けられ、
第二ブラインループにおりるブライン流動が第一ループ
におけるブライン流動に較べ小さくなるようにしである
。好ましくは流動制御手段１５０は、第一及び第二ブラ
インループの流動量の最大差を少なくともあるオーダー
に保持しつるように構成する。第二ループにおける流量
は第一ループの［１の約１７２０であるようにすること
が好ましい。
作動弁の形の流路絞り部１５０が管１２４に設けられ、
第二ブラインループにおりるブライン流動が第一ループ
におけるブライン流動に較べ小さくなるようにしである
。好ましくは流動制御手段１５０は、第一及び第二ブラ
インループの流動量の最大差を少なくともあるオーダー
に保持しつるように構成する。第二ループにおける流量
は第一ループの［１の約１７２０であるようにすること
が好ましい。
本発明は、燃料の燃焼によりボイラー１２２中の希釈ブ
ラ、インに加えられた実質的に全部の熱が、封体内に戻
るように構成されている。即ち、ボイラー中の希釈ブラ
インに加えられた熱、希釈ブラインから蒸発した水の蒸
発熱、ボイラーで生じた蒸気が水蒸気に凝縮することに
よる凝縮潜熱、がすべて熱交換器３６Ａ及び熱交換器１
４０の作動により封体内に戻るようになっている。更に
、この熱はブラインに次いで空気に戻るのでなく、封体
内の空気に戻される。従って、直接接触型熱交換器１６
Ａ上のスリーブ１０４に適用される濃縮ブラインの温度
はできるだけ低くし、その結果ブラインはできるだけ吸
湿性が保たれるようにする。そのため、この装置系は最
大効率で作動する。
ラ、インに加えられた実質的に全部の熱が、封体内に戻
るように構成されている。即ち、ボイラー中の希釈ブラ
インに加えられた熱、希釈ブラインから蒸発した水の蒸
発熱、ボイラーで生じた蒸気が水蒸気に凝縮することに
よる凝縮潜熱、がすべて熱交換器３６Ａ及び熱交換器１
４０の作動により封体内に戻るようになっている。更に
、この熱はブラインに次いで空気に戻るのでなく、封体
内の空気に戻される。従って、直接接触型熱交換器１６
Ａ上のスリーブ１０４に適用される濃縮ブラインの温度
はできるだけ低くし、その結果ブラインはできるだけ吸
湿性が保たれるようにする。そのため、この装置系は最
大効率で作動する。
第一ループのブラインの流量は、封体内の空気から除去
される水の量より約二桁のオーダー（約１００倍）であ
るようにすることが好ましい。典型的な封体適用例（例
えば温室、閉じた水泳プール等）では、水の除去鍛は約
１１０−２ＯＮ／ｂであり、従って第一ループにおける
ブラインの流量は１−３−ｒｒ？／ｈである。このよう
な場合、封体内の空気から水蒸気が直接接触型熱交換器
中のブラインに凝縮する時に、ブラインに吸収される凝
縮熱は、殆んど直ちに封体内空気に戻る。なぜなら、以
上のような条件下では、除湿プロセスは以下に述べるよ
うな一定エンタルピー条件のもとて進行づ゛るからであ
る。従って、空気中に存在する殆んど全部の水蒸気が熱
に変り、この熱は殆んど直ちに封体内空気に戻り、ごく
僅かの熱がブラインそれ自体に保蔵されるだけである。
される水の量より約二桁のオーダー（約１００倍）であ
るようにすることが好ましい。典型的な封体適用例（例
えば温室、閉じた水泳プール等）では、水の除去鍛は約
１１０−２ＯＮ／ｂであり、従って第一ループにおける
ブラインの流量は１−３−ｒｒ？／ｈである。このよう
な場合、封体内の空気から水蒸気が直接接触型熱交換器
中のブラインに凝縮する時に、ブラインに吸収される凝
縮熱は、殆んど直ちに封体内空気に戻る。なぜなら、以
上のような条件下では、除湿プロセスは以下に述べるよ
うな一定エンタルピー条件のもとて進行づ゛るからであ
る。従って、空気中に存在する殆んど全部の水蒸気が熱
に変り、この熱は殆んど直ちに封体内空気に戻り、ごく
僅かの熱がブラインそれ自体に保蔵されるだけである。
また、マツシュルームが生育したり或いは食品、野菜等
が貯蔵されるような冷却された条件が必要な場合には、
本発明装置は、既存システムにおける負荷が増大しない
ように使用することができる。
が貯蔵されるような冷却された条件が必要な場合には、
本発明装置は、既存システムにおける負荷が増大しない
ように使用することができる。
第二ループ（これはボイラーと関連する）のブラインの
流量が第一ループ（これは封体と関連する）の流量と同
じ場合には、ボイラー中のブラインを加熱するために、
大量の熱が必要である。必要な熱量はもちろん予備加熱
器の使用により減することができるが、この方法は、必
要な熱交換面積を得るため物理的に大きな予備加熱器が
必要である。従って本発明では、ボイラーに入り、これ
から導出され、予備加熱器（即ち第二ループにおけるブ
ライン流動）を通るブラインのｉ量を最少にし、それに
より、装置の物理的な寸法を小さくしてエネルギーの見
地からもつとも効率的な作動が行いつるように構成する
。
流量が第一ループ（これは封体と関連する）の流量と同
じ場合には、ボイラー中のブラインを加熱するために、
大量の熱が必要である。必要な熱量はもちろん予備加熱
器の使用により減することができるが、この方法は、必
要な熱交換面積を得るため物理的に大きな予備加熱器が
必要である。従って本発明では、ボイラーに入り、これ
から導出され、予備加熱器（即ち第二ループにおけるブ
ライン流動）を通るブラインのｉ量を最少にし、それに
より、装置の物理的な寸法を小さくしてエネルギーの見
地からもつとも効率的な作動が行いつるように構成する
。
このような結果を得るための本発明によるアプローチを
以下に示す。先ず、装置の断熱交換効率（ＡＣＥ）とし
て定義されるものを考える：（１）八ＣＥ ＝ （）
（Ｃｐａ）（Ｈａ） （Ｔｂａ）ここで＝ （Ｔａ
ｉｒ） ／ （Ｔｂａ）、アプローチ係数：Ｈａ＝空気
流動量１／ｈ） ｃｐａ ＝空気の比熱 Ｔｂａ ＝ブラインと導入空気の温度差第３図の湿度線
図を参照する。点工は直接接触型熱交換器の人口におけ
る封体内空気の出発状態を示し、空気の温度及び湿度を
表す。点■は直接接触型熱交換器の出口における空気の
終りの状態を示す。点■はブラインの熱負荷がゼロであ
り、系が断熱的に作動している時の、空気とブラインの
境界面におけるブラインの状態を示す。点Ｖは、熱荷重
が大きい時のブラインの状態を表１゜点Ｖにおけるブラ
インの蒸気圧は点Ｉにお１プるブラインの蒸気圧よりも
大ぎい。最後に、点■は、蒸発によりブライン温度が低
下した時の、空気−ブライン境界面のブラインの状態を
表１゜点■では、ブラインの蒸気圧は点■における蒸気
圧と同じである。
以下に示す。先ず、装置の断熱交換効率（ＡＣＥ）とし
て定義されるものを考える：（１）八ＣＥ ＝ （）
（Ｃｐａ）（Ｈａ） （Ｔｂａ）ここで＝ （Ｔａ
ｉｒ） ／ （Ｔｂａ）、アプローチ係数：Ｈａ＝空気
流動量１／ｈ） ｃｐａ ＝空気の比熱 Ｔｂａ ＝ブラインと導入空気の温度差第３図の湿度線
図を参照する。点工は直接接触型熱交換器の人口におけ
る封体内空気の出発状態を示し、空気の温度及び湿度を
表す。点■は直接接触型熱交換器の出口における空気の
終りの状態を示す。点■はブラインの熱負荷がゼロであ
り、系が断熱的に作動している時の、空気とブラインの
境界面におけるブラインの状態を示す。点Ｖは、熱荷重
が大きい時のブラインの状態を表１゜点Ｖにおけるブラ
インの蒸気圧は点Ｉにお１プるブラインの蒸気圧よりも
大ぎい。最後に、点■は、蒸発によりブライン温度が低
下した時の、空気−ブライン境界面のブラインの状態を
表１゜点■では、ブラインの蒸気圧は点■における蒸気
圧と同じである。
点■゛は、熱負荷が太き（、熱交換器から出る空気は熱
交換器に入る空気と同じ絶対湿度を右１６時（即ち熱交
換器が断熱的に作動する）、この直接接触熱交換器の出
口における空気状態を表１゜第３図についての式（１）
の表現に関し：Ｔｂａ−Ｔｍ Ｔｌ Ｔａ１ｒ＝ Ｔ Ｉ −Ｔ Ｉ 一体に近づけば近づくほど、出口空気の温度は空気−ブ
ライン境界面におけるブラインの温度に近くなる。しか
しながら、熱負荷が大きい時には、ブラインからの空気
蒸発は空気からブラインの水の凝縮船を越え、直接接触
型熱交換器は除湿器としてではなく加湿器として作用す
る。
交換器に入る空気と同じ絶対湿度を右１６時（即ち熱交
換器が断熱的に作動する）、この直接接触熱交換器の出
口における空気状態を表１゜第３図についての式（１）
の表現に関し：Ｔｂａ−Ｔｍ Ｔｌ Ｔａ１ｒ＝ Ｔ Ｉ −Ｔ Ｉ 一体に近づけば近づくほど、出口空気の温度は空気−ブ
ライン境界面におけるブラインの温度に近くなる。しか
しながら、熱負荷が大きい時には、ブラインからの空気
蒸発は空気からブラインの水の凝縮船を越え、直接接触
型熱交換器は除湿器としてではなく加湿器として作用す
る。
ブラインの熱負荷がＱｂであれば、直接接触熱交換器の
効率は以下のように表すことができる。
効率は以下のように表すことができる。
（２） ＥＦＦ ＝ＡＣＥ ［１−（υ） （Ｑｂ
） ／ＡＣＥ ］ここでυは蒸気として離脱するＯｂの
部分である。
） ／ＡＣＥ ］ここでυは蒸気として離脱するＯｂの
部分である。
従って、ブラインが濃縮されればされるはどυは小さく
なる。一方、ブラインがより濃縮されると、飽和に達す
る；そして塩の沈澱を招くことになり、これは明らかな
理由で望ましくないことである。
なる。一方、ブラインがより濃縮されると、飽和に達す
る；そして塩の沈澱を招くことになり、これは明らかな
理由で望ましくないことである。
従って、ブライン濃縮及び八ＣＥが最大であれば、効率
を増大する唯一の方法は、熱負荷を最少にすることであ
る。
を増大する唯一の方法は、熱負荷を最少にすることであ
る。
この目的を達成するための方法を以下に検討する。
第２図に関し、予備加熱器３６Ａで生ずる熱移動は以下
のように表すことができる： （３） ｈ ［（Ｔ −Ｔ １２４） ＋（Ｔ１２
８ ’１２５ ） ］ ＝ （２） （Ｃｐｂ）（ｍ＞ （Ｔ １□５−７１２
４）一方、予備加熱器３６に対する熱保守について考慮
すると： （４） ｍ （Ｔ −Ｔ 、２４） −（ｍ−ｎｏ
）（Ｔ １２８ ” １３２） 、ここで、ｈ＝熱
移動量（ワット／”Ｃ） ｍ−予備加熱器及びボイラーに入るブラインの流量１／
ｈ） ｍｏ＝ボイラーの蒸発量 Ｃｐｂ−ブラインの比熱 Ｔ１２４・Ｔｉ２ｓ、■１２Ｂ、及び” １３２’よ・
０℃にお−ける予備熱源３ＧＡの入口及び出口の温度で
ある。
のように表すことができる： （３） ｈ ［（Ｔ −Ｔ １２４） ＋（Ｔ１２
８ ’１２５ ） ］ ＝ （２） （Ｃｐｂ）（ｍ＞ （Ｔ １□５−７１２
４）一方、予備加熱器３６に対する熱保守について考慮
すると： （４） ｍ （Ｔ −Ｔ 、２４） −（ｍ−ｎｏ
）（Ｔ １２８ ” １３２） 、ここで、ｈ＝熱
移動量（ワット／”Ｃ） ｍ−予備加熱器及びボイラーに入るブラインの流量１／
ｈ） ｍｏ＝ボイラーの蒸発量 Ｃｐｂ−ブラインの比熱 Ｔ１２４・Ｔｉ２ｓ、■１２Ｂ、及び” １３２’よ・
０℃にお−ける予備熱源３ＧＡの入口及び出口の温度で
ある。
式（３）及び（４）を解くことにより：（５）Ｔ１２５
＝［Ｔ１３２＋Ｔ１２８＋Ｔ１２４（（ｍ Ｃｐｂ／
ｈ） −１） ］／ （（２ｍ Ｃｐｂ／ｈ＞＋
１） （６）ｈ＝Ｘ／Ｙ （７） Ｘ＝ ２ｍ Ｃｐｂ［（ｍ ｍｏ ） （
７１２８−Ｔ１３２）／ｍ］ （８） Ｙ−Ｔ ＋Ｔ ト２’１２４−［（ｍ
−ｍｏ）（Ｔ１２８−Ｔ１３２）７ｍ１以下の表は、本
発明に従って構成された実際の装置から測定された、実
際の数値を用いて得られたものである： Ｔ Ｔ Ｔ Ｔ ｍ ｍ０ｔ１Ｑｂ
ＡＣＥ ＥＦ’Ｃ’Ｃ”Ｃ”ＣＫｇ／ｈ Ｋｙ
／ｈＫｙ／ｈＫｙ／ｈＫｙ／ｈ１５ ７４ １２０
４０ ９７ １９ １１Ｂ １．４１３．３ ０
．９５ｍ１５ ８５ １２０ ４０ １９４ １
９ ３３２ ３．８１３．３ ０．８６１５ ９０
１２０ ４０ ３８８ １９ ７５９ ６．４１３
．３０．７５１５ ９２ １２０ ４０ ７７２
１９ １６４０ １４１３．３ ０．５２１５ ９
４ １２０ ４０２０００ １９ ４５３０ ３６
１３．３−０．３２１５ ６２ １２０ ６５
１９４ １９ １１６ ７．０１３．３ ０．７４本最
適状態 上記表を分析づることにより、熱交換器を流動する全部
のブラインが、最適の予備加熱器よりも約４０倍大きい
予備加熱器を使用した時であっても（ｈが約４０倍大き
いことによる）、予備加熱器及びボイラーをも通るなら
ば、直接接触型熱交換器の効率（［Ｆ）は負になる。こ
のような場合、直接接触型熱交換器は封体内の空気を除
湿するのでなく、加湿することになる。
＝［Ｔ１３２＋Ｔ１２８＋Ｔ１２４（（ｍ Ｃｐｂ／
ｈ） −１） ］／ （（２ｍ Ｃｐｂ／ｈ＞＋
１） （６）ｈ＝Ｘ／Ｙ （７） Ｘ＝ ２ｍ Ｃｐｂ［（ｍ ｍｏ ） （
７１２８−Ｔ１３２）／ｍ］ （８） Ｙ−Ｔ ＋Ｔ ト２’１２４−［（ｍ
−ｍｏ）（Ｔ１２８−Ｔ１３２）７ｍ１以下の表は、本
発明に従って構成された実際の装置から測定された、実
際の数値を用いて得られたものである： Ｔ Ｔ Ｔ Ｔ ｍ ｍ０ｔ１Ｑｂ
ＡＣＥ ＥＦ’Ｃ’Ｃ”Ｃ”ＣＫｇ／ｈ Ｋｙ
／ｈＫｙ／ｈＫｙ／ｈＫｙ／ｈ１５ ７４ １２０
４０ ９７ １９ １１Ｂ １．４１３．３ ０
．９５ｍ１５ ８５ １２０ ４０ １９４ １
９ ３３２ ３．８１３．３ ０．８６１５ ９０
１２０ ４０ ３８８ １９ ７５９ ６．４１３
．３０．７５１５ ９２ １２０ ４０ ７７２
１９ １６４０ １４１３．３ ０．５２１５ ９
４ １２０ ４０２０００ １９ ４５３０ ３６
１３．３−０．３２１５ ６２ １２０ ６５
１９４ １９ １１６ ７．０１３．３ ０．７４本最
適状態 上記表を分析づることにより、熱交換器を流動する全部
のブラインが、最適の予備加熱器よりも約４０倍大きい
予備加熱器を使用した時であっても（ｈが約４０倍大き
いことによる）、予備加熱器及びボイラーをも通るなら
ば、直接接触型熱交換器の効率（［Ｆ）は負になる。こ
のような場合、直接接触型熱交換器は封体内の空気を除
湿するのでなく、加湿することになる。
ブラインの流ｉｍを２００ＯＮｆｆ／ｈから７７２１ｇ
／ｈに減することにより正の効率が生じる。しかしなが
ら効率レベルは、予備加熱器の寸法（ｈの値を口準とし
て）が最適予備加熱器の寸法より約１４倍大きい場合で
も、なお低い。第二ループにお（プるブライン流動量を
９７／ｒｇ／ｈに減じる場合のみ、高い効率レベル（０
，９５）が得られる。従って、上記の表は、ブライン流
動ｆｉｎが小さくなればなるほど、必要な予備加熱器の
寸法が小さくなり、直接接触型熱交換器の作業効率が高
くなることを示している。
／ｈに減することにより正の効率が生じる。しかしなが
ら効率レベルは、予備加熱器の寸法（ｈの値を口準とし
て）が最適予備加熱器の寸法より約１４倍大きい場合で
も、なお低い。第二ループにお（プるブライン流動量を
９７／ｒｇ／ｈに減じる場合のみ、高い効率レベル（０
，９５）が得られる。従って、上記の表は、ブライン流
動ｆｉｎが小さくなればなるほど、必要な予備加熱器の
寸法が小さくなり、直接接触型熱交換器の作業効率が高
くなることを示している。
しかしながら以下のように示すことができる：（９’）
（Ｓｄ−３ｔ） ／Ｓｄ＝ｍｏ ／ｍ、こコテ、Ｓ
ｄ＝ボイラーから放出されたブラインの塩濃度（Ｋｙ塩
／句溶液）； Ｓｉ＝ミニボイラーるブラインの塩濃度（ｋｇ塩／Ｋｙ
溶液） 式（９）を検討すると、ブライン流量が小さくなればな
るほど、ボイラーから放出される塩濃度Ｓｄが高くなる
。従って、塩の沈澱が生じるかもしれない。そのため、
効率を上げるために第二ループにおけるブライン流量を
減することが望ましいとしても、ボイラーを出るブライ
ンが飽和して塩の沈澱を生じるレベルとならないよう、
１ｍを減じないように注意しなければならない。
（Ｓｄ−３ｔ） ／Ｓｄ＝ｍｏ ／ｍ、こコテ、Ｓ
ｄ＝ボイラーから放出されたブラインの塩濃度（Ｋｙ塩
／句溶液）； Ｓｉ＝ミニボイラーるブラインの塩濃度（ｋｇ塩／Ｋｙ
溶液） 式（９）を検討すると、ブライン流量が小さくなればな
るほど、ボイラーから放出される塩濃度Ｓｄが高くなる
。従って、塩の沈澱が生じるかもしれない。そのため、
効率を上げるために第二ループにおけるブライン流量を
減することが望ましいとしても、ボイラーを出るブライ
ンが飽和して塩の沈澱を生じるレベルとならないよう、
１ｍを減じないように注意しなければならない。
もっとも効率的で実際的な装置は、従って、第一ループ
（直接接触型熱交換器を通る）におけるブラインの流量
が比較的高く、第二ループ（予備加熱器及びボイラーを
通る）におけるブラインの流量を比較的低くしたもので
ある。本発明の実施ＩＩにおいては、第一ループにおけ
る５Ｉｌは１−２７Ｉ＋’／ｈ、第二ループにおける流
量は６０−７０リツトル／ｈである。管１２４に制流部
１５０を設けたことによって、第二ループにおけるブラ
イン流量をυＩｔｌｌする調整可能な流ご制御手段が得
られる。−殻内に、管１２４の絞り部は、実際の装置で
は調整づることはできない。しかしながら、管１１８に
弁を組込むことにより第一ループの流量を変動さけるこ
とができるか、或いはポンプ１１４の回転速度を制御す
るようにすることができる；このにうな場合、弁１５０
は第二ループの流量及び第一ループの流量に関連して使
用することができる。
（直接接触型熱交換器を通る）におけるブラインの流量
が比較的高く、第二ループ（予備加熱器及びボイラーを
通る）におけるブラインの流量を比較的低くしたもので
ある。本発明の実施ＩＩにおいては、第一ループにおけ
る５Ｉｌは１−２７Ｉ＋’／ｈ、第二ループにおける流
量は６０−７０リツトル／ｈである。管１２４に制流部
１５０を設けたことによって、第二ループにおけるブラ
イン流量をυＩｔｌｌする調整可能な流ご制御手段が得
られる。−殻内に、管１２４の絞り部は、実際の装置で
は調整づることはできない。しかしながら、管１１８に
弁を組込むことにより第一ループの流量を変動さけるこ
とができるか、或いはポンプ１１４の回転速度を制御す
るようにすることができる；このにうな場合、弁１５０
は第二ループの流量及び第一ループの流量に関連して使
用することができる。
直立管１１０を設けたことにより吸湿ヘッドが具婦され
、これは、ヘッド１０２を適切に作動さＵることができ
るほか、適切な量のブラインがボイラー１２２中にある
ように第二ループのブライン聞を安定させる。ボイラー
３０Ａのブラインの水面はタンク２０Ａのブライン水面
にあり、従って、ボイラーのブラインの吸湿ヘッドは、
補足的なポンプを設＆Ｊる必要なく、予備加熱器を通る
ブラインの必要流量を保持覆るのに十分であるようにで
きることに、注意されるべきである。これは好ましい構
成であるけれども、濃縮ブラインはヘッド１０２、或い
は直接接触型熱交換器の直立管１２０のいずれかに戻る
ようにしてもよい。このような場合、ポンプが使用され
るか、或いはボイラーのブライン水面がヘッドよりも高
い位置にあるようにボイラー３０Ａを上界させてもよい
。後者の構造は第４図に示されている。
、これは、ヘッド１０２を適切に作動さＵることができ
るほか、適切な量のブラインがボイラー１２２中にある
ように第二ループのブライン聞を安定させる。ボイラー
３０Ａのブラインの水面はタンク２０Ａのブライン水面
にあり、従って、ボイラーのブラインの吸湿ヘッドは、
補足的なポンプを設＆Ｊる必要なく、予備加熱器を通る
ブラインの必要流量を保持覆るのに十分であるようにで
きることに、注意されるべきである。これは好ましい構
成であるけれども、濃縮ブラインはヘッド１０２、或い
は直接接触型熱交換器の直立管１２０のいずれかに戻る
ようにしてもよい。このような場合、ポンプが使用され
るか、或いはボイラーのブライン水面がヘッドよりも高
い位置にあるようにボイラー３０Ａを上界させてもよい
。後者の構造は第４図に示されている。
本発明により、提供される方法及び装置による利点及び
すぐれた成果は、本発明の詳細な説明及び種々の実施態
様から明らかである。種々の変更が、本発明の精神及び
特許請求の範囲から逸脱することなく考えられることが
理解されるぺぎである。
すぐれた成果は、本発明の詳細な説明及び種々の実施態
様から明らかである。種々の変更が、本発明の精神及び
特許請求の範囲から逸脱することなく考えられることが
理解されるぺぎである。
第１図は、本発明の一般的な環境を示すブロック図；
第２図は、第１図に示す直接接触型空気−ブライン熱交
換器及びボイラーの好ましい実施態様を示す説明図： 第３図は、本発明の作動状態を説明する乾湿図；また、
第４図は、第２図に示す構造の別の実ｔＳ態様の説明図
である。 図中の番号１０は封体（温室）、１６は直接接触型空気
−ブライン熱交換器（除湿器）、２０はブラインタンク
、３０はブラインボイラー、４２はタンク、１０２はタ
ンクからブラインを受入れるヘッド、１２６は直立管、
１５０は流路絞り部（流量制御手段、制流部）である。 特許出願人 ジオフィジカル エンジニアリング カンパ二一 第３図 手続補正書 特許庁長官 古 １） 文 毅 殿（特許庁審
査官 殿）１、事件の表示 昭和６３年特 許 願第１６４７８６号２、発明の名称 温室等の封体内の空気調整装置 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人氏名（名
称） ジオフィジカル エンジニアリング カンパニー
４、代理人 住所 東京都文京区白山５丁目１４番７号５゜補正命令
の日付く自発補正） 昭和 年 月 日
換器及びボイラーの好ましい実施態様を示す説明図： 第３図は、本発明の作動状態を説明する乾湿図；また、
第４図は、第２図に示す構造の別の実ｔＳ態様の説明図
である。 図中の番号１０は封体（温室）、１６は直接接触型空気
−ブライン熱交換器（除湿器）、２０はブラインタンク
、３０はブラインボイラー、４２はタンク、１０２はタ
ンクからブラインを受入れるヘッド、１２６は直立管、
１５０は流路絞り部（流量制御手段、制流部）である。 特許出願人 ジオフィジカル エンジニアリング カンパ二一 第３図 手続補正書 特許庁長官 古 １） 文 毅 殿（特許庁審
査官 殿）１、事件の表示 昭和６３年特 許 願第１６４７８６号２、発明の名称 温室等の封体内の空気調整装置 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出 願 人氏名（名
称） ジオフィジカル エンジニアリング カンパニー
４、代理人 住所 東京都文京区白山５丁目１４番７号５゜補正命令
の日付く自発補正） 昭和 年 月 日
Claims (23)
- （１）直接接触型空気−ブライン熱交換器；封体内空気
を前記直接接触型熱交換器と交換する手段；濃縮ブライ
ンタンク；第一ブラインループを構成する手段であつて
、タンクからのブラインを前記直接接触型熱交換器と交
換し、封体内の水蒸気をブライン上に凝縮して、タンク
に流動する希釈ブラインをつくる手段；ブラインボイラ
ー；第二ループを構成する手段であつて、前記第一ルー
プからの希釈ブラインをボイラーと交換して希釈ブライ
ンから水を蒸発して蒸気を発生させる手段、とを含む封
体内の空気調整装置において、第二ループにおける流量
を第一ループにおける流量よりも少なくする流量制御手
段を設けたことを特徴とする装置。 - （２）前記第二ブラインループに間接熱交換器を設けた
ことを特徴とする請求項１記載の装置。 - （３）前記熱交換器が、前記タンクからの希釈ブライン
を運ぶ内側コイルと、前記ボイラーからの濃縮ブライン
を運ぶ外側円筒体とからなる請求項２記載の装置。 - （４）前記第二ブラインループが、前記タンクから前記
ボイラーへ希釈ブラインを運ぶ管を有し、前記流量制御
手段が前記管中の流路絞り部を有する請求項２記載の装
置。 - （５）前記絞り部が調整可能である請求項４記載の装置
。 - （６）前記絞り部の寸法を制御する手段を設けた請求項
４記載の装置。 - （７）前記流量制御手段が、第一及び第二ループの流量
差が少なくとも一桁異なって維持されるよう構成されて
いる請求項２記載の装置。 - （８）第二ループの流量が第一ループの流量の約１／２
０である請求項７記載の装置。 - （９）前記間接接触熱交換器が、前記タンクからのブラ
インを分散するため、タンクの上に位置するヘッドを有
し；前記第一ループが、タンクからヘッドに延びる垂直
の直立管と直立管とヘッドとを接続する管と、タンクか
らの液体を直立管底部へポンプ導入するポンプとを有す
る請求項１記載の装置。 - （１０）直立管頂部は封体内空気に対して開いている請
求項９記載の装置。 - （１１）前記ボイラーからの濃縮ブラインがタンクへ戻
るようにした請求項１０記載の装置。 - （１２）ボイラーからの濃縮ブラインが直立管へ戻るよ
うにした請求項１０記載の装置。 - （１３）ボイラーからの濃縮ブラインがヘッドに戻るよ
うにした請求項１０記載の装置。 - （１４）ボイラーからの濃縮ブラインが重力作用により
タンクへ戻るよう構成した請求項１１記載の装置。 - （１５）封体内空気のための補助間接接触型熱交換器、
及びタンクから前記補助熱交換器へ蒸気を供給する蒸気
管を設けた請求項１４記載の装置。 - （１６）蒸気管がボイラーから補助熱交換器へ上昇傾斜
している請求項１５記載の装置。 - （１７）ボイラーが、ボイラー中にブラインを収容する
ためエナメル引きスチール殻を有する請求項１記載の装
置。 - （１８）封体内の空気調整装置であつて；下方に位置す
るタンクからブラインを受け入れるヘッドと、ヘッダー
とタンクとの間の空気透過性円筒スリーブとを有する直
接接触型空気−ブライン熱交換器であつて、前記ヘッド
がブラインをスリーブに分散し、それによりブラインが
ヘッドからタンクへ薄膜状に落下するようにした熱交換
器；空気を封体からスリーブを通って引き寄せそれによ
り空気をスリーブ上のブラインと接触させるための、ヘ
ッド上に設けたファン；とを含む封体内の空気調整装置
において、タンクからヘッドに垂直に延び、封体内の空
気に直部が開いている直立管と；直立管とヘッドを接続
する管と；ブラインをタンクから直立管底部にポンプ導
入するポンプと、タンク内のブラインを再濃縮するブラ
イン濃縮器；とを有する装置。 - （１９）前記ブライン濃縮器が、ブラインボイラーと、
ポンプからボイラーへブラインを運ぶ希釈ブライン管と
、ブラインをボイラーからタンクへ運ぶ濃縮ブライン管
とを有し、希釈ブライン管と濃縮ブライン管とが熱交換
関係にある請求項１８記載の装置。 - （２０）希釈ブライン管と濃縮ブライン管における流量
を、直立管とヘッドとを接続する管の流量の１０％以下
に限定する制御手段を設けた請求項１９記載の装置。 - （２１）ブラインボイラーがバーナーを有する請求項１
記載の装置。 - （２２）濃縮ブラインのタンクがブラインレベルセンサ
を有する請求項２１記載の装置。 - （２３）バーナーの作動及び第二ループのブライン流量
が前記レベルセンサにより制御される請求項２２記載の
装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/069,091 US4841740A (en) | 1982-07-30 | 1987-07-02 | Method of and means for controlling the condition of air in an enclosure |
| US0.069,091 | 1987-07-02 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0198845A true JPH0198845A (ja) | 1989-04-17 |
Family
ID=22086704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63164786A Pending JPH0198845A (ja) | 1987-07-02 | 1988-06-30 | 封体内空気調整装置 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4841740A (ja) |
| JP (1) | JPH0198845A (ja) |
| AU (1) | AU608863B2 (ja) |
| DK (1) | DK363388A (ja) |
| IL (1) | IL86860A0 (ja) |
| NL (1) | NL8801679A (ja) |
| NO (1) | NO882924L (ja) |
| SE (1) | SE8802419L (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5048200A (en) * | 1990-06-19 | 1991-09-17 | Ahsltromforetagen Svenska Ab | Process and apparatus for dehumidifying wet air |
| US5097668A (en) * | 1990-10-30 | 1992-03-24 | Walter F. Albers | Energy reuse regenerator for liquid desiccant air conditioners |
| US5233843A (en) * | 1991-07-01 | 1993-08-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Atmospheric moisture collection device |
| AUPM592694A0 (en) * | 1994-05-30 | 1994-06-23 | F F Seeley Nominees Pty Ltd | Vacuum dewatering of desiccant brines |
| US5553459A (en) * | 1994-07-26 | 1996-09-10 | The Watermarker Corp. | Water recovery device for reclaiming and refiltering atmospheric water |
| US7089763B2 (en) * | 2002-02-25 | 2006-08-15 | Worldwide Water, L.L.C. | Portable, potable water recovery and dispensing apparatus |
| US10845067B2 (en) | 2010-05-18 | 2020-11-24 | Energy & Enviornmental Research Center | Hygroscopic cooling tower for waste water disposal |
| US10260761B2 (en) * | 2010-05-18 | 2019-04-16 | Energy & Environmental Research Center Foundation | Heat dissipation systems with hygroscopic working fluid |
| US10808948B2 (en) | 2010-05-18 | 2020-10-20 | Energy & Environmental Research Center | Heat dissipation systems with hygroscopic working fluid |
| NL2007540C2 (nl) * | 2011-10-05 | 2013-04-08 | Lans Westland B V | Systeem en werkwijze voor het ontvochtigen van een teeltruimte. |
| NL2016574B1 (en) * | 2016-04-08 | 2017-11-02 | Hoeven J M Van Der Bv | Process to reduce the temperature of a feed of air and greenhouse. |
| SE541002C2 (en) * | 2016-07-06 | 2019-02-26 | Airwatergreen Group Ab | Device for continuous water absorption and an air cooler |
| US12564811B2 (en) * | 2023-03-09 | 2026-03-03 | Korea Energy Technology Group | Dehumidification liquid regeneration apparatus and liquid dehumidification system including same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4259849A (en) * | 1979-02-15 | 1981-04-07 | Midland-Ross Corporation | Chemical dehumidification system which utilizes a refrigeration unit for supplying energy to the system |
| US4819447A (en) * | 1982-07-30 | 1989-04-11 | Geophysical Engineering Company | Method and means for controlling the condition of air in an enclosure |
-
1987
- 1987-07-02 US US07/069,091 patent/US4841740A/en not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-06-24 IL IL86860A patent/IL86860A0/xx unknown
- 1988-06-28 SE SE8802419A patent/SE8802419L/xx not_active Application Discontinuation
- 1988-06-30 JP JP63164786A patent/JPH0198845A/ja active Pending
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Patent Citations (1)
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