JPH0210855B2 - - Google Patents
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- JPH0210855B2 JPH0210855B2 JP60116665A JP11666585A JPH0210855B2 JP H0210855 B2 JPH0210855 B2 JP H0210855B2 JP 60116665 A JP60116665 A JP 60116665A JP 11666585 A JP11666585 A JP 11666585A JP H0210855 B2 JPH0210855 B2 JP H0210855B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
自動車外板などの超深絞り加工に供され、しか
も車体の剛性をアツプさせるために焼付塗装後に
降伏点応力が上昇（焼付硬化性；BH性）する特
性をもつ冷延鋼板の製造に関連してこの明細書に
は、連続焼鈍法の有利な適用の下に、高延性でか
つ材質の異方性が少なくかつ歪時効劣化なくしか
もBH性に富む超深絞り用冷延鋼板の適切な製法
についての開発研究の成果を述べる。 ここにBH性は、２％予歪を与えて170℃、20
分間の保持を行つたときの処理前後での降伏点応
力上昇量であらわし、BH鋼板としては、BH≧
３Kg／mm2を必要とし、一方歪時効については歪時
効指数AI値で評価し、AI＞３Kg／mm2のとき劣化
と評定される。 （従来の技術） プレス加工用鋼板は、従来、低炭素（Ｃ：0.02
〜0.07wt％；以下単に％であらわす）Alキルド
鋼を素材として、一般に箱焼鈍法で製造されてい
たが、最近はプレス性の一層の向上と高生産性を
得るためＣ＜0.01％の極低炭素鋼を素材として連
続焼鈍法で製造されるようになつている。 極低炭素鋼では、歪時効劣化を防止するため、
Nb、Tiなどの炭窒化物形成元素が添加される。
従来これらの元素は高価なこともあつて単独で添
加されることが多く、最もポピユラーに使用され
ているTiとNbの性質を比較すると、次のとおり
である。 Ti添加鋼は酸洗などの脱スケール性の点で有
利な低温巻取りを行つても材質が良好である利点
の反面鋼板の面内異方性が大きい短所をもつ。 一方Nb添加鋼は逆に鋼板の面内異方性が少な
い長所の反面、熱間圧延の際の低温巻取りの場合
に機械的性質が充分でない。 これらTi、Nb両者の利点を同時に発揮させる
折衷策が特開昭58−107414号公報に開示されてい
る。この場合Tiの含有量の上限を、（48／12Ｃ（％） ＋48／14Ｎ（％））で規定し、その主旨は、Tiの大部 分が優先的にTiNとして消費され、固溶Ｃにつ
いては残りの有効Ti（totalTi−Ti as TiN）と
Nbで固定するこにより深絞り性と非時効性とを
確保するところにあるが、実際に上記開示に従う
有効Tiの範囲で実験すると、鋼中ＣがTiで有効
に結合され得ずして、絞り性の著しい劣化や固溶
Ｃ残留による歪時効劣化を引起すうれいがある。 TiNb複合添加鋼のBH性付与に関しＢの微量
添加について特開昭59−38337号またTi低減が特
開昭59−31827号公報に開示されているが、前者
は再結晶温度上昇（約50℃）による相対的な材質
劣化とコスト・アツプに、また後者にあつては
Tiが鋼中Ｓと優先結合するため鋼中固溶ＮをTi
により固定することができずむしろAlによる固
定を来たし、微細なAlNが材質とくに深絞り性
の劣化に、それぞれ難点がある。 （発明が解決しようとする問題点） Ti、Nbの複合添加の効果をより一層十分に発
揮させて、材質の劣化を伴うことなくBH性を確
保するようにした超深絞り用冷延鋼板の製造方法
を確立することがこの発明の目的である。 （問題点を解決するための手段） 発明者らは、この実状に鑑み、前述の極低炭素
Ti、Nb複合添加鋼の有利な点を損うことなくプ
レス加工性とりわけ良深絞り性、高延性でなおか
つ材質の異方性が少ない利点を活用しながらBH
性を確保する方法を検討した。 発明者らは、TiとNbの複合添加効果について
より詳細に調査した結果、スラブ加熱の段階又
は、熱間仕上圧延の前段階である、粗圧延時に
て、TiSとTiNが優先的に析出し、固溶Ｃについ
ては残りの有効TiとNbで固定されることが判明
した。つまり有効Tiとしては（total Ti−Ti as
TiN−Ti as TiS）を用いるべきであることがわ
かつた。 かくして極低Ｃ鋼のＣ、Ｎ、Ｓ、TiおよびNb
量を限定するとともにさらに熱間圧延での巻取り
条件および冷間圧延後の連続焼鈍の均熱冷却条件
を厳密に限定することにより、はじめてBH性に
すぐれる超深絞り用冷延鋼板として十分満足でき
るものが得られたのである。 この発明はＣ：0.0050wt％以下、Si：1.0wt％
以下、Mn：1.5wt％以下、 Ti：（48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％）） 〜（２・48／12Ｃ（％）＋48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（
％））wt ％ Nb：（0.2・93／12Ｃ（％））〜（93／12Ｃ（％））w
t％ Al：0.005〜0.10wt％、 Ｐ：0.20wt％以下、 Ｎ：0.0050wt％以下、 Ｓ：0.015wt％以下、 を含有し残部Fe及び不可避不純物よりなる鋼を
熱間圧延したのち710〜530℃の温度で巻取り、そ
の後圧下率50％以上の冷間圧延を施した上で、
850℃をこえAc3点までの温度域で１秒間以上均
熱したのち500℃以下まで５〜300℃／ｓで冷却を
行うことを特徴とする、ｒ値の異方性Δrが0.41以
下で焼付硬化性を有する超絞り用冷延鋼板の製造
方法である。 ここでC.N.SそしてTi及びNb含有量の厳密な
規制のもと、さらに連続焼鈍による高温の焼鈍時
に、Ti、Nbに固定されているＣを溶解させるこ
とによつて、固溶Ｃを歪時効劣化を来さない程度
に適量残留させ、これにより有効にBH性が確保
され、しかもこの固溶Ｃの残留にて化成処理性も
向上する。 すでに明らかなようにこの発明では、Ti、Nb
のの有効性の解明が、出発材の成分を限定する重
要事項であり、この解明に至る経緯から順次にこ
の発明の作用につき、説明を進める。 （作用） さて発明者らが行つたラボ実験の結果について
先ず説明する。 化学成分としてSi：tr〜0.02％、Mn：0.10〜
0.12％、Ｐ：0.007〜0.010％、Al：0.02〜0.04％は
同一レベルにし、さらに、Ｎ：0.0027％、Ｃ：
0.0020％において、Ｓ：0.006％、0.013％および
0.018％の３水準、またTi：0.015％、0.025％およ
び0.034％の３水準そしてNb：0.008％、0.020％
の２水準の都合18鋼種を実験室的に溶製し、分塊
圧延で30mm厚のシートバーとし、次いで1200℃に
加熱した後熱間圧延において７パスで2.8mm厚と
し、900±５℃で仕上げた。 この鋼板を圧延終了後1.5秒後に水スプレーを
用いて35℃／ｓで550℃まで冷却した。 次いでただちに550℃の炉内に装入し、5hr保持
した後炉冷処理を行つた。この処理により巻取り
温度710〜530℃の範囲内の550℃の場合について
シミユレーシヨンを行つた。 次いで酸洗後圧下率75％の冷間圧延を行つた。
続いて連続焼鈍処理として抵抗加熱装置により
700℃まで４℃／ｓで加熱し以後３℃／ｓの加熱
速度で860℃まで加熱し、860℃に25秒間保持した
後室温まで30℃／ｓで冷却した。 次いで該鋼板に0.5％の調質圧延を施した後引
張試験に供した。 試験項目として深絞り性の尺度に値（ランク
フオード値）を用いた。 第１図にその結果を示すように各実験鋼の材質
は、Ti、Ｓ、Nb量に対して大きく変化してい
る。 プレス加工用鋼板として要求される材質として
ｒ≧1.8を目安とすると、これを満足するのはは、
Ti≧48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％）（但しＮ＝0.0027
％） の領域であり、なおかつNb＝0.008％の場合であ
ることが分る。 すなわち同一Ｃ量、同一Nb量でもＳの増加に
より絞り性が劣化しＳの増加に見合うだけのTi
の増量が必要であることがわかる。 Ｃ：加工用鋼板として最も重要な、全伸び（El）
およびランクフオード値（ｒ）を向上させるた
めＣは少ないほどよくＣ≦0.0050％より好まし
くはＣ≦0.0035％がよい。Ｃが増加すると、固
溶Ｃの残留によるBH性増強に有利な反面歪時
効劣化も起こり易くなるので、0.0050％をこえ
てはならない。 Si：深絞り用高強度鋼板の強度上昇のために添加
してもよいが、1.0％をこえる過度の添加は溶
接性の劣化を起すため好ましくなくその上限を
1.0％とする。 Mn：MnもSiと全く同様の理由により上限を1.5
％とする。 Ｎ：Ｎは、次にのべるＳと同様に熱延前にTiで
固定されるためＮ単独では有害ではない。しか
し多量の添加により形成されたTiNは、全伸
び、ｒ値を低下させるためその上限を0.0050％
とするが、より好ましい範囲は、0.0035％以下
である。 またＮを固定しえないほどTiが少量の場合、
ＮはAlNとして固定され、この場合熱延巻取
温度が710℃以下では、AlNの凝集が進行せず
してその結果連続焼鈍後硬質なものとなりプレ
ス加工性が劣ることとなる。 Ｓ：Ｓはこの発明においてはTi量との関係にお
いて最も重要な元素である。Ｓは熱間圧延前の
たとえばスラブとして加熱中にTiSとして無害
化されるが、過剰のＳはそれを固定するための
Ti量が増加し、材質劣化の原因となるため上
限を0.015％とする。 Ti：Tiはこの発明の化学成分の中で、最も重要
な元素である。TiはAlやNbに先立つて熱間圧
延前にＳやＮを固定する。Tiの下限はＳとと
Ｎを固定する量すなわち Ti：（48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％））％ で決定されるが、とくにＣをTiとNbににり熱
間圧延段階で固定し連続焼鈍中に適量を再固溶
させてBH性を付与するわけであるから固溶Ｃ
を適量固溶させなおかつ材質向上を図るため、
これらを考慮するとTiの上限は Ti＝（２・48／12Ｃ（％）＋48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ
（％）） ％ が上限である。この限度をこえる過剰のTiは
BH性付与性が失われるばかりか、再結晶温度
上昇のために材質劣化を来す。 Nb：Nbは熱間加工段階でＣを固定し、絞り性向
上、鋼板の面内異方性向上に役立つためには、
Nb＝（0.2・93／12Ｃ（％））％必要である。 しかしNb：（93／12Ｃ（％））％の上限をこえる と延性の劣化、再結晶温度の上昇による材質劣
化のみならず、連続焼鈍中に固溶Ｃの再溶解を
妨げBH性の確保を困難にする。 Al：Alは溶鋼中のＯを固定しTi、Nbの歩留りを
向上させるため最低0.005％必要である。一方
溶鋼中Ｎにつき上述のようにTiで大部分が固
定されるため、Alの多量の添加はコストアツ
プとなり、このため上限を0.10％とする。 Ｐ：Ｐは値を低下させることなく強度上昇に最
も有効な元素であるが、過度の添加は溶接性を
損なうのでその上限を0.20％とする。 次に熱間圧延条件に関して、熱間圧延前のスラ
ブ加熱温度はとくに限定しないが、Ｓ、ＮをTi
で固定するため1280℃以下好しくは1230℃以下さ
らに好しくは1150℃以下が望ましい。 なお、いわゆるスラブ直送圧延や、30mm厚程度
のシートバーとして鋳込んでそのまま熱間圧延を
行つても同様の効果が期待できる。 熱間圧延の仕上げ温度は通常のAr3点以上が好
しいが、α域である700℃程度まで低下させても
その時の材質劣化は小さい。 巻取り温度は530℃よりも低温のとき良好な材
質は得られ難いが、530℃以上なかでも600℃以上
の高温巻取りを行うとさらに材質は向上する。し
かし巻取り温度が710℃を超えると材質向上効果
が飽和するばかりでなくデスケーリング性が著し
く劣化するのでその上限を710℃とする。 次に冷間圧延の条件については絞り性を向上さ
せるためデスケーリング後の冷間圧延率は50％以
上を要し、より好ましくは70％〜90％である。 連続焼鈍条件としては絞り性、延性などの材質
向上に加えて鋼中のＣを１部再固溶させてBH性
を付与するために従来よりも高温での均熱が必要
で850℃を超えなければならないがAc3点より高
いと材質とくに絞り性の著しい劣化を起こすため
850℃をこえAc3点までとし、均熱保持時間は１
秒間以上あれば固溶Ｃの再固溶が完了する。 この発明では前述の連続焼鈍の均熱保持後の冷
却が500℃に至るまでの間の冷却速度が５℃／ｓ
より遅いと固溶Ｃが再び析出してBH性を損なう
一方300℃／ｓをこえると残留する固溶Ｃが過量
になつて、歪時効劣化を来すので500℃までの冷
却速度を５〜300℃／ｓ以上、に限定する。 （実施例） 表１に組成を示した鋼(A)〜（Ｑ）を転炉出鋼し
RH脱ガス後連続鋳造でスラブとした。 次いでスラブを1150℃に再加熱した後、900℃
で3.2mm厚に仕上げ、次いで表１に示した種々な
温度で巻取つた。 酸洗後75％の圧下率で冷間圧延を行い0.8mm厚
みの冷延板を得た。 次いで表１に示す均質温度Ｔまで４℃／ｓの加
熱速度で昇温して20秒間保持する連続焼鈍を行い
ついで450℃までやはり表１に示した種々な冷却
速度で引続き室温まで10℃／ｓの冷却速度で冷却
した。
も車体の剛性をアツプさせるために焼付塗装後に
降伏点応力が上昇（焼付硬化性；BH性）する特
性をもつ冷延鋼板の製造に関連してこの明細書に
は、連続焼鈍法の有利な適用の下に、高延性でか
つ材質の異方性が少なくかつ歪時効劣化なくしか
もBH性に富む超深絞り用冷延鋼板の適切な製法
についての開発研究の成果を述べる。 ここにBH性は、２％予歪を与えて170℃、20
分間の保持を行つたときの処理前後での降伏点応
力上昇量であらわし、BH鋼板としては、BH≧
３Kg／mm2を必要とし、一方歪時効については歪時
効指数AI値で評価し、AI＞３Kg／mm2のとき劣化
と評定される。 （従来の技術） プレス加工用鋼板は、従来、低炭素（Ｃ：0.02
〜0.07wt％；以下単に％であらわす）Alキルド
鋼を素材として、一般に箱焼鈍法で製造されてい
たが、最近はプレス性の一層の向上と高生産性を
得るためＣ＜0.01％の極低炭素鋼を素材として連
続焼鈍法で製造されるようになつている。 極低炭素鋼では、歪時効劣化を防止するため、
Nb、Tiなどの炭窒化物形成元素が添加される。
従来これらの元素は高価なこともあつて単独で添
加されることが多く、最もポピユラーに使用され
ているTiとNbの性質を比較すると、次のとおり
である。 Ti添加鋼は酸洗などの脱スケール性の点で有
利な低温巻取りを行つても材質が良好である利点
の反面鋼板の面内異方性が大きい短所をもつ。 一方Nb添加鋼は逆に鋼板の面内異方性が少な
い長所の反面、熱間圧延の際の低温巻取りの場合
に機械的性質が充分でない。 これらTi、Nb両者の利点を同時に発揮させる
折衷策が特開昭58−107414号公報に開示されてい
る。この場合Tiの含有量の上限を、（48／12Ｃ（％） ＋48／14Ｎ（％））で規定し、その主旨は、Tiの大部 分が優先的にTiNとして消費され、固溶Ｃにつ
いては残りの有効Ti（totalTi−Ti as TiN）と
Nbで固定するこにより深絞り性と非時効性とを
確保するところにあるが、実際に上記開示に従う
有効Tiの範囲で実験すると、鋼中ＣがTiで有効
に結合され得ずして、絞り性の著しい劣化や固溶
Ｃ残留による歪時効劣化を引起すうれいがある。 TiNb複合添加鋼のBH性付与に関しＢの微量
添加について特開昭59−38337号またTi低減が特
開昭59−31827号公報に開示されているが、前者
は再結晶温度上昇（約50℃）による相対的な材質
劣化とコスト・アツプに、また後者にあつては
Tiが鋼中Ｓと優先結合するため鋼中固溶ＮをTi
により固定することができずむしろAlによる固
定を来たし、微細なAlNが材質とくに深絞り性
の劣化に、それぞれ難点がある。 （発明が解決しようとする問題点） Ti、Nbの複合添加の効果をより一層十分に発
揮させて、材質の劣化を伴うことなくBH性を確
保するようにした超深絞り用冷延鋼板の製造方法
を確立することがこの発明の目的である。 （問題点を解決するための手段） 発明者らは、この実状に鑑み、前述の極低炭素
Ti、Nb複合添加鋼の有利な点を損うことなくプ
レス加工性とりわけ良深絞り性、高延性でなおか
つ材質の異方性が少ない利点を活用しながらBH
性を確保する方法を検討した。 発明者らは、TiとNbの複合添加効果について
より詳細に調査した結果、スラブ加熱の段階又
は、熱間仕上圧延の前段階である、粗圧延時に
て、TiSとTiNが優先的に析出し、固溶Ｃについ
ては残りの有効TiとNbで固定されることが判明
した。つまり有効Tiとしては（total Ti−Ti as
TiN−Ti as TiS）を用いるべきであることがわ
かつた。 かくして極低Ｃ鋼のＣ、Ｎ、Ｓ、TiおよびNb
量を限定するとともにさらに熱間圧延での巻取り
条件および冷間圧延後の連続焼鈍の均熱冷却条件
を厳密に限定することにより、はじめてBH性に
すぐれる超深絞り用冷延鋼板として十分満足でき
るものが得られたのである。 この発明はＣ：0.0050wt％以下、Si：1.0wt％
以下、Mn：1.5wt％以下、 Ti：（48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％）） 〜（２・48／12Ｃ（％）＋48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（
％））wt ％ Nb：（0.2・93／12Ｃ（％））〜（93／12Ｃ（％））w
t％ Al：0.005〜0.10wt％、 Ｐ：0.20wt％以下、 Ｎ：0.0050wt％以下、 Ｓ：0.015wt％以下、 を含有し残部Fe及び不可避不純物よりなる鋼を
熱間圧延したのち710〜530℃の温度で巻取り、そ
の後圧下率50％以上の冷間圧延を施した上で、
850℃をこえAc3点までの温度域で１秒間以上均
熱したのち500℃以下まで５〜300℃／ｓで冷却を
行うことを特徴とする、ｒ値の異方性Δrが0.41以
下で焼付硬化性を有する超絞り用冷延鋼板の製造
方法である。 ここでC.N.SそしてTi及びNb含有量の厳密な
規制のもと、さらに連続焼鈍による高温の焼鈍時
に、Ti、Nbに固定されているＣを溶解させるこ
とによつて、固溶Ｃを歪時効劣化を来さない程度
に適量残留させ、これにより有効にBH性が確保
され、しかもこの固溶Ｃの残留にて化成処理性も
向上する。 すでに明らかなようにこの発明では、Ti、Nb
のの有効性の解明が、出発材の成分を限定する重
要事項であり、この解明に至る経緯から順次にこ
の発明の作用につき、説明を進める。 （作用） さて発明者らが行つたラボ実験の結果について
先ず説明する。 化学成分としてSi：tr〜0.02％、Mn：0.10〜
0.12％、Ｐ：0.007〜0.010％、Al：0.02〜0.04％は
同一レベルにし、さらに、Ｎ：0.0027％、Ｃ：
0.0020％において、Ｓ：0.006％、0.013％および
0.018％の３水準、またTi：0.015％、0.025％およ
び0.034％の３水準そしてNb：0.008％、0.020％
の２水準の都合18鋼種を実験室的に溶製し、分塊
圧延で30mm厚のシートバーとし、次いで1200℃に
加熱した後熱間圧延において７パスで2.8mm厚と
し、900±５℃で仕上げた。 この鋼板を圧延終了後1.5秒後に水スプレーを
用いて35℃／ｓで550℃まで冷却した。 次いでただちに550℃の炉内に装入し、5hr保持
した後炉冷処理を行つた。この処理により巻取り
温度710〜530℃の範囲内の550℃の場合について
シミユレーシヨンを行つた。 次いで酸洗後圧下率75％の冷間圧延を行つた。
続いて連続焼鈍処理として抵抗加熱装置により
700℃まで４℃／ｓで加熱し以後３℃／ｓの加熱
速度で860℃まで加熱し、860℃に25秒間保持した
後室温まで30℃／ｓで冷却した。 次いで該鋼板に0.5％の調質圧延を施した後引
張試験に供した。 試験項目として深絞り性の尺度に値（ランク
フオード値）を用いた。 第１図にその結果を示すように各実験鋼の材質
は、Ti、Ｓ、Nb量に対して大きく変化してい
る。 プレス加工用鋼板として要求される材質として
ｒ≧1.8を目安とすると、これを満足するのはは、
Ti≧48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％）（但しＮ＝0.0027
％） の領域であり、なおかつNb＝0.008％の場合であ
ることが分る。 すなわち同一Ｃ量、同一Nb量でもＳの増加に
より絞り性が劣化しＳの増加に見合うだけのTi
の増量が必要であることがわかる。 Ｃ：加工用鋼板として最も重要な、全伸び（El）
およびランクフオード値（ｒ）を向上させるた
めＣは少ないほどよくＣ≦0.0050％より好まし
くはＣ≦0.0035％がよい。Ｃが増加すると、固
溶Ｃの残留によるBH性増強に有利な反面歪時
効劣化も起こり易くなるので、0.0050％をこえ
てはならない。 Si：深絞り用高強度鋼板の強度上昇のために添加
してもよいが、1.0％をこえる過度の添加は溶
接性の劣化を起すため好ましくなくその上限を
1.0％とする。 Mn：MnもSiと全く同様の理由により上限を1.5
％とする。 Ｎ：Ｎは、次にのべるＳと同様に熱延前にTiで
固定されるためＮ単独では有害ではない。しか
し多量の添加により形成されたTiNは、全伸
び、ｒ値を低下させるためその上限を0.0050％
とするが、より好ましい範囲は、0.0035％以下
である。 またＮを固定しえないほどTiが少量の場合、
ＮはAlNとして固定され、この場合熱延巻取
温度が710℃以下では、AlNの凝集が進行せず
してその結果連続焼鈍後硬質なものとなりプレ
ス加工性が劣ることとなる。 Ｓ：Ｓはこの発明においてはTi量との関係にお
いて最も重要な元素である。Ｓは熱間圧延前の
たとえばスラブとして加熱中にTiSとして無害
化されるが、過剰のＳはそれを固定するための
Ti量が増加し、材質劣化の原因となるため上
限を0.015％とする。 Ti：Tiはこの発明の化学成分の中で、最も重要
な元素である。TiはAlやNbに先立つて熱間圧
延前にＳやＮを固定する。Tiの下限はＳとと
Ｎを固定する量すなわち Ti：（48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％））％ で決定されるが、とくにＣをTiとNbににり熱
間圧延段階で固定し連続焼鈍中に適量を再固溶
させてBH性を付与するわけであるから固溶Ｃ
を適量固溶させなおかつ材質向上を図るため、
これらを考慮するとTiの上限は Ti＝（２・48／12Ｃ（％）＋48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ
（％）） ％ が上限である。この限度をこえる過剰のTiは
BH性付与性が失われるばかりか、再結晶温度
上昇のために材質劣化を来す。 Nb：Nbは熱間加工段階でＣを固定し、絞り性向
上、鋼板の面内異方性向上に役立つためには、
Nb＝（0.2・93／12Ｃ（％））％必要である。 しかしNb：（93／12Ｃ（％））％の上限をこえる と延性の劣化、再結晶温度の上昇による材質劣
化のみならず、連続焼鈍中に固溶Ｃの再溶解を
妨げBH性の確保を困難にする。 Al：Alは溶鋼中のＯを固定しTi、Nbの歩留りを
向上させるため最低0.005％必要である。一方
溶鋼中Ｎにつき上述のようにTiで大部分が固
定されるため、Alの多量の添加はコストアツ
プとなり、このため上限を0.10％とする。 Ｐ：Ｐは値を低下させることなく強度上昇に最
も有効な元素であるが、過度の添加は溶接性を
損なうのでその上限を0.20％とする。 次に熱間圧延条件に関して、熱間圧延前のスラ
ブ加熱温度はとくに限定しないが、Ｓ、ＮをTi
で固定するため1280℃以下好しくは1230℃以下さ
らに好しくは1150℃以下が望ましい。 なお、いわゆるスラブ直送圧延や、30mm厚程度
のシートバーとして鋳込んでそのまま熱間圧延を
行つても同様の効果が期待できる。 熱間圧延の仕上げ温度は通常のAr3点以上が好
しいが、α域である700℃程度まで低下させても
その時の材質劣化は小さい。 巻取り温度は530℃よりも低温のとき良好な材
質は得られ難いが、530℃以上なかでも600℃以上
の高温巻取りを行うとさらに材質は向上する。し
かし巻取り温度が710℃を超えると材質向上効果
が飽和するばかりでなくデスケーリング性が著し
く劣化するのでその上限を710℃とする。 次に冷間圧延の条件については絞り性を向上さ
せるためデスケーリング後の冷間圧延率は50％以
上を要し、より好ましくは70％〜90％である。 連続焼鈍条件としては絞り性、延性などの材質
向上に加えて鋼中のＣを１部再固溶させてBH性
を付与するために従来よりも高温での均熱が必要
で850℃を超えなければならないがAc3点より高
いと材質とくに絞り性の著しい劣化を起こすため
850℃をこえAc3点までとし、均熱保持時間は１
秒間以上あれば固溶Ｃの再固溶が完了する。 この発明では前述の連続焼鈍の均熱保持後の冷
却が500℃に至るまでの間の冷却速度が５℃／ｓ
より遅いと固溶Ｃが再び析出してBH性を損なう
一方300℃／ｓをこえると残留する固溶Ｃが過量
になつて、歪時効劣化を来すので500℃までの冷
却速度を５〜300℃／ｓ以上、に限定する。 （実施例） 表１に組成を示した鋼(A)〜（Ｑ）を転炉出鋼し
RH脱ガス後連続鋳造でスラブとした。 次いでスラブを1150℃に再加熱した後、900℃
で3.2mm厚に仕上げ、次いで表１に示した種々な
温度で巻取つた。 酸洗後75％の圧下率で冷間圧延を行い0.8mm厚
みの冷延板を得た。 次いで表１に示す均質温度Ｔまで４℃／ｓの加
熱速度で昇温して20秒間保持する連続焼鈍を行い
ついで450℃までやはり表１に示した種々な冷却
速度で引続き室温まで10℃／ｓの冷却速度で冷却
した。
【表】
【表】
＊ 比較例＿が範囲外の成分
48 48 48 48 48
93 93
48 48 48 48 48
93 93
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.0050wt％以下、Si：1.5wt％以下、
Mn：1.5wt％以下、 Ti：（48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（％）） 〜（２・48／12Ｃ（％）＋48／14Ｎ（％）＋48／32Ｓ（
％））wt ％ Nb：（0.2・93／12Ｃ（％）〜93／12Ｃ（％））wt％ Al：0.005〜0.10wt％、 Ｐ：0.20wt％以下、 Ｎ：0.0050wt％以下、 Ｓ：0.015wt％以下、 を含有し残部Fe及び不可避不純物よりなる鋼を
熱間圧延したのち710〜530℃の温度で巻取り、そ
の後圧下率50％以上の冷間圧延を施した上で、 850℃をこえAc3点までの温度域で１秒間以上
均熱したのち500℃以下まで５〜300℃／ｓで冷却
を行うことを特徴とする、ｒ値の異方性Δrが0.41
以下で焼付硬化性を有する超絞り用冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11666585A JPS61276931A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11666585A JPS61276931A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61276931A JPS61276931A (ja) | 1986-12-06 |
| JPH0210855B2 true JPH0210855B2 (ja) | 1990-03-09 |
Family
ID=14692860
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11666585A Granted JPS61276931A (ja) | 1985-05-31 | 1985-05-31 | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61276931A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03104353U (ja) * | 1990-02-14 | 1991-10-29 |
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| JPH02197549A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 |
| JP3111456B2 (ja) * | 1990-03-07 | 2000-11-20 | 住友金属工業株式会社 | 焼付硬化性超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JP3111462B2 (ja) * | 1990-07-19 | 2000-11-20 | 住友金属工業株式会社 | 高強度焼付硬化性鋼板の製造方法 |
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| JP3569949B2 (ja) * | 1994-05-02 | 2004-09-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼付硬化性および耐時効性に優れる加工用薄鋼板の製造方法 |
| US5853903A (en) * | 1996-05-07 | 1998-12-29 | Nkk Corporation | Steel sheet for excellent panel appearance and dent resistance after panel-forming |
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| KR101758557B1 (ko) * | 2015-06-05 | 2017-07-18 | 주식회사 포스코 | 드로잉성 및 소부경화성이 우수한 고강도 박강판 및 그 제조방법 |
| KR101819358B1 (ko) * | 2016-08-12 | 2018-01-17 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고강도 박강판 및 그 제조방법 |
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| JPS58107414A (ja) * | 1981-12-22 | 1983-06-27 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用鋼板の製造方法 |
| JPS5931827A (ja) * | 1982-08-13 | 1984-02-21 | Nippon Steel Corp | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 |
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| JPS5974232A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた二次加工性を有する超深絞り用焼付硬化性溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| JPS5976826A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-05-02 | Nippon Steel Corp | 超深絞用冷延鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-31 JP JP11666585A patent/JPS61276931A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61276931A (ja) | 1986-12-06 |
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