JPS5884929A - 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 - Google Patents
非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法Info
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- JPS5884929A JPS5884929A JP18412481A JP18412481A JPS5884929A JP S5884929 A JPS5884929 A JP S5884929A JP 18412481 A JP18412481 A JP 18412481A JP 18412481 A JP18412481 A JP 18412481A JP S5884929 A JPS5884929 A JP S5884929A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞）用冷
延鋼板を連続焼鈍によシ製造する方法に関するものであ
る。
延鋼板を連続焼鈍によシ製造する方法に関するものであ
る。
自動車のｌレス成形用冷延鋼板は、特にドア。
ルーフ、クォーター−ネル岬の外板用途に対して、深絞
シ性、張出し性、形状性および非時効性に優れているこ
とが要求されているが、最近では、耐テント性中自動車
Ｏ振動によるパネルの座屈防止を目的としてＩＩＩＩＦ
車の製造工程の中で塗装焼付の熱魁履によって降伏点が
著しく上昇する特性（塗装焼付硬化性）がさらに要求さ
れている。
シ性、張出し性、形状性および非時効性に優れているこ
とが要求されているが、最近では、耐テント性中自動車
Ｏ振動によるパネルの座屈防止を目的としてＩＩＩＩＦ
車の製造工程の中で塗装焼付の熱魁履によって降伏点が
著しく上昇する特性（塗装焼付硬化性）がさらに要求さ
れている。
このような塗装焼付硬化特性を有する冷延鋼販拡、例え
ば特−＠５４−１０７４１９号公報に提案されている如
くムシキルド鋼を熱延、冷延後箱焼鈍方式Ｏオープンコ
イル焼鈍でＡ１点〜ム５点の温度に均熱し％３０〜２０
０℃／時程度の冷却速度で冷却するか、或はＣ量を０．
０１−程度まで低減したムシ１１？ルド鋼を用い同じく
箱焼鈍方式のタイトコイル焼鈍を行うことによシ鋼中の
固溶Ｃを増加して製造できるが、得られる塗装焼付硬化
量は通常目標とされる３ゆ／−以上を達成するにはまだ
不十分で６！ａｔた、このような箱焼鈍方式では徐加熱
−長時間均熱一徐冷却であるため製造に長時間を必要と
し、生産゛性の間でも・問題である。
ば特−＠５４−１０７４１９号公報に提案されている如
くムシキルド鋼を熱延、冷延後箱焼鈍方式Ｏオープンコ
イル焼鈍でＡ１点〜ム５点の温度に均熱し％３０〜２０
０℃／時程度の冷却速度で冷却するか、或はＣ量を０．
０１−程度まで低減したムシ１１？ルド鋼を用い同じく
箱焼鈍方式のタイトコイル焼鈍を行うことによシ鋼中の
固溶Ｃを増加して製造できるが、得られる塗装焼付硬化
量は通常目標とされる３ゆ／−以上を達成するにはまだ
不十分で６！ａｔた、このような箱焼鈍方式では徐加熱
−長時間均熱一徐冷却であるため製造に長時間を必要と
し、生産゛性の間でも・問題である。
一方、高生産性および塗装焼付硬化能の付与の点で非常
に有利な連続焼鈍方式を採用し深絞シ用冷延鋼１［を製
造する方法がいくつか開示されている０例えば、深絞〉
性の向上のために熱延で高温巻取を行い、冷延後の連続
焼鈍において、急速加熱し、均熱後に５〜ｂ 却適中０４００’Ｃ近傍で数ｉｌ！の過時効処理を行う
方法、あるいは、急淳加熱均熱後に室温まで水冷し、さ
らに２５０〜４００℃近傍まで再加熱して焼戻し処ＩＩ
（過時効処理）を行う方法がある。辷れるもＯである。
に有利な連続焼鈍方式を採用し深絞シ用冷延鋼１［を製
造する方法がいくつか開示されている０例えば、深絞〉
性の向上のために熱延で高温巻取を行い、冷延後の連続
焼鈍において、急速加熱し、均熱後に５〜ｂ 却適中０４００’Ｃ近傍で数ｉｌ！の過時効処理を行う
方法、あるいは、急淳加熱均熱後に室温まで水冷し、さ
らに２５０〜４００℃近傍まで再加熱して焼戻し処ＩＩ
（過時効処理）を行う方法がある。辷れるもＯである。
即ち、急速冷却されるために残存する過飽和の固溶〔Ｃ
）ｔ−低減させて、延性の向上や時効性の改善を図る丸
めに過時効処理を必要とすゐものでサイクルの短縮に限
度がある。また、深絞〕性を確保するためには、熱延で
約６８０℃以上の高温でＩＩｋ蹴る必要があるが、高温
巻取は酸洗性の能率を非常に低下させるために操業上の
問題もかかえて−ゐ・ 重大深絞）４！に金高めるために、Ｃ含有量を低減して
極低炭とし、ＣＡＭを固定するＴｉ＋ｎ等を會有畜せる
ことが行なわれている。これによると深絞）性がすぐれ
かつ時効性のない冷延鋼板が連続焼鈍にて製造畜れるが
、しかし、と０冷砥鋼板では塗装焼付硬化性が少なく、
塗装焼付にょシ降伏点Ｏ上昇が殉んどないと云う改良す
べき点があ＼ る・ 本発明は斯ゐ実情に鑑み常温では非時効性であ夛ながら
ｉｕｉ鉤付α化性も兼備しぇ深絞夛用冷延鋼板を、連続
焼鈍を適用して製造すべく、鋼成分と製造条件の検討を
行りた。その結果、Ｃ含有量Ｏ低減と、ｍｌ鋼中ＯＮ含
有量と重量比１Ａとして関係をも九せて含有させること
およびＮｂを単に含有させ、るのではなくＣ含有量と重
量比Ｎｂ／ｌ： として関係ｔもたせて含有させると、
その相乗効果によ〉深絞シ性がすぐれ、非時効性でかつ
塗装焼付硬化性が得られることをつきとめた。さらに。
）ｔ−低減させて、延性の向上や時効性の改善を図る丸
めに過時効処理を必要とすゐものでサイクルの短縮に限
度がある。また、深絞〕性を確保するためには、熱延で
約６８０℃以上の高温でＩＩｋ蹴る必要があるが、高温
巻取は酸洗性の能率を非常に低下させるために操業上の
問題もかかえて−ゐ・ 重大深絞）４！に金高めるために、Ｃ含有量を低減して
極低炭とし、ＣＡＭを固定するＴｉ＋ｎ等を會有畜せる
ことが行なわれている。これによると深絞）性がすぐれ
かつ時効性のない冷延鋼板が連続焼鈍にて製造畜れるが
、しかし、と０冷砥鋼板では塗装焼付硬化性が少なく、
塗装焼付にょシ降伏点Ｏ上昇が殉んどないと云う改良す
べき点があ＼ る・ 本発明は斯ゐ実情に鑑み常温では非時効性であ夛ながら
ｉｕｉ鉤付α化性も兼備しぇ深絞夛用冷延鋼板を、連続
焼鈍を適用して製造すべく、鋼成分と製造条件の検討を
行りた。その結果、Ｃ含有量Ｏ低減と、ｍｌ鋼中ＯＮ含
有量と重量比１Ａとして関係をも九せて含有させること
およびＮｂを単に含有させ、るのではなくＣ含有量と重
量比Ｎｂ／ｌ： として関係ｔもたせて含有させると、
その相乗効果によ〉深絞シ性がすぐれ、非時効性でかつ
塗装焼付硬化性が得られることをつきとめた。さらに。
冷を含有させると熱延の巻取温度が低い場合には一般に
深絞〕性を示す７値が低いという問題が生じるが、熱延
のスラブ加熱温度を１２００ Ｃ以下に規制することに
よ〕低温巻取でも良好な深絞）性が得られることｔ知見
また。
深絞〕性を示す７値が低いという問題が生じるが、熱延
のスラブ加熱温度を１２００ Ｃ以下に規制することに
よ〕低温巻取でも良好な深絞）性が得られることｔ知見
また。
本実−は斯る知見に基いてなされ九ものであ）、そＯ１
！旨は、Ｃ：０．０１ｓ以下、Ｍｎ：０．６−以下、ａ
可溶ＡＡ ： ０．００５〜ａ、−０７％、Ｎ：０．０
０８％以下、Ｂ：Ｎとの重量％比Ｂ／Ｎで０．５以上１
．６以下、Ｎｂ ： Ｃとの重量−比Ｎｂ／Ｃで０．５
以上４以下を含有するＵキルド鋼片を、１２００℃以下
に均熱して熱間圧延し、熱間圧延後６８０℃以下で壱堆
〉、冷間圧延し、次いで再結晶温度以上ムｅ３点温度以
下Ｏ温度で連続焼鈍すゐ非時効性で塗装焼付硬化性の優
れ九深絞）用冷砥鋼板の製造法にある。
！旨は、Ｃ：０．０１ｓ以下、Ｍｎ：０．６−以下、ａ
可溶ＡＡ ： ０．００５〜ａ、−０７％、Ｎ：０．０
０８％以下、Ｂ：Ｎとの重量％比Ｂ／Ｎで０．５以上１
．６以下、Ｎｂ ： Ｃとの重量−比Ｎｂ／Ｃで０．５
以上４以下を含有するＵキルド鋼片を、１２００℃以下
に均熱して熱間圧延し、熱間圧延後６８０℃以下で壱堆
〉、冷間圧延し、次いで再結晶温度以上ムｅ３点温度以
下Ｏ温度で連続焼鈍すゐ非時効性で塗装焼付硬化性の優
れ九深絞）用冷砥鋼板の製造法にある。
さらに本実ＷＡＯ他の要旨とするととろけ前記鋼成分ｏ
ｐ１かにＣｍ ＊Ｃｒ ｅＺｒ ｅＶ Ｏうち１種また
は２種以上を総量で１．０５１以下含有するＡＡキルド
鋼片を、１２００℃以下の温度に加熱して熱間圧延し、
熱関圧爾後６８０Ｃ以下で巻取シ、冷間圧延し次いで再
結晶温度以上ＡｅＢ点以下の温度で連続焼鈍するとζろ
にあゐ。
ｐ１かにＣｍ ＊Ｃｒ ｅＺｒ ｅＶ Ｏうち１種また
は２種以上を総量で１．０５１以下含有するＡＡキルド
鋼片を、１２００℃以下の温度に加熱して熱間圧延し、
熱関圧爾後６８０Ｃ以下で巻取シ、冷間圧延し次いで再
結晶温度以上ＡｅＢ点以下の温度で連続焼鈍するとζろ
にあゐ。
以下、本発明の詳細な説明する。
Ｃは０．０１９１１ＹＣ超えるとＮｂＣの多量析出によ
り硬質化し、深絞夛性を劣化させるために上限を０．０
１％とす！がｏ、０Ｑ５ｓ以下カ好−＊シＩＡ。
り硬質化し、深絞夛性を劣化させるために上限を０．０
１％とす！がｏ、０Ｑ５ｓ以下カ好−＊シＩＡ。
Ｍｍは０．６１を超えると深絞シ性を低下させるため上
限を０．６−とする。
限を０．６−とする。
ムｔは脱酸剤として不可欠であり、十分な脱酸を行うに
は酸可＃ＩＡＡとして０．００５−以上が必要である・
一方、多すぎると後述する１とＮの反応を抑制する有害
作用をも九らすために、Ａｊの上限を酸可＠ Ａｊとし
て０．０７’４とｆる。
は酸可＃ＩＡＡとして０．００５−以上が必要である・
一方、多すぎると後述する１とＮの反応を抑制する有害
作用をも九らすために、Ａｊの上限を酸可＠ Ａｊとし
て０．０７’４とｆる。
Ｎは深絞〉性を劣化させ時効の起因の１つとな為肩書な
成分であるので、本発明では１によって固定せしめ、そ
の有害作用は消失されるが、あｔヤ多いといたずらにＢ
の含有量を増すばか〕である良め上限ｔｏ、ｏｏｓ＊と
する。好ましくは０．００４Ｓ以下がよい。
成分であるので、本発明では１によって固定せしめ、そ
の有害作用は消失されるが、あｔヤ多いといたずらにＢ
の含有量を増すばか〕である良め上限ｔｏ、ｏｏｓ＊と
する。好ましくは０．００４Ｓ以下がよい。
１はＮｔ−固定してＢＮＩ形成し、深絞夛性を向上させ
るとともに非時効化の作用がある。この作用を発揮する
には鋼φのＮ含有量との重量比す沙で風足して含有させ
ることが重要で、Ｂ／Ｎで０．５以上が必要である。し
かし、含有が多すぎると、再び深絞）性を劣化させるた
めＢＡ比で１．６以下とす為、好ましいＢｌｋｉ比の範
囲は、０．７〜１．０である。
るとともに非時効化の作用がある。この作用を発揮する
には鋼φのＮ含有量との重量比す沙で風足して含有させ
ることが重要で、Ｂ／Ｎで０．５以上が必要である。し
かし、含有が多すぎると、再び深絞）性を劣化させるた
めＢＡ比で１．６以下とす為、好ましいＢｌｋｉ比の範
囲は、０．７〜１．０である。
Ｗｂは常温では非時効性であシながら塗装焼付硬化性を
鋼板に付与させるために重要な成分であシ・こｔ）Ｍ特
性を付与させるには、鋼中のＣ含有量との重量比Ｎｂ／
Ｃで関係をもたせて含有させることが不可欠である。Ｎ
ｂ／Ｃが少ないと時効性が生じるので冷Ａで０．５以上
とする。またＮｂ／Ｃが多くなるとＩｋ鋏鉤付硬化性が
劣化するので４以下とする。
鋼板に付与させるために重要な成分であシ・こｔ）Ｍ特
性を付与させるには、鋼中のＣ含有量との重量比Ｎｂ／
Ｃで関係をもたせて含有させることが不可欠である。Ｎ
ｂ／Ｃが少ないと時効性が生じるので冷Ａで０．５以上
とする。またＮｂ／Ｃが多くなるとＩｋ鋏鉤付硬化性が
劣化するので４以下とする。
とζろで、最近では、北米や北欧などの寒冷地で、道路
の凍結防止のために散布される塩による自動車車体のひ
どい腐食が問題となり、表面処理をｍζす鋼板もしくは
耐食性の良好な冷延鋼板の要求が強くなりてきた。この
ような要望に対して、本発明はかなルＯ耐食性を有して
いるが、さらにその向上をはかゐにはｓ Ｃｕ＊Ｃｒｍ
ＺｔａＶのうち１種あゐいは２種以上を含有させるヒと
ができるが、総量として１．０−を超えて含有させると
延性を害するＯで１．０１１を上限とする。また前記元
素金１種を九Ｆ１２種以上含有させると塗装焼付硬化性
も幾分向上する。
の凍結防止のために散布される塩による自動車車体のひ
どい腐食が問題となり、表面処理をｍζす鋼板もしくは
耐食性の良好な冷延鋼板の要求が強くなりてきた。この
ような要望に対して、本発明はかなルＯ耐食性を有して
いるが、さらにその向上をはかゐにはｓ Ｃｕ＊Ｃｒｍ
ＺｔａＶのうち１種あゐいは２種以上を含有させるヒと
ができるが、総量として１．０−を超えて含有させると
延性を害するＯで１．０１１を上限とする。また前記元
素金１種を九Ｆ１２種以上含有させると塗装焼付硬化性
も幾分向上する。
その他のＰ、８．Ｂｌ勢についてはＰはＯ，Ｏａ−以下
、８は０．０２−以下、８１は０．１−以下で不可避的
に含有されるけれどもできるだけ少ない方が好ましい。
、８は０．０２−以下、８１は０．１−以下で不可避的
に含有されるけれどもできるだけ少ない方が好ましい。
以上の限定範囲内にある成分鋼は、通常の転炉−真空脱
ガス処理工程を経て溶製され、連続鋳造あるいは造塊−
分Ｊｌｌによりて鋼片とされる。鋼片は続いて熱間圧延
されるが、熱片の１１熱関圧砥工鴨に送られる場合には
熱片の温度はＡｒＢ点以下Ｏ温度であるととが望ましい
。
ガス処理工程を経て溶製され、連続鋳造あるいは造塊−
分Ｊｌｌによりて鋼片とされる。鋼片は続いて熱間圧延
されるが、熱片の１１熱関圧砥工鴨に送られる場合には
熱片の温度はＡｒＢ点以下Ｏ温度であるととが望ましい
。
熱間圧延では、特に鋼片の加熱温度を１２００℃以下、
巻取温度を６８０℃以下に規制する。
巻取温度を６８０℃以下に規制する。
ｊｌｌｌｌｆｌ、Ｃ： ０．００４ ｓ、 ８１ ：０
．０１５ＧｓＭｍ：０．１３１Ｇ、Ｐ：０．００８％、
８ ：０．０１０１Ｇ、１１ｔｊ−Ａｌ ｏ、ｏ ３０
ｆ Ｎ ： ０．００２４１％Ｂ ：０、ＧＯｏｌｇ、
ＩＩＡ： ０．９２、Ｎｂ：０．０１４１１％Ｎｂ／Ｃ
：３．５からなる鋼片を、均熱温度を１０００〜１３０
０’ＣＯ間で変化させ、仕上圧延後６００℃で巻取シ、
冷罵後８００℃で連続焼鈍した鋼板のランクフォーｒ値
（ｒ値）と鋼片の加熱温度との関係を示す％Ｏである。
．０１５ＧｓＭｍ：０．１３１Ｇ、Ｐ：０．００８％、
８ ：０．０１０１Ｇ、１１ｔｊ−Ａｌ ｏ、ｏ ３０
ｆ Ｎ ： ０．００２４１％Ｂ ：０、ＧＯｏｌｇ、
ＩＩＡ： ０．９２、Ｎｂ：０．０１４１１％Ｎｂ／Ｃ
：３．５からなる鋼片を、均熱温度を１０００〜１３０
０’ＣＯ間で変化させ、仕上圧延後６００℃で巻取シ、
冷罵後８００℃で連続焼鈍した鋼板のランクフォーｒ値
（ｒ値）と鋼片の加熱温度との関係を示す％Ｏである。
’ｅ、ｏ図よシ、鋼片の加熱温度を１２００℃以下に
すると、深絞シ用として必要な１．８以上のｒ値が得ら
れる。し九がって、鋼片の加熱温度［１２００℃以下と
する。従来の島添加鋼で連続焼鈍法によりて深絞シ性の
優れた冷延鋼ａｔｍ造するためには、熱延の巻取温度１
に６８０℃以上とする必要があった。しかし、巻取温度
を６８０℃以上の高温とすることは、脱スケールに要す
み酸洗時間が長くなシ著しい能率低下をきたす、そζで
、本発明においては巻取温度を６８０℃以下とし、酸洗
Ｏ能率低下を防止する０巻取温度を低くすれに、必然的
に深絞シ性が劣化するけれども１本発明では鋼片の加熱
温度を低く規制することによって従来と同等もしくはそ
れ以上のｒ値が得られる。
すると、深絞シ用として必要な１．８以上のｒ値が得ら
れる。し九がって、鋼片の加熱温度［１２００℃以下と
する。従来の島添加鋼で連続焼鈍法によりて深絞シ性の
優れた冷延鋼ａｔｍ造するためには、熱延の巻取温度１
に６８０℃以上とする必要があった。しかし、巻取温度
を６８０℃以上の高温とすることは、脱スケールに要す
み酸洗時間が長くなシ著しい能率低下をきたす、そζで
、本発明においては巻取温度を６８０℃以下とし、酸洗
Ｏ能率低下を防止する０巻取温度を低くすれに、必然的
に深絞シ性が劣化するけれども１本発明では鋼片の加熱
温度を低く規制することによって従来と同等もしくはそ
れ以上のｒ値が得られる。
冷間圧延は深絞９性を向上させるためには冷延率を７５
％以上にするとよい。
％以上にするとよい。
次の連続焼鈍は、再結晶温度以上Ａｃ３点温度以下の温
度範囲で均熱する。均熱温度は、深絞り性を確保する丸
めＫ１ｌ１定される６本発明では、鋼成分と熱延条件と
の組み脅せによシ、常温で非時効性を示す限度まで鋼中
Ｏ固溶９量を制御しているため、均熱後の過時効＃！＆
壇は必要表い。
度範囲で均熱する。均熱温度は、深絞り性を確保する丸
めＫ１ｌ１定される６本発明では、鋼成分と熱延条件と
の組み脅せによシ、常温で非時効性を示す限度まで鋼中
Ｏ固溶９量を制御しているため、均熱後の過時効＃！＆
壇は必要表い。
焼鈍後は必要によ〕調質圧延され製品に供される・
以下に実施例にもとづいて本発明を説明する。
実施例
第１表に示す成分鋼を溶製し良後、同表に示す熱弧条件
で４．０■厚に熱延し、酸洗後０．７ ｍｓ厚に冷間圧
延した１次に連続焼鈍方式によｐ８００℃で１分間均熱
後、４ｏｏ′ｃまで平均１０℃／ｌｅｅで冷却し、続い
て空冷し九、調質圧延を０．８−の圧下率で施した後に
材質試験を行った。その結果を同じく第１表に示す。
で４．０■厚に熱延し、酸洗後０．７ ｍｓ厚に冷間圧
延した１次に連続焼鈍方式によｐ８００℃で１分間均熱
後、４ｏｏ′ｃまで平均１０℃／ｌｅｅで冷却し、続い
て空冷し九、調質圧延を０．８−の圧下率で施した後に
材質試験を行った。その結果を同じく第１表に示す。
１！［ｆｉは、２５１１０予歪を与えた時の降伏応力（
σＡ）とその後に１７０１：ｘ２０分の焼付相当処理を
行った時Ｏ降伏応力（＃Ｂ）との差（＃Ｂ−−ム）で評
価した。
σＡ）とその後に１７０１：ｘ２０分の焼付相当処理を
行った時Ｏ降伏応力（＃Ｂ）との差（＃Ｂ−−ム）で評
価した。
時効性は３８℃で１４日の人工時効による降伏点伸びの
発生程度で評価した。
発生程度で評価した。
第１表から明らかなように本発明法による鋼Ａ〜には時
効による降伏点伸びの発生がみられず、かつＢＨ量とし
て３〜６に９／−程度が得られ優れた深絞シ用鋼板であ
る。
効による降伏点伸びの発生がみられず、かつＢＨ量とし
て３〜６に９／−程度が得られ優れた深絞シ用鋼板であ
る。
以上の実施例で明らかなように、本発明によれば、常温
非時効性でＢＨ性の優れた深絞シ用冷延鉢・板が、熱延
で低温巻取し過時効処理なしの連続焼鈍方式でも容易に
製造できる。
非時効性でＢＨ性の優れた深絞シ用冷延鉢・板が、熱延
で低温巻取し過時効処理なしの連続焼鈍方式でも容易に
製造できる。
なお、本発明は冷延鋼板のみならず、亜鉛、錫、アルｔ
ニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキする深絞〕周表
面処理鋼板の製造法としても最適である。
ニウム、クロム、錫−鉛合金等をメッキする深絞〕周表
面処理鋼板の製造法としても最適である。
第１図拡鋼片の加熱温度と連続焼鈍し丸鋼板のｒ値との
関係を示す図である。 ｔｔＸ；ｏｙＩ００ｒ２ｏｏ ｙ３００鋼庁のな１
黙３ 代）
関係を示す図である。 ｔｔＸ；ｏｙＩ００ｒ２ｏｏ ｙ３００鋼庁のな１
黙３ 代）
Claims (1)
- （１）Ｃ： ０．０１−以下、 Ｍｎ ： ０．６−以
下、酸可溶ＡＪ、：０．００５〜０．０７％ 、 Ｎ
： ０．００８−以下。 ｌをＮとの重量比Ｂ／Ｎで０．５〜１．６．Ｎｂｔ−Ｃ
との重量比Ｎｂ／Ｃで０．５〜４を含有するＡｔキルド
鋼片を。 加熱温度１２００℃以下に加熱して熱間圧延し、熱間圧
延後６８０℃以下の温度で巻取り、次いで冷間圧延し、
再結晶温度以上Ａｃ５点以下の温度で連続焼鈍す、るこ
とを特徴とする非時効性で塗装焼付硬化性Ｏ優れた深絞
〕用冷延鋼板の製造法。 １）Ｃ：０．０１−以下、 Ｍｎ ： ０．６％以下、
酸可溶Ａｊ：０．００５〜０．０７％、Ｎ：０．００８
−以下。 ｌｔＮとの重量比Ｂ／Ｎで０．５〜１．６ 、 Ｎｂを
Ｃとの重量比Ｎｂ／ｌで９．５〜４’ｉ含有し、さらに
Ｃｍ、Ｃｒ。 Ｚｒ＊Ｖ（）うち１種または２種以上を総量で１．０−
以下含有するＡｔキルド鋼片を１加熱源度１２００℃以
下に加熱して熱間圧延し、熱間圧延後６８０℃以下Ｏ温
度でＩＩＩ攻）、次いで冷間圧延し、再結晶温度以上ム
ａＨ点以下の温度で連続焼鈍することを特徴とする非時
効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞）用冷延鋼１［Ｏ製
造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18412481A JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18412481A JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5884929A true JPS5884929A (ja) | 1983-05-21 |
| JPS6111296B2 JPS6111296B2 (ja) | 1986-04-02 |
Family
ID=16147791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18412481A Granted JPS5884929A (ja) | 1981-11-17 | 1981-11-17 | 非時効性で塗装焼付硬化性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5884929A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5953624A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 高加工性２相組織熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61266556A (ja) * | 1985-05-22 | 1986-11-26 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性にすぐれたロ−ル冷却型連続焼鈍用冷延鋼板 |
| JPS61276931A (ja) * | 1985-05-31 | 1986-12-06 | Kawasaki Steel Corp | 焼付硬化性を有する超深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| US4961793A (en) * | 1987-06-26 | 1990-10-09 | Nippon Steel Corporation | High-strength cold-rolled steel sheet having high r value and process for manufacturing the same |
| US5074934A (en) * | 1988-10-13 | 1991-12-24 | Kawasaki Steel Corporation | Flexible hot rolled steel sheets having improved deep drawability |
| JPH04325656A (ja) * | 1991-04-26 | 1992-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 常温非時効型絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 |
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| JP2008056303A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Sanko Co Ltd | パレット |
| JP2008540826A (ja) * | 2005-05-03 | 2008-11-20 | ポスコ | 面内異方性が低い高降伏比冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1981
- 1981-11-17 JP JP18412481A patent/JPS5884929A/ja active Granted
Cited By (12)
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| JP2008056303A (ja) * | 2006-08-31 | 2008-03-13 | Sanko Co Ltd | パレット |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6111296B2 (ja) | 1986-04-02 |
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