JPH02115531A - 熱交換方法 - Google Patents
熱交換方法Info
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- JPH02115531A JPH02115531A JP26797388A JP26797388A JPH02115531A JP H02115531 A JPH02115531 A JP H02115531A JP 26797388 A JP26797388 A JP 26797388A JP 26797388 A JP26797388 A JP 26797388A JP H02115531 A JPH02115531 A JP H02115531A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、作用および化学プロセス流体の加熱、および
そのような流体の加熱を含むエネルギー発生および化学
方法に関する。
そのような流体の加熱を含むエネルギー発生および化学
方法に関する。
公知の電力発電所において、燃料がボイラで燃焼され、
発電機を駆動するスチーム（水蒸気）タービン内で膨張
される圧力でスチームを発生する。
発電機を駆動するスチーム（水蒸気）タービン内で膨張
される圧力でスチームを発生する。
熱が仕事に変換されるすべてのプロセス（過程）に関し
て、スチームタービンの熱効率は次の式で表されるよう
な熱エンジンに入りそして出る作用流体またはプロセス
流体の温度の関数である。
て、スチームタービンの熱効率は次の式で表されるよう
な熱エンジンに入りそして出る作用流体またはプロセス
流体の温度の関数である。
効率−ｆ［（１−ｒ流出）／Ｔ流流入
熱熱効率改良はＴ流入の値を増加することおよび（また
は）Ｔ流出の値を減少することによって達成できる。
は）Ｔ流出の値を減少することによって達成できる。
発電においてガスタービンを駆動するための加熱したガ
スの使用は、Ｔ流入、すなわち熱エンジンに対する流入
温度を増加して、熱効率を増加する１つの方法である。
スの使用は、Ｔ流入、すなわち熱エンジンに対する流入
温度を増加して、熱効率を増加する１つの方法である。
しがしなから、約５００℃のガスタービンからの高温流
出温度（Ｔ流出）は高温流入温度から得られる効率利得
の多くを減少するように作用する。公知の産業上のガス
タービンに対する構成上の材料は、タービンに入る燃焼
ガスのような加熱したガスの温度が約１１００℃を越え
るべきでないことを意味している。過度の高温は燃料の
完全燃焼に対する理論要求量の３ないし４倍の程度の空
気／燃料比を用いることによって避けられる。しかしな
から、過剰の空気要求を与えるためにニアコンプレッサ
を駆動しなければならないという“補助的な仕事”が大
きく、全電力出力の５０％を越える。
出温度（Ｔ流出）は高温流入温度から得られる効率利得
の多くを減少するように作用する。公知の産業上のガス
タービンに対する構成上の材料は、タービンに入る燃焼
ガスのような加熱したガスの温度が約１１００℃を越え
るべきでないことを意味している。過度の高温は燃料の
完全燃焼に対する理論要求量の３ないし４倍の程度の空
気／燃料比を用いることによって避けられる。しかしな
から、過剰の空気要求を与えるためにニアコンプレッサ
を駆動しなければならないという“補助的な仕事”が大
きく、全電力出力の５０％を越える。
ガスタービンおよびスチームタービンの循環の組合わせ
（組合わせた循環発電）によって、ガスタービンに対す
る比較的高いタービン入力温度およびスチームタービン
の出力における比較的低いスチーム温度の利点が得られ
る。しかしなから、かなり過剰の空気を与えてガスター
ビン入力温度を約１１００℃を越えないように保つ問題
が残っている。また、組合わせな循環に対して燃料の形
態のエネルギー人力の約２０％が煙道ガス内の実質的な
熱および潜熱として失われる。
（組合わせた循環発電）によって、ガスタービンに対す
る比較的高いタービン入力温度およびスチームタービン
の出力における比較的低いスチーム温度の利点が得られ
る。しかしなから、かなり過剰の空気を与えてガスター
ビン入力温度を約１１００℃を越えないように保つ問題
が残っている。また、組合わせな循環に対して燃料の形
態のエネルギー人力の約２０％が煙道ガス内の実質的な
熱および潜熱として失われる。
本発明の目的は、燃料の燃焼から得られる高温を作用流
体の加熱に対して利用できる方法を提供することにある
。
体の加熱に対して利用できる方法を提供することにある
。
１つの態様として、本発明は、作用流体または化学プロ
セス流体を加熱する方法であって、炭化水素または合成
ガス系の燃料が酸素の理論量以下の量で燃焼されて未反
応材料および燃焼生成物の実質的に非酸化性のガス状混
合物を生じさせ、混合物が熱交換器内で作用流体または
化学プロセス流体に間接的に熱を伝達する方法において
、用いられる酸素量が圧力１ないし１００バールで１４
００℃ないし２８００℃の温度を有する実質的に非酸化
性のガス状混合物を生じさせるように燃料の燃焼に対し
て充分であり、熱交換器の熱伝達表面が耐火金属または
耐火金属合金から作られることを特徴とする方法である
。
セス流体を加熱する方法であって、炭化水素または合成
ガス系の燃料が酸素の理論量以下の量で燃焼されて未反
応材料および燃焼生成物の実質的に非酸化性のガス状混
合物を生じさせ、混合物が熱交換器内で作用流体または
化学プロセス流体に間接的に熱を伝達する方法において
、用いられる酸素量が圧力１ないし１００バールで１４
００℃ないし２８００℃の温度を有する実質的に非酸化
性のガス状混合物を生じさせるように燃料の燃焼に対し
て充分であり、熱交換器の熱伝達表面が耐火金属または
耐火金属合金から作られることを特徴とする方法である
。
他の態様としては、本発明は、電力発生方法において、
酸素の理論量以下の量を用いて反応性炭化水素または合
成ガス系の燃料内で部分燃焼して未反応材料および燃焼
生成物の実質的に非酸化性のガス状混合物を発生し、熱
伝達表面が耐火金属または耐火金属合金から作られた第
一間接熱交換器に１４００℃ないし２８００℃の温度で
１．５ないし１００バールの圧力の前記ガス状混合物を
供給して、閉鎖流体循環系で作用する第一作用流体を５
００℃ないし１６００℃の温度に間接加熱し、５００℃
ないし１６００℃の温度で０．１ないし３００バールの
圧力の加熱した作用流体を第二膨張タービンに供給して
発電機を駆動するタービンを駆動する、ことを特徴とす
る方法である。
酸素の理論量以下の量を用いて反応性炭化水素または合
成ガス系の燃料内で部分燃焼して未反応材料および燃焼
生成物の実質的に非酸化性のガス状混合物を発生し、熱
伝達表面が耐火金属または耐火金属合金から作られた第
一間接熱交換器に１４００℃ないし２８００℃の温度で
１．５ないし１００バールの圧力の前記ガス状混合物を
供給して、閉鎖流体循環系で作用する第一作用流体を５
００℃ないし１６００℃の温度に間接加熱し、５００℃
ないし１６００℃の温度で０．１ないし３００バールの
圧力の加熱した作用流体を第二膨張タービンに供給して
発電機を駆動するタービンを駆動する、ことを特徴とす
る方法である。
この明細書において、５００℃ないし１６００℃の温度
において耐火特性を呈しかつ実質的に非酸化性の雰囲気
内で０．１ないし３００バールの圧力を有することので
きる金属または金属合金は、耐火金属または耐火金属合
金と呼びかつ低酸化物安定性を有するものを含む、この
ような耐火金属の例は、保護酸化物が燃料燃焼条件に対
して理論空気量以下の量の下で形成するものであり、例
えばモリブデン、鉄、ニッケル、およびコバルトまたは
これらの合金である。このような耐火金属合金の例は、
無視できない酸化を防止するために燃料燃焼条件に対す
る理論空気量以下の量を要するニッケルーモリブデン合
金または分散硬化合金である。
において耐火特性を呈しかつ実質的に非酸化性の雰囲気
内で０．１ないし３００バールの圧力を有することので
きる金属または金属合金は、耐火金属または耐火金属合
金と呼びかつ低酸化物安定性を有するものを含む、この
ような耐火金属の例は、保護酸化物が燃料燃焼条件に対
して理論空気量以下の量の下で形成するものであり、例
えばモリブデン、鉄、ニッケル、およびコバルトまたは
これらの合金である。このような耐火金属合金の例は、
無視できない酸化を防止するために燃料燃焼条件に対す
る理論空気量以下の量を要するニッケルーモリブデン合
金または分散硬化合金である。
好ましくは、第一熱交換器から出る第一作用流体は第二
間接熱交換器に流れ、第二閉鎖流体循環内で作用する第
二不活性作用流体を間接加熱する。
間接熱交換器に流れ、第二閉鎖流体循環内で作用する第
二不活性作用流体を間接加熱する。
加熱された第二作用流体は第二膨張タービンに向けられ
第二発電機を駆動するタービンを駆動する。
第二発電機を駆動するタービンを駆動する。
第二膨張タービンから出る第二作用流体は第二熱交換器
に戻される。
に戻される。
第一作用流体はヘリウム、アルゴンまたは炭化水素また
は安全なガス混合物または化学プロセス流体、例えばそ
の後化学プロセスで用いられる水素およびメタンの混合
物である。このような流体は前述のように定義した耐火
金属および合金に対して実質的に非酸化性である。第二
作用流体はスチームタービンを駆動するスチームである
０作用流体はタービン材料および熱交換材料に関して実
質的に化学的に不活性であるべきである。
は安全なガス混合物または化学プロセス流体、例えばそ
の後化学プロセスで用いられる水素およびメタンの混合
物である。このような流体は前述のように定義した耐火
金属および合金に対して実質的に非酸化性である。第二
作用流体はスチームタービンを駆動するスチームである
０作用流体はタービン材料および熱交換材料に関して実
質的に化学的に不活性であるべきである。
さらに、第一熱交換器から出る燃焼ガス混合物内の部分
的に反応した燃料は完全燃焼を受け、生成ガスは４００
℃ないし１５００℃の温度でがっ１．５ないし１００バ
ールの圧力で他の熱交換タービンに向けられ、他の発電
機を駆動する前記タービンを駆動する。
的に反応した燃料は完全燃焼を受け、生成ガスは４００
℃ないし１５００℃の温度でがっ１．５ないし１００バ
ールの圧力で他の熱交換タービンに向けられ、他の発電
機を駆動する前記タービンを駆動する。
他の膨張タービンを出るガスは第二閉鎖流体循環内で流
体を間接加熱するのに用いられる。完全燃焼段の前で、
第一熱交換器から出た未反応燃料が少なくとも１回理論
酸素量以下の量で部分燃焼させられる。
体を間接加熱するのに用いられる。完全燃焼段の前で、
第一熱交換器から出た未反応燃料が少なくとも１回理論
酸素量以下の量で部分燃焼させられる。
燃料は、その主成分として水素、−ａ化炭素および二酸
化炭素を持つ天然ガスまたは合成ガスであり、一方酸素
は空気から与えられる。燃料が天然ガスのとき、燃料の
初期の部分燃焼に用いられる好ましい酸素の量は理論要
求量の２０ないし８５重量％である。
化炭素を持つ天然ガスまたは合成ガスであり、一方酸素
は空気から与えられる。燃料が天然ガスのとき、燃料の
初期の部分燃焼に用いられる好ましい酸素の量は理論要
求量の２０ないし８５重量％である。
実質的に非酸化性のガス状混合物が第一熱交換器に達す
る前に、未反応燃料は少なくとも１回他の理論酸素量以
下の酸素量で部分燃焼させられる。
る前に、未反応燃料は少なくとも１回他の理論酸素量以
下の酸素量で部分燃焼させられる。
本発明のプロセスを操作する、組合わせたガスタービン
／スチームタービンのプラント（設備）の一実施例を概
略的に示す添付図面を参照して、例示的に、本発明を説
明する。
／スチームタービンのプラント（設備）の一実施例を概
略的に示す添付図面を参照して、例示的に、本発明を説
明する。
プラントは還元ガス発生器１を有し、還元ガス発生器に
おいて、例えば石炭ガス化器（図示せず）から供給され
た天然ガス、軽質炭化水素ガスまたは合成ガスが完全燃
焼を達成する理論空気要求量以下で部分燃焼される０部
分燃焼に対する空気（エア）はニアコンプレッサ２から
供給され、ニアコンプレッサは電気モータ３またはガス
タービン（後述する）からシャフト４を介して駆動され
る。
おいて、例えば石炭ガス化器（図示せず）から供給され
た天然ガス、軽質炭化水素ガスまたは合成ガスが完全燃
焼を達成する理論空気要求量以下で部分燃焼される０部
分燃焼に対する空気（エア）はニアコンプレッサ２から
供給され、ニアコンプレッサは電気モータ３またはガス
タービン（後述する）からシャフト４を介して駆動され
る。
天然ガスが燃料である場合、空気の量は、例えば理論要
求量の７０％であり、得られた未反応燃料および燃焼生
成ガスの非酸化性ガス状混合物は約１７００℃である。
求量の７０％であり、得られた未反応燃料および燃焼生
成ガスの非酸化性ガス状混合物は約１７００℃である。
窒素およびスチーム（水蒸気）を除いて考えると、生成
ガスの主成分は水素および一酸化炭素であるので、発生
した雰囲気は強力な還元性である。
ガスの主成分は水素および一酸化炭素であるので、発生
した雰囲気は強力な還元性である。
還元ガス発生器１から前述のように得られたガス状混合
物は、表面を形成する成分がモリブデンから作られた熱
交換器６に向けられ、この実施例ではヘリウムである実
質的に非酸化性である作用流体を間接加熱し、作用流体
は、後述する第一閉鎖循環系内で作用する。熱交換プロ
セスはヘリウムの温度を約１１００℃に上昇し、その圧
力は１５−３００バールの範囲にある。
物は、表面を形成する成分がモリブデンから作られた熱
交換器６に向けられ、この実施例ではヘリウムである実
質的に非酸化性である作用流体を間接加熱し、作用流体
は、後述する第一閉鎖循環系内で作用する。熱交換プロ
セスはヘリウムの温度を約１１００℃に上昇し、その圧
力は１５−３００バールの範囲にある。
加熱したヘリウムはガス膨張タービン７に向けられ、シ
ャフト９を介して発電機８を駆動するタービンを作動す
る。ヘリウムは約６００℃の温度および約１−３０バー
ルの圧力の膨張した状態でタービン７から出る。その後
、膨張したヘリウムは第二間接熱交換器に運ばれ、この
実施例ではスチームでありかつ後述する第二閉鎖流体循
環系内で作用する第二不活性作用流体を加熱する。
ャフト９を介して発電機８を駆動するタービンを作動す
る。ヘリウムは約６００℃の温度および約１−３０バー
ルの圧力の膨張した状態でタービン７から出る。その後
、膨張したヘリウムは第二間接熱交換器に運ばれ、この
実施例ではスチームでありかつ後述する第二閉鎖流体循
環系内で作用する第二不活性作用流体を加熱する。
ヘリウムは約１５０℃の温度で第二熱交換器１０から出
て、やはり後述するボイラ給水加熱器１１を通る。ヘリ
ウムは約５０℃の温度でボイラ給水加熱器１１から出て
、その後、例えばガスタービン７からシャフト１３を介
して駆動されるコンプレッサ１２によって圧縮される。
て、やはり後述するボイラ給水加熱器１１を通る。ヘリ
ウムは約５０℃の温度でボイラ給水加熱器１１から出て
、その後、例えばガスタービン７からシャフト１３を介
して駆動されるコンプレッサ１２によって圧縮される。
３００℃の温度で、圧縮したヘリウムはモリブデン熱交
換器６に至り、前述した第一閉鎖流体循環を継続する。
換器６に至り、前述した第一閉鎖流体循環を継続する。
第二閉鎖流体循環内で、ボイラ給水加熱器１１からの水
／スチーム作用流体は、水／スチームを加熱して約５６
５℃の温度のスチームを発生することによってスチーム
発生器として機能する第二熱交換器１０に流れる。この
加熱スチームはスチームタービン１４に流れ、スチーム
タービン１４を駆動し、スチームタービンはシャフト１
６を介して発電機１５を駆動する。スチームタービンか
ら出た膨張したスチームはスチーム凝縮器（復水器）１
７内で凝縮され、凝縮器から約３５℃の温度の凝縮した
水がポンプ１８でボイラ給水加熱器に戻され、前述の第
二閉鎮流体循環を継続する。
／スチーム作用流体は、水／スチームを加熱して約５６
５℃の温度のスチームを発生することによってスチーム
発生器として機能する第二熱交換器１０に流れる。この
加熱スチームはスチームタービン１４に流れ、スチーム
タービン１４を駆動し、スチームタービンはシャフト１
６を介して発電機１５を駆動する。スチームタービンか
ら出た膨張したスチームはスチーム凝縮器（復水器）１
７内で凝縮され、凝縮器から約３５℃の温度の凝縮した
水がポンプ１８でボイラ給水加熱器に戻され、前述の第
二閉鎮流体循環を継続する。
部分燃焼した燃料ガスは約３５０℃の温度でポリプラン
熱交換器６から出て第二還元ガス発生器、すなわち燃焼
室１９に流れ、そこで部分反応燃料が酸素を理論量にも
たらすようにニアコンプレッサから供給される所要の量
の空気で完全燃焼される。燃焼生成ガスは約１１００℃
の温度で燃焼室１９から出てガスタービン５に直接流れ
る。ｌｌ張した低圧力ガスは約６００℃の温度でガスタ
ービン５から出て、これらのガスは熱回収スチーム発生
器２０に導かれ、スチーム発生器において、ポンプ１８
を介して約３５℃で供給された水が高温ガスによって間
接加熱されて約５６５℃のスチームを発生し、そのスチ
ームはスチームタービン１４に流される。このようにし
て、スチーム発生器２０から得られる熱回収は熱交換器
１０を介して得られる熱回収と合わされる。熱回収スチ
ーム発生器２０から出るガスは排気ガスとして放出され
る。もし、ガス発生器１を出る部分燃焼ガス状混合物の
熱含有量が、燃焼室１９内で生じる完全燃焼がガスター
ビン５で許容される以上の生成ガスの温度、この実施例
の場合、例えば１１００℃以上になるようなものである
ならば、ガス状混合物が燃焼室１９に達する前に、未反
応燃料が理論量以下の酸素量で１つまたはそれ以上のス
テージ（段） （図示せず）内でさらに部分燃焼させら
れる。そのような１つまたはそれ以上の部分燃焼段から
の熱は前述の第一閉鎖流体循環と同様な閉鎖流体循環系
（図示せず）内で作用する作用流体と熱交換されてもよ
い、このような他の部分燃焼段は、完全燃焼がガスター
ビン５に許容される温度で生成ガスを与えるまで、実行
される。
熱交換器６から出て第二還元ガス発生器、すなわち燃焼
室１９に流れ、そこで部分反応燃料が酸素を理論量にも
たらすようにニアコンプレッサから供給される所要の量
の空気で完全燃焼される。燃焼生成ガスは約１１００℃
の温度で燃焼室１９から出てガスタービン５に直接流れ
る。ｌｌ張した低圧力ガスは約６００℃の温度でガスタ
ービン５から出て、これらのガスは熱回収スチーム発生
器２０に導かれ、スチーム発生器において、ポンプ１８
を介して約３５℃で供給された水が高温ガスによって間
接加熱されて約５６５℃のスチームを発生し、そのスチ
ームはスチームタービン１４に流される。このようにし
て、スチーム発生器２０から得られる熱回収は熱交換器
１０を介して得られる熱回収と合わされる。熱回収スチ
ーム発生器２０から出るガスは排気ガスとして放出され
る。もし、ガス発生器１を出る部分燃焼ガス状混合物の
熱含有量が、燃焼室１９内で生じる完全燃焼がガスター
ビン５で許容される以上の生成ガスの温度、この実施例
の場合、例えば１１００℃以上になるようなものである
ならば、ガス状混合物が燃焼室１９に達する前に、未反
応燃料が理論量以下の酸素量で１つまたはそれ以上のス
テージ（段） （図示せず）内でさらに部分燃焼させら
れる。そのような１つまたはそれ以上の部分燃焼段から
の熱は前述の第一閉鎖流体循環と同様な閉鎖流体循環系
（図示せず）内で作用する作用流体と熱交換されてもよ
い、このような他の部分燃焼段は、完全燃焼がガスター
ビン５に許容される温度で生成ガスを与えるまで、実行
される。
この実施例の最終燃焼段に対する空気は理論要求量の約
３分の１以下であり、公知の組合わせた循環電力発生プ
ラントでの通常の空気要求量の約１０％に対応する。
３分の１以下であり、公知の組合わせた循環電力発生プ
ラントでの通常の空気要求量の約１０％に対応する。
図面は、本発明のプロセスを操作する組合わせたガスタ
ービン／スチームタービンプラントの一実施例を概略的
に示す図である。 １・・・還元ガス発生器、 ２・・・ニアコンプレッサ、 ３・・・電気モータ、 ５・・・ガスタービン、 ６・・・熱交換器、 ７・・・ガス膨張タービン、 ８・・・発電機、 １０・・・第二熱交換器、 １１・・・ボイラ給水加熱器、 １２・・・コンプレッサ、 １４・・・スチームタービン、 １５・・・発電機、 １７・・・スチーム凝縮器、 １８・・・ポンプ、 １９・・・燃焼室、 ２０・・・スチーム発生器。
ービン／スチームタービンプラントの一実施例を概略的
に示す図である。 １・・・還元ガス発生器、 ２・・・ニアコンプレッサ、 ３・・・電気モータ、 ５・・・ガスタービン、 ６・・・熱交換器、 ７・・・ガス膨張タービン、 ８・・・発電機、 １０・・・第二熱交換器、 １１・・・ボイラ給水加熱器、 １２・・・コンプレッサ、 １４・・・スチームタービン、 １５・・・発電機、 １７・・・スチーム凝縮器、 １８・・・ポンプ、 １９・・・燃焼室、 ２０・・・スチーム発生器。
Claims (13)
- （１）作用流体または化学プロセス流体を０．１−３０
０バールの圧力において５００℃および１６００℃の間
に加熱する方法であって、炭化水素または合成ガス系の
燃料が酸素の理論量以下の酸素量で燃焼されて未反応材
料および燃焼生成物の実質的に非酸化性のガス状混合物
を生じさせ、混合物が熱交換器内で作用流体または化学
プロセス流体に間接的に熱を伝達する方法において、用
いられる酸素量が圧力１ないし１００バールで１４００
℃ないし２８００℃の温度を有する実質的に非酸化性の
ガス状混合物を生じさせるように燃料の燃焼に対して充
分であり、熱交換器の熱伝達表面が低酸化物安定性を持
つ耐火金属または耐火金属合金から作られることを特徴
とする方法。 - （２）電力発生方法において、 −酸素の理論量以下の酸素量を用いて反応性炭化水素ま
たは合成ガス系の燃料内で部分燃焼して未反応材料およ
び燃焼生成物の実質的に非酸化性のガス状混合物を発生
し、 −熱伝達表面が耐火金属または耐火金属合金から作られ
た第一間接熱交換器に１４００℃ないし２８００℃の温
度で１．５ないし１００バールの圧力の前記ガス状混合
物を供給して、閉鎖流体循環系で作用する第一作用流体
を５００℃ないし１６００℃の温度に間接加熱し、 −５００℃ないし１６００℃の温度で０．１ないし３０
０バールの圧力の加熱した作用流体を第一膨張タービン
に供給して発電機を駆動するタービンを駆動し、 −タービンから出る作用流体を熱交換器に戻す、ことを
特徴とする方法。 - （３）請求項２記載の方法において、第一熱交換器から
出る第一作用流体は第二間接熱交換器に流され、第二閉
鎖流体循環内で作用する第二作用流体を間接加熱し、加
熱した第二作用流体を第二タービンに向け、第二発電機
を駆動するタービンを駆動し、第二膨張タービンから出
る第二作用流体を第二熱交換器に戻す、ことを特徴とす
る方法。 - （４）請求項３記載の方法において、第二作用流体がス
チームであることを特徴とする方法。 - （５）請求項２、３または４のいずれか１つに記載の方
法において、第一熱交換器からのガス状混合物に存在す
る未反応燃料が完全燃焼を受けて４００℃ないし１５０
０℃の温度で１．５ないし１００バールの圧力の生成ガ
スを他の膨張タービンに向け、他の発電機を駆動する前
記タービンを駆動する、ことを特徴とする方法。 - （６）請求項３または４のいずれかに従属する請求項５
記載の方法において、他の膨張タービンから出るガスは
前記第二閉鎖流体循環内で流体を間接加熱するのに用い
られることを特徴とする方法。 - （７）請求項５または６のいずれか１つに記載の方法に
おいて、実質的な完全燃焼段以前に、第一熱交換器から
出た未反応燃料が少なくとも１回理論量以下の酸素量で
部分燃焼されることを特徴とする方法。 - （８）請求項１ないし７のいずれか１つに記載の方法に
おいて、実質的に非酸化性のガス状混合物が第一熱交換
器に達する前に、未反応燃料が少なくとも１回理論量以
下の酸素量で部分燃焼されることを特徴とする方法。 - （９）請求項１ないし８のいずれか１つに記載の方法に
おいて、第一熱交換器の熱伝達表面がモリブデンから作
られることを特徴とする方法。 - （１０）請求項１ないし９のいずれか１つに記載の方法
において、燃料が天然ガス、軽質炭化水素ガス、または
合成ガスであることを特徴とする方法。 - （１１）請求項１０記載の方法において、燃料が天然ガ
スであり、用いられる酸素の量が理論量の２０％ないし
８５％であることを特徴とする方法。 - （１２）請求項１ないし１１のいずれか１つに記載の方
法において、第一作用流体がヘリウム、アルゴンまたは
水素、または耐火金属に対して非酸化性であるそのよう
なガスの安定混合物であることを特徴とする方法。 - （１３）請求項１ないし１２のいずれか１つに記載の方
法において、燃料が空気で燃焼されることを特徴とする
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26797388A JPH02115531A (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 熱交換方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26797388A JPH02115531A (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 熱交換方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02115531A true JPH02115531A (ja) | 1990-04-27 |
Family
ID=17452157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26797388A Pending JPH02115531A (ja) | 1988-10-24 | 1988-10-24 | 熱交換方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02115531A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5951656A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-26 | Canon Inc | 画像記録装置 |
-
1988
- 1988-10-24 JP JP26797388A patent/JPH02115531A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5951656A (ja) * | 1982-09-17 | 1984-03-26 | Canon Inc | 画像記録装置 |
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