JPH02116669A - ジルコニア質焼結体およびその製造法 - Google Patents
ジルコニア質焼結体およびその製造法Info
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- JPH02116669A JPH02116669A JP63271496A JP27149688A JPH02116669A JP H02116669 A JPH02116669 A JP H02116669A JP 63271496 A JP63271496 A JP 63271496A JP 27149688 A JP27149688 A JP 27149688A JP H02116669 A JPH02116669 A JP H02116669A
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- JP
- Japan
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- powder
- sintered body
- mol
- hardness
- zirconia
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は機械的強度、硬度及び靭性に優れたジルコニア
質焼結体およびその製造方法に関する。
質焼結体およびその製造方法に関する。
更に詳細には安定化剤として酸化セリウム（以下ＣｅＯ
，と記す場合がある。）と酸化マグネシウム（以下Ｍｇ
Ｏと記す場合がある。）を使用した機械構造材料用とし
て特に適した機械的強度、硬度及び靭性のすべてに優れ
たジルコニア質焼結体およびその製造方法に関するもの
である。
，と記す場合がある。）と酸化マグネシウム（以下Ｍｇ
Ｏと記す場合がある。）を使用した機械構造材料用とし
て特に適した機械的強度、硬度及び靭性のすべてに優れ
たジルコニア質焼結体およびその製造方法に関するもの
である。
〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕従来よ
り酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ，と記す場合がある。
り酸化ジルコニウム（以下ＺｒＯ，と記す場合がある。
）の安定化剤としてＣｅＯ２あるいは１ｇｏをそれぞれ
単独で用いることがよく知られている。
単独で用いることがよく知られている。
ＣｅＯ□を安定化剤として使用することに関して、例え
ばジャーナル・オプ・アメリカン・セラミック・ソサイ
エティ誌（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａｎ
Ｃｅｒａｍｉｃ ５ｏｃｉｅｔｙ）第３３巻２８０頁（
１９５０）にはＣｅ０ｚ−ＺｒＯｚの相平衡図が記載さ
れている。これによるとＣｅＯ□約１８モル％以上では
、正方品と立方晶とが安定相であり、約１８モル％未満
では、単斜晶が安定相であるが、後者の領域で正方晶が
準安定相として存在しうる可能性を示している。またジ
ャーナル・オブ・マテリアルズ・サイエンス誌（Ｊｏｕ
ｒｎａｌ ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ ５ｃｉｅｎｃｅ）
第１７巻２５５〜２６２頁（１９８２）には、Ｃｅ０ｚ
７〜２２モル％添加したＺｒＯ□を酸化アルミニウムに
対して３０体積％添加して焼結した結果、この領域でＺ
ｒＯ，は正方晶であり、その破壊靭性はＣｅＯ□１２モ
ル％のとき最高値８ ＭＰａ−ｍ””を与えると記載さ
れている。また前掲誌第２０巻１１７８〜１１８４頁（
１９８５）にはＣｅＯ！７〜１６モル％添加したＺｒＯ
２の焼結体の力学的性質を測定した記述がある。これに
よると破壊靭性、曲げ強度および硬度はＣｅＯ□含量と
焼結体の粒子径に依存し、破壊靭性は粒子径２゜５μｍ
、 ＣｅＯ□８〜１０モル％のとき（以下組成Ａと称
す）最高値約１７ＭＰａ ・ｍ１″を与え、曲げ強度
は粒子径１μｍ 、 ＣｅＯ□０〜１２モル％のとき（
以下組成りと称す）最高値８００ＭＰａを与えている。
ばジャーナル・オプ・アメリカン・セラミック・ソサイ
エティ誌（Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｍｅｒｉｃａｎ
Ｃｅｒａｍｉｃ ５ｏｃｉｅｔｙ）第３３巻２８０頁（
１９５０）にはＣｅ０ｚ−ＺｒＯｚの相平衡図が記載さ
れている。これによるとＣｅＯ□約１８モル％以上では
、正方品と立方晶とが安定相であり、約１８モル％未満
では、単斜晶が安定相であるが、後者の領域で正方晶が
準安定相として存在しうる可能性を示している。またジ
ャーナル・オブ・マテリアルズ・サイエンス誌（Ｊｏｕ
ｒｎａｌ ｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓ ５ｃｉｅｎｃｅ）
第１７巻２５５〜２６２頁（１９８２）には、Ｃｅ０ｚ
７〜２２モル％添加したＺｒＯ□を酸化アルミニウムに
対して３０体積％添加して焼結した結果、この領域でＺ
ｒＯ，は正方晶であり、その破壊靭性はＣｅＯ□１２モ
ル％のとき最高値８ ＭＰａ−ｍ””を与えると記載さ
れている。また前掲誌第２０巻１１７８〜１１８４頁（
１９８５）にはＣｅＯ！７〜１６モル％添加したＺｒＯ
２の焼結体の力学的性質を測定した記述がある。これに
よると破壊靭性、曲げ強度および硬度はＣｅＯ□含量と
焼結体の粒子径に依存し、破壊靭性は粒子径２゜５μｍ
、 ＣｅＯ□８〜１０モル％のとき（以下組成Ａと称
す）最高値約１７ＭＰａ ・ｍ１″を与え、曲げ強度
は粒子径１μｍ 、 ＣｅＯ□０〜１２モル％のとき（
以下組成りと称す）最高値８００ＭＰａを与えている。
さらに、これによると破壊靭性と曲げ強度の両者ともに
高い値を与える組成は見出せず、上記組成Ａの曲げ強度
は４００〜５００ＭＰａ、組成りの破壊靭性は約７ Ｍ
Ｐａ−ｍ””であり、また硬度はＣｅＯ３含量の低下と
共に低下し、組成Ａで８．５〜９．０ＧＰａ、組成りで
９．０〜９．５ＧＰａであった。
高い値を与える組成は見出せず、上記組成Ａの曲げ強度
は４００〜５００ＭＰａ、組成りの破壊靭性は約７ Ｍ
Ｐａ−ｍ””であり、また硬度はＣｅＯ３含量の低下と
共に低下し、組成Ａで８．５〜９．０ＧＰａ、組成りで
９．０〜９．５ＧＰａであった。
ＭｇＯを安定化剤として使用することに関して、マグネ
シア部分安定化ジルコニアが知られている。
シア部分安定化ジルコニアが知られている。
その場合は立方晶固溶体領域で焼成し、適当な冷却速度
で正方晶を立方晶マトリックス中に析出させる方法が採
られている。〔例えばジャナル・オブ・アメリカン・セ
ラミック・ソサエイ（Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ Ａｍｅｒｉ
ｃａｎ Ｃｅｒａｍｆｃ ５ｏｃｉｅｔｙ）第５０巻第
６号２８８頁〜２９０頁（１９６７） ） しかしながら、この場合には得られるセラミックスの立
方晶粒径が約１０−１００μｍと大きく機械的強度に優
れたジルコニア質セラミックスは得られない。
で正方晶を立方晶マトリックス中に析出させる方法が採
られている。〔例えばジャナル・オブ・アメリカン・セ
ラミック・ソサエイ（Ｊｏｕｒｎａｌｏｆ Ａｍｅｒｉ
ｃａｎ Ｃｅｒａｍｆｃ ５ｏｃｉｅｔｙ）第５０巻第
６号２８８頁〜２９０頁（１９６７） ） しかしながら、この場合には得られるセラミックスの立
方晶粒径が約１０−１００μｍと大きく機械的強度に優
れたジルコニア質セラミックスは得られない。
上記の如く、ＣｅＯ□は高い破壊靭性を与えるが、曲げ
強度については不十分であり、ＭｇＯはＹ２Ｏ３並みの
破壊靭性しか示さない。このため安定化剤であるＣｅＯ
２およびＭｇＯがＹ２Ｏ３に比較し廉価であるにもかか
わらず高い機械的強度の要求される機械部品として注目
されることはなかった。
強度については不十分であり、ＭｇＯはＹ２Ｏ３並みの
破壊靭性しか示さない。このため安定化剤であるＣｅＯ
２およびＭｇＯがＹ２Ｏ３に比較し廉価であるにもかか
わらず高い機械的強度の要求される機械部品として注目
されることはなかった。
かかる事情下に鑑み本発明者らはＹ２Ｏ３よりも廉価な
ＣｅＯ□とＭｇＯを用い機械的強度や硬度、更には靭性
のどの物性にも優れたジルコニア質焼結体を得るべく鋭
意検討した結果、ＣｅＯ□とＭｇＯを特定割合で併用す
る場合には上記物性をすべて満足し得る焼結体が得られ
ることを見出し本発明を完成するに至った。
ＣｅＯ□とＭｇＯを用い機械的強度や硬度、更には靭性
のどの物性にも優れたジルコニア質焼結体を得るべく鋭
意検討した結果、ＣｅＯ□とＭｇＯを特定割合で併用す
る場合には上記物性をすべて満足し得る焼結体が得られ
ることを見出し本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は酸化セリウム８．５〜１０．５モル
％、酸化マグネシウム０．４〜２．０モル％を含有して
なるジルコニア質焼結体を提供することにある。
％、酸化マグネシウム０．４〜２．０モル％を含有して
なるジルコニア質焼結体を提供することにある。
さらに本発明は酸化物換算で酸化セリウム８゜５〜１０
．５モル％、酸化マグネシウム０．４〜２．０モル％含
有する酸化ジルコニウムからなる非晶質体を結晶化温度
以上、７００℃以下に加熱し、正方晶を７０重量％以上
含む粉末とし、該粉末を成形、焼結することを特徴とす
るジルコニア質焼結体の製造方法を提供することにある
。
．５モル％、酸化マグネシウム０．４〜２．０モル％含
有する酸化ジルコニウムからなる非晶質体を結晶化温度
以上、７００℃以下に加熱し、正方晶を７０重量％以上
含む粉末とし、該粉末を成形、焼結することを特徴とす
るジルコニア質焼結体の製造方法を提供することにある
。
本発明によれば曲げ強度が７００ＭＰａ以上、破壊靭性
が１３ ＭＰａ −ｍ””以上かつ硬度が１０ＧＰａ以
上であるジルコニア質焼結体を提供することができる。
が１３ ＭＰａ −ｍ””以上かつ硬度が１０ＧＰａ以
上であるジルコニア質焼結体を提供することができる。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明のジルコニア質焼結体はＣｅＯ□８．５〜１０．
５モル％、ＭｇＯＯ，４〜２．０モル％で残部が主とし
てＺｒＯ□より構成されるもので、好ましくは常温での
ジルコニア質焼結体を構成する結晶粒子の約７０重量％
以上、より好ましくは約９０重量％以上は正方品、残部
が単斜晶であり、その平均結晶粒子径が約３μｍ以下の
ものより構成される。ＣｅＯ，およびＭｇＯ量が上記範
囲外の場合には少なくとも曲げ強度、破壊靭性および硬
度のいずれかが小さくなり、所望の物性を有する焼結体
が得られない。
５モル％、ＭｇＯＯ，４〜２．０モル％で残部が主とし
てＺｒＯ□より構成されるもので、好ましくは常温での
ジルコニア質焼結体を構成する結晶粒子の約７０重量％
以上、より好ましくは約９０重量％以上は正方品、残部
が単斜晶であり、その平均結晶粒子径が約３μｍ以下の
ものより構成される。ＣｅＯ，およびＭｇＯ量が上記範
囲外の場合には少なくとも曲げ強度、破壊靭性および硬
度のいずれかが小さくなり、所望の物性を有する焼結体
が得られない。
本発明においてジルコニア質焼結体は上述の安定化剤を
含有する他にその結晶相が常温で主として正方品であり
、その平均結晶粒子径が３μｍ以下である。
含有する他にその結晶相が常温で主として正方品であり
、その平均結晶粒子径が３μｍ以下である。
平均結晶粒子径が約３μｍを越える場合には焼結体中に
単斜晶が増加して機械的強度が低下するので好ましくな
い。
単斜晶が増加して機械的強度が低下するので好ましくな
い。
このようなジルコニア質焼結体の製造方法としては、上
述の組成及び物性を有する焼結体が得られる方法であれ
ば、特に制限されるものではないが、ＣｅＯ□−ＭｇＯ
−ＴＳＺ （正方晶安定化ジルコニア）焼結体の理論密
度に対する相対密度が９０％以上（即ち気孔率を１０％
以下）、好ましくは約９５％以上になるように原料粒子
径、粒度分布、凝集粒子径、更には焼結条件等を調整す
ればよい。
述の組成及び物性を有する焼結体が得られる方法であれ
ば、特に制限されるものではないが、ＣｅＯ□−ＭｇＯ
−ＴＳＺ （正方晶安定化ジルコニア）焼結体の理論密
度に対する相対密度が９０％以上（即ち気孔率を１０％
以下）、好ましくは約９５％以上になるように原料粒子
径、粒度分布、凝集粒子径、更には焼結条件等を調整す
ればよい。
上記の具体的な製造条件は適用する原料の性状、燻焼条
件、粉砕条件、解砕条件、更にはＣｅ０ｚとＭｇＯの混
合条件等により一義的には決定できないが、最も簡単に
は通常焼結体の平均結晶粒子径を３μｍ以下となすよう
に、原料ジルコニア質粉末の平均粒子径も約２μｍ以下
、好ましくは約１μｍ以下のものを用いればよい。
件、粉砕条件、解砕条件、更にはＣｅ０ｚとＭｇＯの混
合条件等により一義的には決定できないが、最も簡単に
は通常焼結体の平均結晶粒子径を３μｍ以下となすよう
に、原料ジルコニア質粉末の平均粒子径も約２μｍ以下
、好ましくは約１μｍ以下のものを用いればよい。
より好ましい本発明の焼結体を得るに適した原料粉末の
製造方法としてはセリウム、マグネシウムおよびジルコ
ニウムの酸化物、水酸化物またはそれらの水和物の非晶
質体を結晶化温度以上、７００℃以下に仮焼して、これ
を必要により振動ミル等により粉砕して平均結晶粒子径
を１μｍ以下、正方晶を７０重量％以上含む原料粉末と
する方法が挙げられる。
製造方法としてはセリウム、マグネシウムおよびジルコ
ニウムの酸化物、水酸化物またはそれらの水和物の非晶
質体を結晶化温度以上、７００℃以下に仮焼して、これ
を必要により振動ミル等により粉砕して平均結晶粒子径
を１μｍ以下、正方晶を７０重量％以上含む原料粉末と
する方法が挙げられる。
上記非晶質体は、セリウム、マグネシウムおよびジルコ
ニウムの各々の可溶性塩の酸性水溶液にアルカリを加え
て生成させることができるし、より好ましくは王者共存
の酸性水溶液にアルカリを加えて生成させることができ
る。最も好ましくは、ジルコニウムの可溶性塩の酸性水
溶液にｐ１１３〜４の範囲でアルカリを加えて非晶質体
を生成させ、これにセリウムおよびマグネシウムの酸性
水溶液を混合し、これに更にアルカリを加えて非晶質体
を生成させることができる。
ニウムの各々の可溶性塩の酸性水溶液にアルカリを加え
て生成させることができるし、より好ましくは王者共存
の酸性水溶液にアルカリを加えて生成させることができ
る。最も好ましくは、ジルコニウムの可溶性塩の酸性水
溶液にｐ１１３〜４の範囲でアルカリを加えて非晶質体
を生成させ、これにセリウムおよびマグネシウムの酸性
水溶液を混合し、これに更にアルカリを加えて非晶質体
を生成させることができる。
ここで使用されるジルコニウムの可溶性塩としては、オ
キシ塩化ジルコニウム、硝酸ジルコニウム、酢酸ジルコ
ニウムなどがあり、ハフニウムを数％程度含む通常の工
業用試薬も使用することができる。
キシ塩化ジルコニウム、硝酸ジルコニウム、酢酸ジルコ
ニウムなどがあり、ハフニウムを数％程度含む通常の工
業用試薬も使用することができる。
セリウムの可溶性塩としては塩化カリウム、硝酸セリウ
ムなどがあり、ネオジムなどのランタノイド元素を数％
含む工業用試薬も使用することができる。
ムなどがあり、ネオジムなどのランタノイド元素を数％
含む工業用試薬も使用することができる。
マグネシウムの可溶性塩としては、塩化マグネシウム、
硝酸マグネシウムなどがあり、ストロンチウムを数％程
度含む工業用試薬も使用することができる。酸性水溶液
とするための酸は上記３元素と不溶性塩を生成しない酸
であればよく、塩酸、硝酸が好適例である。添加するア
ルカリは水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、アンモニ
ア水などが使用できる。
硝酸マグネシウムなどがあり、ストロンチウムを数％程
度含む工業用試薬も使用することができる。酸性水溶液
とするための酸は上記３元素と不溶性塩を生成しない酸
であればよく、塩酸、硝酸が好適例である。添加するア
ルカリは水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、アンモニ
ア水などが使用できる。
上記の非晶質体はＸ線回折によって非晶質と確認できる
ものであって、加熱により約４５０℃にて結晶化して正
方晶となるものである。加熱温度が高くなるほど結晶子
径が増大する。７００℃を超えると結晶子径が大きくな
りすぎて、以下の成形工程で良好な成形体を得ることが
できない。
ものであって、加熱により約４５０℃にて結晶化して正
方晶となるものである。加熱温度が高くなるほど結晶子
径が増大する。７００℃を超えると結晶子径が大きくな
りすぎて、以下の成形工程で良好な成形体を得ることが
できない。
次いでこの粉末を金型成形、ラバープレス、押出成形法
、射出成形法等の公知の成形方法、或いはこれらの成形
法のいくつかを併用して成形した後、加熱炉中にて１３
５０〜１７５０℃まで昇温しで、その後数時間、例えば
１時間〜５時間焼成することにより本発明のジルコニア
質焼結体を得ることができる。
、射出成形法等の公知の成形方法、或いはこれらの成形
法のいくつかを併用して成形した後、加熱炉中にて１３
５０〜１７５０℃まで昇温しで、その後数時間、例えば
１時間〜５時間焼成することにより本発明のジルコニア
質焼結体を得ることができる。
なお、本発明のジルコニア質焼結体の製法例において使
用する原料と安定化剤について記載したが、これはあく
まで主成分であって、ほかに本発明の効果を損ねない範
囲でシリカ、アルミナ、チタニア、カオリン、ムライト
等の当該分野において公知の焼結促進剤、粒成長抑制剤
を使用することは勿論可能である。
用する原料と安定化剤について記載したが、これはあく
まで主成分であって、ほかに本発明の効果を損ねない範
囲でシリカ、アルミナ、チタニア、カオリン、ムライト
等の当該分野において公知の焼結促進剤、粒成長抑制剤
を使用することは勿論可能である。
以上詳述した如く、本発明は安定化剤としてＹ２Ｏ３よ
りも廉価なＣｅＯ□及びＭｇＯを特定割合で併用するこ
とにより、Ｙ２Ｏ３３モル％含有ジルコニア質焼結体、
さらにＣｅＯ□またはＭｇＯを単独に用いて得たジルコ
ニア質焼結体と比較し、機械的強度は勿論のこと硬度並
びに靭性のどの物性においても著しく改良されたジルコ
ニア質焼結体を提供するものであり、該焼結体は切断・
切削工具、押出・線引ダイス、エンジン部品、ベアリン
グ用ボール、ボールペン用ボール、メカニカルシール、
シャフト、ノズル、ピストン等の機械構造材として極め
て有用であり、その工業的価値は頗る大なるものである
。
りも廉価なＣｅＯ□及びＭｇＯを特定割合で併用するこ
とにより、Ｙ２Ｏ３３モル％含有ジルコニア質焼結体、
さらにＣｅＯ□またはＭｇＯを単独に用いて得たジルコ
ニア質焼結体と比較し、機械的強度は勿論のこと硬度並
びに靭性のどの物性においても著しく改良されたジルコ
ニア質焼結体を提供するものであり、該焼結体は切断・
切削工具、押出・線引ダイス、エンジン部品、ベアリン
グ用ボール、ボールペン用ボール、メカニカルシール、
シャフト、ノズル、ピストン等の機械構造材として極め
て有用であり、その工業的価値は頗る大なるものである
。
〔実施例］
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、
該実施例は本発明を限定するものではない。
該実施例は本発明を限定するものではない。
実施例１〜５、比較例１〜３
ｐ）Ｉ＝４の一定に保ちながら、オキシ塩化ジルコニウ
ム水溶液とアンモニア水を混合して、酸化ジルコニウム
非晶質体を析出させて濾取した。これを水に再分散させ
た後、硝酸セリウムと塩化マグネシウムの水溶液を第１
表に示すそれぞれの組成となるように加え、撹拌下にこ
れに水酸化ナトリウム水溶液を滴下してｐＨ＝１２とし
て非晶質体を析出させた。これを濾取、水洗、乾燥、解
砕して得られた粉末（結晶化温度４００〜５００℃）を
６００℃１２時間爛焼した。その後振動ミルで２時間、
湿式ボールミルで２時間粉砕し、乾燥・解砕してそれぞ
れＢＥＴ表面積５０ｍ”／ｇ、平均粒子径０．８ ｕ
ｍの粉末を得た。結晶相はそれぞれ正方晶７０重世％以
上であった。
ム水溶液とアンモニア水を混合して、酸化ジルコニウム
非晶質体を析出させて濾取した。これを水に再分散させ
た後、硝酸セリウムと塩化マグネシウムの水溶液を第１
表に示すそれぞれの組成となるように加え、撹拌下にこ
れに水酸化ナトリウム水溶液を滴下してｐＨ＝１２とし
て非晶質体を析出させた。これを濾取、水洗、乾燥、解
砕して得られた粉末（結晶化温度４００〜５００℃）を
６００℃１２時間爛焼した。その後振動ミルで２時間、
湿式ボールミルで２時間粉砕し、乾燥・解砕してそれぞ
れＢＥＴ表面積５０ｍ”／ｇ、平均粒子径０．８ ｕ
ｍの粉末を得た。結晶相はそれぞれ正方晶７０重世％以
上であった。
次いでこの原料粉末をラバープレス法（１ｔｏｎ／ｃｍ
”）により３５ｍｍＸ ５ ｍｍＸ ５ ｍｍの成形体
とし、１５００”Ｃ，１５５０℃または１６００″Ｃで
２時間焼成して焼結体を得た。該焼結体についてそれぞ
れ結晶相、曲げ強度、破壊靭性、硬度および結晶粒子径
を測定した。結果を第１表に示す。
”）により３５ｍｍＸ ５ ｍｍＸ ５ ｍｍの成形体
とし、１５００”Ｃ，１５５０℃または１６００″Ｃで
２時間焼成して焼結体を得た。該焼結体についてそれぞ
れ結晶相、曲げ強度、破壊靭性、硬度および結晶粒子径
を測定した。結果を第１表に示す。
さらに比較例として本発明の範囲外の第１表に示す組成
につき上記実施例と同様にして原料粉末を得た。該原料
粉末の平均粒子径はそれぞれ０．８μ通、結晶相は正方
晶がそれぞれ６０重量％であった。
につき上記実施例と同様にして原料粉末を得た。該原料
粉末の平均粒子径はそれぞれ０．８μ通、結晶相は正方
晶がそれぞれ６０重量％であった。
得られた原料粉末を実施例と同様にラバープレス法（１
ｔｏｎ／ｃｍ”）により３５ｍｍＸ ５ ｍｍＸ ５
ｍｍの成形体とし、該成形体を１５００’Ｃで２時間焼
成して焼結体を得た。該焼結体についてそれぞれ結晶相
、曲げ強度、破壊靭性、硬度および結晶粒子径を測定し
た。結果を第１表に示す。
ｔｏｎ／ｃｍ”）により３５ｍｍＸ ５ ｍｍＸ ５
ｍｍの成形体とし、該成形体を１５００’Ｃで２時間焼
成して焼結体を得た。該焼結体についてそれぞれ結晶相
、曲げ強度、破壊靭性、硬度および結晶粒子径を測定し
た。結果を第１表に示す。
なお、実施例および比較例において結晶相はＸ線回折法
、破壊靭性及び硬度は、Ｅｖａｎｓ らにより提案され
たＶ、 Ｉ （Ｖｉｃｋｅｒｓ Ｉｄｅｎｔａｔｉｏｎ
）法（測定条件を荷重３０ｋｇ Ｘ １５秒、ヤング率
Ｅ＝１．８６ Ｘ１０５１’ＩＮ ／ｍ”）、曲げ強度
は３点曲げ試験法（スパン長３０ｍｍ、荷重印加速度０
．５ｍｍ／分）によって測定した。
、破壊靭性及び硬度は、Ｅｖａｎｓ らにより提案され
たＶ、 Ｉ （Ｖｉｃｋｅｒｓ Ｉｄｅｎｔａｔｉｏｎ
）法（測定条件を荷重３０ｋｇ Ｘ １５秒、ヤング率
Ｅ＝１．８６ Ｘ１０５１’ＩＮ ／ｍ”）、曲げ強度
は３点曲げ試験法（スパン長３０ｍｍ、荷重印加速度０
．５ｍｍ／分）によって測定した。
焼結体の粒子径は走査電子顕微鏡写真により切片法で測
定した。
定した。
Claims (2)
- （１）酸化セリウム８．５〜１０．５モル％、酸化マグ
ネシウム０．４〜２．０モル％を含有してなるジルコニ
ア質焼結体 - （２）酸化物換算で酸化セリウム８．５〜１０．５モル
％、酸化マグネシウム０．４〜２．０モル％を含有する
酸化ジルコニウムからなる非晶質体を結晶化温度以上、
７００℃以下に加熱し、正方晶を７０重量％以上含む粉
末とし、該粉末を成形、焼結することを特徴とするジル
コニア質焼結体の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271496A JPH02116669A (ja) | 1988-10-26 | 1988-10-26 | ジルコニア質焼結体およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63271496A JPH02116669A (ja) | 1988-10-26 | 1988-10-26 | ジルコニア質焼結体およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02116669A true JPH02116669A (ja) | 1990-05-01 |
Family
ID=17500865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63271496A Pending JPH02116669A (ja) | 1988-10-26 | 1988-10-26 | ジルコニア質焼結体およびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02116669A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023232806A1 (en) * | 2022-05-31 | 2023-12-07 | Katholieke Universiteit Leuven | Zirconia ceramics |
-
1988
- 1988-10-26 JP JP63271496A patent/JPH02116669A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2023232806A1 (en) * | 2022-05-31 | 2023-12-07 | Katholieke Universiteit Leuven | Zirconia ceramics |
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