JPH02121508A - 広帯域増幅器 - Google Patents
広帯域増幅器Info
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- JPH02121508A JPH02121508A JP63274831A JP27483188A JPH02121508A JP H02121508 A JPH02121508 A JP H02121508A JP 63274831 A JP63274831 A JP 63274831A JP 27483188 A JP27483188 A JP 27483188A JP H02121508 A JPH02121508 A JP H02121508A
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- gain
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、トランジスタ増幅器を用いた広帯域増幅器に
関する。
関する。
従来の技術
近年、トランジスタ増幅器として広い周波数帯域におい
て同一の利得を持つ広帯域の増幅器が必要とされている
。
て同一の利得を持つ広帯域の増幅器が必要とされている
。
まず、従来例の増幅器について説明する。
第３図は従来の増幅器の回路図を示すものである。第３
図において、３１は電源端子、３２は接地電位端子、３
３．３４は差動増幅器を構成するＮＰＮ トランジスタ
、３５．３６はそれぞれトランジスタ３３．３４の負荷
抵抗であり、３７は定電流源、３８．３９は出力端子、
４０．４１は入力端子である。
図において、３１は電源端子、３２は接地電位端子、３
３．３４は差動増幅器を構成するＮＰＮ トランジスタ
、３５．３６はそれぞれトランジスタ３３．３４の負荷
抵抗であり、３７は定電流源、３８．３９は出力端子、
４０．４１は入力端子である。
以上のように構成された増幅器について、以下その動作
について説明する。
について説明する。
まず、定電流源３７の電流値を工。□ とじ、抵抗３５
．３６の抵抗値は等しくその値をＲ３５とすれば、増幅
器の利得Ｇ２は、一般によく知られているように（１）
式で表わされる。
．３６の抵抗値は等しくその値をＲ３５とすれば、増幅
器の利得Ｇ２は、一般によく知られているように（１）
式で表わされる。
ｑ：電子の電荷量
に：ポルツマン定数
Ｔ：絶対温度
さらにトランジスタ３３．３４の電流利得をｈＦＥ３３
とすれば、入力端子４０．４１間の入力インピーダンス
Ｚ は（２）式で得られることがｎ４０ 知られている。
とすれば、入力端子４０．４１間の入力インピーダンス
Ｚ は（２）式で得られることがｎ４０ 知られている。
発明が解決しようとする課題
しかしながら上記の従来の構成では、素子固有の拡散容
量等の影響により、増幅器の利得が低下しはじめる周波
数が低くなる。第４図は周波数とトランジスタの電流利
得ｈＦＥ との関係を示す特性図である。第３図におい
て、低周波部分ではｈＦＥ は極めて平坦であるが、ｆ
ｈＦＥを超すと約ｅｄＢ／オクターブの割合で低下し、
電流利得が１になる周波数がｆＴである。ｆｈＦＥはｈ
ＦＥが低周波部分に対して３ｄＢ低下する点の周波数で
ある。例えば、ｆＴ＝５ＧＨ２低周波部のｈＦ Ｅ ＝
１００のトランジスタではｆｈＦＥはほぼ５０石とな
り、５ｏｏＶｈでのｈＦＥは１ｏとなる。このトランジ
スタを第２図の増幅器に使用し、定電流源３７の電流値
Ｉ３□を２ｍＡ とすれば、入力インピーダンスは（２
）式より次のように求まる。
量等の影響により、増幅器の利得が低下しはじめる周波
数が低くなる。第４図は周波数とトランジスタの電流利
得ｈＦＥ との関係を示す特性図である。第３図におい
て、低周波部分ではｈＦＥ は極めて平坦であるが、ｆ
ｈＦＥを超すと約ｅｄＢ／オクターブの割合で低下し、
電流利得が１になる周波数がｆＴである。ｆｈＦＥはｈ
ＦＥが低周波部分に対して３ｄＢ低下する点の周波数で
ある。例えば、ｆＴ＝５ＧＨ２低周波部のｈＦ Ｅ ＝
１００のトランジスタではｆｈＦＥはほぼ５０石とな
り、５ｏｏＶｈでのｈＦＥは１ｏとなる。このトランジ
スタを第２図の増幅器に使用し、定電流源３７の電流値
Ｉ３□を２ｍＡ とすれば、入力インピーダンスは（２
）式より次のように求まる。
低周波部では Ｚ 、 ｎ’＝；ｓ 、２にΩ５ｏｈで
は Ｚ、＝３．７にΩ ｎ ５００−では ｚｉｎ方５２０Ω この入力インピーダンスの低下が、増幅器の利得低下の
要因の１つになっている。
は Ｚ、＝３．７にΩ ｎ ５００−では ｚｉｎ方５２０Ω この入力インピーダンスの低下が、増幅器の利得低下の
要因の１つになっている。
また、トランジスタのコレクタとサブストレトとの接合
容量ＣＣａ１ と、コレクタに接続されている負荷抵
抗との関係も無視できない。第３図の増幅器の出力端子
でのインピーダンスＺ。ｕｔは、トランジスタのアーリ
ー効果を無視すれば、はぼ負荷抵抗３５．３６で決定さ
れるが、高周波域ではトランジスタのＣＣ８が無視でき
なくなる。例えばＣ８８＝０．５ＰＦ、Ｒ３，＝ １に
Ωとすれば、周波数が約３２０−で、３ｄＢの出力イン
ピーダンスの低下となる。この出力インピーダンスは（
１）式におけるＲ３５であるため、出力インピーダンス
の低下は増幅器の利得低下になる。
容量ＣＣａ１ と、コレクタに接続されている負荷抵
抗との関係も無視できない。第３図の増幅器の出力端子
でのインピーダンスＺ。ｕｔは、トランジスタのアーリ
ー効果を無視すれば、はぼ負荷抵抗３５．３６で決定さ
れるが、高周波域ではトランジスタのＣＣ８が無視でき
なくなる。例えばＣ８８＝０．５ＰＦ、Ｒ３，＝ １に
Ωとすれば、周波数が約３２０−で、３ｄＢの出力イン
ピーダンスの低下となる。この出力インピーダンスは（
１）式におけるＲ３５であるため、出力インピーダンス
の低下は増幅器の利得低下になる。
これらの利得低下を改善するために、トランジスタ３３
．３４のエミッタ間に抵抗を接続したり、負荷抵抗の抵
抗値を小さくすることが考えられるが、どちらも増幅器
の利得が小さくなるため好ましくない。
．３４のエミッタ間に抵抗を接続したり、負荷抵抗の抵
抗値を小さくすることが考えられるが、どちらも増幅器
の利得が小さくなるため好ましくない。
また第３図の増幅器にｆＴ＝ ５ＧＨ２程度のトランジ
スタを使用し、電流源３７の電流値を４ｍＡ。
スタを使用し、電流源３７の電流値を４ｍＡ。
負荷抵抗３５．３６の抵抗値を共に２ｏＯΩとした場合
の増幅器の利得と周波数の関係を第５図に示す。第６図
はトランジスタのｆＴや寄生容量など周波数の影響が考
慮された回路シミュレーションの結果を図示したもので
ある。この増幅器の場合利得が、３ｄＢ低下する周波数
（カットオフ周波数）が約１００１Ｍ程度になっている
が、これは実験においても確認されている。以上のよう
に第３図の増幅器では、カットオフ周波数が低いという
欠点を有していた。
の増幅器の利得と周波数の関係を第５図に示す。第６図
はトランジスタのｆＴや寄生容量など周波数の影響が考
慮された回路シミュレーションの結果を図示したもので
ある。この増幅器の場合利得が、３ｄＢ低下する周波数
（カットオフ周波数）が約１００１Ｍ程度になっている
が、これは実験においても確認されている。以上のよう
に第３図の増幅器では、カットオフ周波数が低いという
欠点を有していた。
本発明は上記従来の問題点を改善するもので、同特性の
トランジスタを使用した場合に、増幅器の利得がｓｄＢ
低下するカットオフ周柑劾樅来の差動増幅器に比べ、数
倍高い周波数にした広帯域増幅器を提供することを目的
とする。
トランジスタを使用した場合に、増幅器の利得がｓｄＢ
低下するカットオフ周柑劾樅来の差動増幅器に比べ、数
倍高い周波数にした広帯域増幅器を提供することを目的
とする。
課題を解決するための手段
この目的を達成するために、本発明の広帯域増幅器は、
第１．第２のトランジスタで差動増幅器を構成し、第１
．第２のトランジスタのコレクタをそれぞれ第１．第２
の負荷抵抗を介して第１の電源端子に接続し、第１のト
ランジスタのコレクタを第３のトランジスタのベースに
接続し、第２のトランジスタのコレクタを第４のトラン
ジスタのベースに接続し、第３のトランジスタのエミッ
タは第３の負荷抵抗を介して第１のトランジスタのベー
スと第５のトランジスタのコレクタに接続し、第４のト
ランジスタのエミッタは第４の負荷抵抗を介して第２の
トランジスタのベースと第６のトランジスタに接続し、
第５のトランジスタのベースを第６のトランジスタのベ
ースと第２の電源端子とに接続し、第５．第６のトラン
ジスタのエミッタをそれぞれ第１．第２のエミッタ抵抗
もしくは定電流源を介して接地電位端子に接続して、第
６．第６のトランジスタのエミッタを入力端子とし、第
３．第４のトランジスタのエミッタを出力端子とするよ
うに構成している。
第１．第２のトランジスタで差動増幅器を構成し、第１
．第２のトランジスタのコレクタをそれぞれ第１．第２
の負荷抵抗を介して第１の電源端子に接続し、第１のト
ランジスタのコレクタを第３のトランジスタのベースに
接続し、第２のトランジスタのコレクタを第４のトラン
ジスタのベースに接続し、第３のトランジスタのエミッ
タは第３の負荷抵抗を介して第１のトランジスタのベー
スと第５のトランジスタのコレクタに接続し、第４のト
ランジスタのエミッタは第４の負荷抵抗を介して第２の
トランジスタのベースと第６のトランジスタに接続し、
第５のトランジスタのベースを第６のトランジスタのベ
ースと第２の電源端子とに接続し、第５．第６のトラン
ジスタのエミッタをそれぞれ第１．第２のエミッタ抵抗
もしくは定電流源を介して接地電位端子に接続して、第
６．第６のトランジスタのエミッタを入力端子とし、第
３．第４のトランジスタのエミッタを出力端子とするよ
うに構成している。
作 用
この構成によって、入力部はベース接地型の増幅器とな
シ、入力インピーダンスｚｉｎは（３）式で表わされる
。
シ、入力インピーダンスｚｉｎは（３）式で表わされる
。
Ｉ：入力部のトランジスタのエミッタ電流（３）式にお
けるトランジスタのエミッタ電流Ｉは、周波数とは無関
係に一定であるため、入力インピーダンスＺｉｎは、周
波数の増加に供い低下するということはなくなる。さら
に（３）式における電流工を調整することにより、入力
インピーダンスを６０Ωに設定することも可能である。
けるトランジスタのエミッタ電流Ｉは、周波数とは無関
係に一定であるため、入力インピーダンスＺｉｎは、周
波数の増加に供い低下するということはなくなる。さら
に（３）式における電流工を調整することにより、入力
インピーダンスを６０Ωに設定することも可能である。
入カインビダンスが６ｏΩであることは広帯域増幅器に
おいて重要な点である。
おいて重要な点である。
また、第１．第２のトランジスタと第１．第２の負荷抵
抗から構成される差動増幅器は、第３゜第４の負荷抵抗
を帰還抵抗とする負帰還型増幅器を構成している。この
差動増幅器の帰還がない場合の利得をＧとすると、負帰
還型増幅器における第１．第２のトランジスタのベース
の点でのインピーダンスは、第３．第４の負荷抵抗の抵
抗値のおよそで倍のインピーダンスとなる。これは、第
１のトランジスタのベース電圧がわずかに増加した場合
、そのＧ倍の電圧が第１のトランジスタのベース電圧を
減少させる方向に加わり、はとんど電圧の変動が起こら
ないためである。このだめ、第１のトランジスタのベー
スに接続されている第５のトランジスタのコレクタに存
在する寄生容量が、そのコレクタの点でのインピーダン
スに影響しはじめる周波数が従来の約０倍高い周波数と
なる。増幅器の利得がｓｄＢ低下するカットオフ周波数
を決定する主要因である。上記２点を改善することによ
り従来の増幅器よりも数倍高いカットオフ周波数をもつ
広帯域増幅器を得ることができる。
抗から構成される差動増幅器は、第３゜第４の負荷抵抗
を帰還抵抗とする負帰還型増幅器を構成している。この
差動増幅器の帰還がない場合の利得をＧとすると、負帰
還型増幅器における第１．第２のトランジスタのベース
の点でのインピーダンスは、第３．第４の負荷抵抗の抵
抗値のおよそで倍のインピーダンスとなる。これは、第
１のトランジスタのベース電圧がわずかに増加した場合
、そのＧ倍の電圧が第１のトランジスタのベース電圧を
減少させる方向に加わり、はとんど電圧の変動が起こら
ないためである。このだめ、第１のトランジスタのベー
スに接続されている第５のトランジスタのコレクタに存
在する寄生容量が、そのコレクタの点でのインピーダン
スに影響しはじめる周波数が従来の約０倍高い周波数と
なる。増幅器の利得がｓｄＢ低下するカットオフ周波数
を決定する主要因である。上記２点を改善することによ
り従来の増幅器よりも数倍高いカットオフ周波数をもつ
広帯域増幅器を得ることができる。
実施例
以下、本発明の一実施例について、図面を参照しながら
説明する。
説明する。
第１図は本発明の実施例における増幅器の回路図を示す
ものである。第１図において１は第１の電源端子、２は
第２の電源端子、３は接地電位端子、４，５のＮＰＮ）
ランジスタ対は差動増幅器を構成し、６，７はそれぞれ
トランジスタ４，６の負荷抵抗である。８，９はエミッ
タホロワの働きをするＮＰＮ）ランジスタ、１０，１１
はベス接地型増幅器を構成するＮＰＮ）ランジスタ、１
２．１３はそれぞれトランジスタ１０．１１の負荷抵抗
であり、１４．１５はそれぞれトランジスタ１０．１１
のエミッタ抵抗である。１６は定電流源、１７．１８は
出力端子、１９ 、２０は入力端子である。以上のよう
に構成された増幅器について、以下その動作を説明する
。
ものである。第１図において１は第１の電源端子、２は
第２の電源端子、３は接地電位端子、４，５のＮＰＮ）
ランジスタ対は差動増幅器を構成し、６，７はそれぞれ
トランジスタ４，６の負荷抵抗である。８，９はエミッ
タホロワの働きをするＮＰＮ）ランジスタ、１０，１１
はベス接地型増幅器を構成するＮＰＮ）ランジスタ、１
２．１３はそれぞれトランジスタ１０．１１の負荷抵抗
であり、１４．１５はそれぞれトランジスタ１０．１１
のエミッタ抵抗である。１６は定電流源、１７．１８は
出力端子、１９ 、２０は入力端子である。以上のよう
に構成された増幅器について、以下その動作を説明する
。
まず、定電流源１６の電流値を１１６、負荷抵抗６．７
の抵抗値は等しくその値をＲ６、負荷抵抗１２．１３の
抵抗値も等しくその値をＲ１２，トランジスタ１０．１
１のエミッタ電流も等しくその値を１１ｏ とすれば、
第１図の増幅器の利得Ｇ１は、（４）式によシ表わすこ
とができる。
の抵抗値は等しくその値をＲ６、負荷抵抗１２．１３の
抵抗値も等しくその値をＲ１２，トランジスタ１０．１
１のエミッタ電流も等しくその値を１１ｏ とすれば、
第１図の増幅器の利得Ｇ１は、（４）式によシ表わすこ
とができる。
トランジスタ４，６と負荷抵抗６，７および定電流源１
６から構成される差動増幅器において、トランジスタ４
，６のベースを入力とし、トランジスタ４，６のコレク
タを出力とした場合の差動増幅器のみの利得Ｇ４は（６
）式で求められる。
６から構成される差動増幅器において、トランジスタ４
，６のベースを入力とし、トランジスタ４，６のコレク
タを出力とした場合の差動増幅器のみの利得Ｇ４は（６
）式で求められる。
このＧ４は、（４）式における右辺の分母第２項の逆数
である。また、トランジスタ１０．１１と負荷抵抗１２
．１３から構成されるベース接地型増幅器において、負
荷抵抗１２．１３のトランジスタ８．９のエミッタに接
続されている側が、交流的に接地されていると仮定し、
入力は入力端子１９゜２ｏであり、出力はトランジスタ
１０．１１のコレクタとした時のベース接地型増幅器の
利得Ｇ１゜は（６）式により求められる。
である。また、トランジスタ１０．１１と負荷抵抗１２
．１３から構成されるベース接地型増幅器において、負
荷抵抗１２．１３のトランジスタ８．９のエミッタに接
続されている側が、交流的に接地されていると仮定し、
入力は入力端子１９゜２ｏであり、出力はトランジスタ
１０．１１のコレクタとした時のベース接地型増幅器の
利得Ｇ１゜は（６）式により求められる。
このＧ１゜は（４）式における右辺の分子である。
（４）式を０４．Ｇ１゜で表わせば（′７）式のように
なる。
なる。
すなわちＧ４を１より十分大きく設計すれば、第１図の
増幅器の利得Ｇ は、はぼＧ１゜により決定されること
になる。
増幅器の利得Ｇ は、はぼＧ１゜により決定されること
になる。
次に、入力端子１９．２０における入力インピーダンス
Ｚ・ を式で表わすと、（８）式のように ｎ２０ なる。
Ｚ・ を式で表わすと、（８）式のように ｎ２０ なる。
トランジスタ１０．１１のエミッタ電流１１゜は電流利
得ｈＦＥ が低下しても、はとんど変化しないことはよ
く知られている。すなわち、ｈＦＥの低下と共に入力イ
ンピーダンスが低下することはなくなる。
得ｈＦＥ が低下しても、はとんど変化しないことはよ
く知られている。すなわち、ｈＦＥの低下と共に入力イ
ンピーダンスが低下することはなくなる。
さらに、第１図の増幅器の利得をほぼ決定しているトラ
ンジスタ１０．１１のコレクタのインピーダンスＺ１゜
。は、負帰還のため非常に小さくなっている。仮にトラ
ンジスタ１ｏのコレクタの電圧がわずかに増加したとす
ると、トランジスタ４゜６等で構成される差動増幅器の
利得０４倍の電圧がトランジスタ１０のコレクタの電圧
を減少させる方向に加わることになる。このＺｌ。。は
（９）式で表わされる 例えばＲ６＝Ｒ１２＝１にΩ１１６＝２ｍＡ、１１ｏ＝
１ｍＡとすると、Ｇ４は（６）式より約３８となシ、Ｚ
ｌ。。
ンジスタ１０．１１のコレクタのインピーダンスＺ１゜
。は、負帰還のため非常に小さくなっている。仮にトラ
ンジスタ１ｏのコレクタの電圧がわずかに増加したとす
ると、トランジスタ４゜６等で構成される差動増幅器の
利得０４倍の電圧がトランジスタ１０のコレクタの電圧
を減少させる方向に加わることになる。このＺｌ。。は
（９）式で表わされる 例えばＲ６＝Ｒ１２＝１にΩ１１６＝２ｍＡ、１１ｏ＝
１ｍＡとすると、Ｇ４は（６）式より約３８となシ、Ｚ
ｌ。。
は（９）式より約２５０となる。トランジスタ１ｏのＣ
Ｃ８が０．５ＰＦであれば、従来の増幅器に比べＣｃ、
ｉが影響しはじめる周波数は約４０倍高い周波数となる
。すなわちトランジスタのコレクタのインピーダンスが
３ｄＢ低下する周波数は、従来の増幅器に比べ約０４倍
高い周波数となるのである。
Ｃ８が０．５ＰＦであれば、従来の増幅器に比べＣｃ、
ｉが影響しはじめる周波数は約４０倍高い周波数となる
。すなわちトランジスタのコレクタのインピーダンスが
３ｄＢ低下する周波数は、従来の増幅器に比べ約０４倍
高い周波数となるのである。
第１図の増幅器において、Ｒ６−Ｒ１゜＝２ｏｏΩ、■
＝２ｍＡ、１１゜＝１ｍＡとした時の利得と周波数と
の関係を第２図に示す。第２図はコンピュータによるシ
ミュレーシッン結果を図示したものであるが、実験にお
いてもほぼ同様の特性になることが確認されている。
＝２ｍＡ、１１゜＝１ｍＡとした時の利得と周波数と
の関係を第２図に示す。第２図はコンピュータによるシ
ミュレーシッン結果を図示したものであるが、実験にお
いてもほぼ同様の特性になることが確認されている。
増幅器の利得が３ｄＢ低下する周波数が決定される要因
は上記以外にも種々あるが、上記のように本実施例によ
れば、ベース接地型増幅器と負帰還型増幅器を組みあわ
せ、入力インピーダンスの周波数依存性を減少させ、ト
ランジスタのコレクタのインピーダンスを小さくするこ
とにより、従来の差動増幅器に比べ約８倍程度高い周波
数まで一定の利得を得ることができる。
は上記以外にも種々あるが、上記のように本実施例によ
れば、ベース接地型増幅器と負帰還型増幅器を組みあわ
せ、入力インピーダンスの周波数依存性を減少させ、ト
ランジスタのコレクタのインピーダンスを小さくするこ
とにより、従来の差動増幅器に比べ約８倍程度高い周波
数まで一定の利得を得ることができる。
なお、第１図の実施例では、トランジスタ１０゜１１の
エミッタには第１．第２のエミッタ抵抗を接続したが、
これを定電流源にしても同様の効果が得られることはい
うまでもない。また、トランジスタ８，９のコレクタは
直接第１の電源端子に接続したが、このトランジスタ８
，９のコレクタと第１の電源端子との間にそれぞれ抵抗
を接続すると、同様の効果が得られるだけでなく、出力
端子１７．１８が接地電位端子と短絡した場合に、トラ
ンジスタ８，９を保護することも明らかである。
エミッタには第１．第２のエミッタ抵抗を接続したが、
これを定電流源にしても同様の効果が得られることはい
うまでもない。また、トランジスタ８，９のコレクタは
直接第１の電源端子に接続したが、このトランジスタ８
，９のコレクタと第１の電源端子との間にそれぞれ抵抗
を接続すると、同様の効果が得られるだけでなく、出力
端子１７．１８が接地電位端子と短絡した場合に、トラ
ンジスタ８，９を保護することも明らかである。
発明の効果
以上のように、本発明によれば、ベース接地型増幅器と
負帰還型増幅器を組み合わせることにより、広い周波数
帯域で一定の利得が得られる優れた広帯域増幅器を実現
できるものである。
負帰還型増幅器を組み合わせることにより、広い周波数
帯域で一定の利得が得られる優れた広帯域増幅器を実現
できるものである。
第１図は本発明の一実施例における広帯域増幅器の回路
図、第２図は本発明の一実施例における広帯域増幅器の
周波数と利得の関係を示す特性図、第３図は従来例の増
幅器の回路図、第４図はトランジスタの電流利得と周波
数との関係を示す特性図、第５図は従来例の増幅器の利
得と周波数との関係を示す特性図である。 １・・・・・第１の電源端子、２・・・・・・第２の電
源端子、３・・・・・・接地電位端子、４ 、５ 、８
、９ 、１０．１１・・・・・・ＮＰＮ トランジス
タ、６，７，１２．１３・・・・・・負荷抵抗、１４．
１５・・・・・・エミッタ抵抗、１６・・・・・定電流
源、１７．１８・・・・・・出力端子、１９゜２０・・
・・・・入力端子。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名第１
図 ４、５，８，９．ＩＯ，ｌＩ ６、７． ／２． ＩＪ −・− １４、１５−・− １６・・ １７、１８ −・ ７９．２０−−・ ％１の電滑搗子 第２の電源鳩子 踏屯智位鳥子 ＮＰＮトランジズタ ー汚き依 エ ミ ッ ９１ 力１ 定電流源 出力端子 入力端子 ２図 ３３．３＋ −一 ３ｓ、３乙 ・・− ３８、ｎ 妬４１ −−− 電沸鵡子 接Ｍ！！電槍堝子 ＮＰＮ トランジスタ 貨員＆抗 定電流源 田フル子 入力塙子 第３図 １０ｒ＋Ｈｉ １００ｎル ＲＯＤ ＪＧＨｘ パＨ’１ 周波族
図、第２図は本発明の一実施例における広帯域増幅器の
周波数と利得の関係を示す特性図、第３図は従来例の増
幅器の回路図、第４図はトランジスタの電流利得と周波
数との関係を示す特性図、第５図は従来例の増幅器の利
得と周波数との関係を示す特性図である。 １・・・・・第１の電源端子、２・・・・・・第２の電
源端子、３・・・・・・接地電位端子、４ 、５ 、８
、９ 、１０．１１・・・・・・ＮＰＮ トランジス
タ、６，７，１２．１３・・・・・・負荷抵抗、１４．
１５・・・・・・エミッタ抵抗、１６・・・・・定電流
源、１７．１８・・・・・・出力端子、１９゜２０・・
・・・・入力端子。 代理人の氏名 弁理士 粟 野 重 孝 ほか１名第１
図 ４、５，８，９．ＩＯ，ｌＩ ６、７． ／２． ＩＪ −・− １４、１５−・− １６・・ １７、１８ −・ ７９．２０−−・ ％１の電滑搗子 第２の電源鳩子 踏屯智位鳥子 ＮＰＮトランジズタ ー汚き依 エ ミ ッ ９１ 力１ 定電流源 出力端子 入力端子 ２図 ３３．３＋ −一 ３ｓ、３乙 ・・− ３８、ｎ 妬４１ −−− 電沸鵡子 接Ｍ！！電槍堝子 ＮＰＮ トランジスタ 貨員＆抗 定電流源 田フル子 入力塙子 第３図 １０ｒ＋Ｈｉ １００ｎル ＲＯＤ ＪＧＨｘ パＨ’１ 周波族
Claims (1)
- 差動増幅器を構成する第１および第２のトランジスタ
のコレクタをそれぞれ第１および第２の負荷抵抗を介し
て第１の電源端子に接続し、上記第１のトランジスタの
コレクタに第３のトランジスタのベースを接続し、上記
第２のトランジスタのコレクタに第４のトランジスタの
ベースを接続し、上記第３のトランジスタのエミッタを
第３の負荷抵抗を介して上記第１のトランジスタのベー
スと第４のトランジスタのコレクタに接続し、上記第４
のトランジスタのエミッタを第４の負荷抵抗を介して上
記第２のトランジスタのベースと第６のトランジスタの
コレクタに接続し、上記第５のトランジスタのベースを
上記第６のトランジスタのベースと第２の電源端子に接
続し、上記第５、第６のトランジスタのエミッタをそれ
ぞれ第１、第２のエミッタ抵抗もしくは定電流源を介し
て接地電位端子へ接続したことを特徴とする広帯域増幅
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63274831A JPH02121508A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 広帯域増幅器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63274831A JPH02121508A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 広帯域増幅器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02121508A true JPH02121508A (ja) | 1990-05-09 |
| JPH0570325B2 JPH0570325B2 (ja) | 1993-10-04 |
Family
ID=17547184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63274831A Granted JPH02121508A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 広帯域増幅器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02121508A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0231376U (ja) * | 1987-06-09 | 1990-02-27 | ||
| JPH0739547U (ja) * | 1993-12-28 | 1995-07-18 | 芳市 作本 | 座布団と雨具に兼用できる袋 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP63274831A patent/JPH02121508A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0570325B2 (ja) | 1993-10-04 |
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| JPH0582083B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |