JPH02122040A - 耐クリープＺｎ―Ａｌ基鋳造合金 - Google Patents
耐クリープＺｎ―Ａｌ基鋳造合金Info
- Publication number
- JPH02122040A JPH02122040A JP1143930A JP14393089A JPH02122040A JP H02122040 A JPH02122040 A JP H02122040A JP 1143930 A JP1143930 A JP 1143930A JP 14393089 A JP14393089 A JP 14393089A JP H02122040 A JPH02122040 A JP H02122040A
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- JP
- Japan
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- creep
- resistant
- casting alloy
- alloy
- alloys
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
- C22C18/04—Alloys based on zinc with aluminium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、特に１５０℃に達する＾い温度において優れ
た耐クリープ性を有するＺｎ−Ａｊ！Ｉ鋳造合金に関す
るものである。
た耐クリープ性を有するＺｎ−Ａｊ！Ｉ鋳造合金に関す
るものである。
従来 術および発明が解決すべき課題
多くのＺｎ−Ａｌ鋳造合金が、満足すべき室温耐クリー
プ性を有するものとして利用され得ることは広く知られ
ている。それらに属するものとして、ｎｏ、３ （ザマ
ツク３）、ｎｏ、５（ザマツク５） 、ＺＡ−８，ＺＡ
−１２及びＺＡ−２７のような合金が挙げられる。しか
し、斯様な１ｎ−Ａｌｕ造合金合金クリープ性は、アル
ミニウム合金と比較されるとき、１５０℃に達する高い
温度においては劣る。
プ性を有するものとして利用され得ることは広く知られ
ている。それらに属するものとして、ｎｏ、３ （ザマ
ツク３）、ｎｏ、５（ザマツク５） 、ＺＡ−８，ＺＡ
−１２及びＺＡ−２７のような合金が挙げられる。しか
し、斯様な１ｎ−Ａｌｕ造合金合金クリープ性は、アル
ミニウム合金と比較されるとき、１５０℃に達する高い
温度においては劣る。
課題を解決するための手段
かくて、本発明の目的は高い温度において優れた耐クリ
ープ性を有するＺｎ−Ａｌ基鋳造合金を提供することで
ある。ざらに、本発明は低アルミニウム含り合金のポッ
トチャンバダイカスティングの可能性を含む現在のＺＡ
族の合金（ＺＡ−８、ＺＡ−１２、ＺＡ−２７）の特性
及び鋳造利点を有するＺｎ−Ａｌ基鋳造合金の開発に係
る。
ープ性を有するＺｎ−Ａｌ基鋳造合金を提供することで
ある。ざらに、本発明は低アルミニウム含り合金のポッ
トチャンバダイカスティングの可能性を含む現在のＺＡ
族の合金（ＺＡ−８、ＺＡ−１２、ＺＡ−２７）の特性
及び鋳造利点を有するＺｎ−Ａｌ基鋳造合金の開発に係
る。
本発明に従うＺｎ−Ａｌ基鋳造合金は重量百分率で３−
１８％のアルミニウム、０．０１−０．１５％のマグネ
シウム、０．０１−０．０５％のマンガンまたはＭｎ０
．０１・−０，０５％及びＬ ｉｏ、０２−０．１％の
間の濃度におけるマンガン及びリチウムを有し、残りが
亜鉛合金中に通常存在する不純物を除いて亜鉛である。
１８％のアルミニウム、０．０１−０．１５％のマグネ
シウム、０．０１−０．０５％のマンガンまたはＭｎ０
．０１・−０，０５％及びＬ ｉｏ、０２−０．１％の
間の濃度におけるマンガン及びリチウムを有し、残りが
亜鉛合金中に通常存在する不純物を除いて亜鉛である。
前記合金において、通常、銅は強度及び耐食性を増すた
めに最高２．５％、好ましくは０．５−２．５％聞存在
する。
めに最高２．５％、好ましくは０．５−２．５％聞存在
する。
前記Ｚｎ−Ａｌｍ鋳造合金のアルミニウム含有量は好ま
しくは約６−１２％、最も好ましくは約８−１０％であ
る。
しくは約６−１２％、最も好ましくは約８−１０％であ
る。
前記ｍｉｉ囲のマンガンとリチウムが、共に、前記Ｚｎ
−Ａｌ基鋳造合金中に存在？ｌ−ることが好ましい。
−Ａｌ基鋳造合金中に存在？ｌ−ることが好ましい。
前記Ｚｎ−Ａｔ基ｔｉ造合金のマンガン含有量は約０．
０１−０．０２５％であることが好ましい。
０１−０．０２５％であることが好ましい。
前記Ｉｎ−へ１基Ｉ造合金のリチウム含有量は約０．０
５−０．０７％であることが好ましい。
５−０．０７％であることが好ましい。
本発明は以下添付図面を参照してより詳細に開示される
。
。
あらゆる金属の耐クリープ性は、クリープの３段階即ら
第１、第２及び第３の段階におけるその挙動に従って別
語される。第１及び第２のクリープ特性のみが工学技術
的に重要であり、それらは第１図に示されている。殆ど
の工学技術的構造物において認められるように、Ｚｎ−
Ａｊ合金の第１の耐クリープ性は最も重要であり、そこ
では短期間の挙動が重大であり、一方、第２の酎、クリ
ープ性はより長い時」においてより重大である。第１と
第２のクリープ特性が同等に重要とされる場合もある。
第１、第２及び第３の段階におけるその挙動に従って別
語される。第１及び第２のクリープ特性のみが工学技術
的に重要であり、それらは第１図に示されている。殆ど
の工学技術的構造物において認められるように、Ｚｎ−
Ａｊ合金の第１の耐クリープ性は最も重要であり、そこ
では短期間の挙動が重大であり、一方、第２の酎、クリ
ープ性はより長い時」においてより重大である。第１と
第２のクリープ特性が同等に重要とされる場合もある。
種々の方法によって製造された７ｎ−Δｉ基鋳造合金の
典型的なりリープ率が下記の表１に１８げられる。
典型的なりリープ率が下記の表１に１８げられる。
人−１
ＺＡ−８永久ＵＩ 約７０−
約４２Ａ−８プレッシャー・ダイカスト 約７０
約７ＺΔ−１２砂型鋳造 約７０
約９ 約３４５２Ａ−１２プレッシャー・ダイカ
スト 約７０ＺＡ−２７砂型ｕｉ造 約
７６ 約１０ 約５２Ａ−２７プレッシャー・ダイカス
ト 約７０ 約９ＩＬＺＲＯ１６約９５ 約２８ 約
５ ダイカスト合金 ＃３ 約２０傘若干の
データは推定に基づく（単位二メガ・パスカル（ＭＰａ
））前記表１において認められるように、列挙された合
金の耐クリープ性は、２０℃に６３ Ｇノるよりも１５
０℃の一度において、より劣る。［ＬＺＲ０１６、極め
て少ｆｆ１（＜０．０４％）のアルミニウムを含むＺｎ
−ＣＵ−Ｔｉ−Ｃｒ合金、に対するデータが比較のため
に示されている。ＩＬＺＲＯ１６は、商業的には少量生
産されているに過ぎないが、現在知られている最高の耐
クリープ性を有する１小船合金である。この合金の欠点
として、その生産のほかに、比較内省るその溶場安定性
と、ホットチＶンバダイ力ステイング（この方法におい
ては、防護されていない鉄を基材とするポンプ装置に対
し溶湯が直接接触する）のための好適性の欠如とが挙げ
られ、これら欠点がダイカスディング産業においてＩＬ
ＺＲＯ１６が不人気であると判明する主な理由であった
。
約４２Ａ−８プレッシャー・ダイカスト 約７０
約７ＺΔ−１２砂型鋳造 約７０
約９ 約３４５２Ａ−１２プレッシャー・ダイカ
スト 約７０ＺＡ−２７砂型ｕｉ造 約
７６ 約１０ 約５２Ａ−２７プレッシャー・ダイカス
ト 約７０ 約９ＩＬＺＲＯ１６約９５ 約２８ 約
５ ダイカスト合金 ＃３ 約２０傘若干の
データは推定に基づく（単位二メガ・パスカル（ＭＰａ
））前記表１において認められるように、列挙された合
金の耐クリープ性は、２０℃に６３ Ｇノるよりも１５
０℃の一度において、より劣る。［ＬＺＲ０１６、極め
て少ｆｆ１（＜０．０４％）のアルミニウムを含むＺｎ
−ＣＵ−Ｔｉ−Ｃｒ合金、に対するデータが比較のため
に示されている。ＩＬＺＲＯ１６は、商業的には少量生
産されているに過ぎないが、現在知られている最高の耐
クリープ性を有する１小船合金である。この合金の欠点
として、その生産のほかに、比較内省るその溶場安定性
と、ホットチＶンバダイ力ステイング（この方法におい
ては、防護されていない鉄を基材とするポンプ装置に対
し溶湯が直接接触する）のための好適性の欠如とが挙げ
られ、これら欠点がダイカスディング産業においてＩＬ
ＺＲＯ１６が不人気であると判明する主な理由であった
。
典型的には８．４％のアルミニウム、１０％の銅、０．
０２５％のマグネシウムを含有し残りが亜鉛である在来
のＺＡ−８合金及びいくつかの同様のＺＡ−８合金（よ
り高い１％のマグネシウムを含有するものを除く）であ
って指定ｍのマンガン、リチウムまたはマンガン及びリ
チウムを含有するものの第１及び第２の耐クリープ性が
）記の表２に示される。
０２５％のマグネシウムを含有し残りが亜鉛である在来
のＺＡ−８合金及びいくつかの同様のＺＡ−８合金（よ
り高い１％のマグネシウムを含有するものを除く）であ
って指定ｍのマンガン、リチウムまたはマンガン及びリ
チウムを含有するものの第１及び第２の耐クリープ性が
）記の表２に示される。
温度１００℃、３５ＨＰａの応力下の試験データがプレ
ッシャー・ダイカスト条件に対して提供され、同−試験
条Ｉ’を下で従来合金Ｚ Ａ −８と比較されている。
ッシャー・ダイカスト条件に対して提供され、同−試験
条Ｉ’を下で従来合金Ｚ Ａ −８と比較されている。
合金ＺＡ−８は現在のＺＡ合全金族第１及び第２の耐ク
リープ性の両者の最高の組合わせを示す。表２に記載さ
れそして第２図に示される試験データから、著しく優れ
た第１及び第２の耐クリープ性はマンガンとリチウムが
Ｚｎ−／１基合金に添加されるとき得られることが理解
されるであろう。しかし、第１及び第２の耐クリープ性
における実質的改善は、また、マンガンのみを添加する
ことによっても達成される。これらのデータは、プレツ
シｔ７−・ダイカスティング条件に対するものであるが
、新規の合金は、重力鋳造法の耐クリープ性において、
同等以上の挙動を与える。現在のＺＡ合全金族比較して
最小の追加費用をもってホットチャンバ方式での生産を
可能にするプレッシャー・ダイカスト合金に対して最大
の要求が向けられている。
リープ性の両者の最高の組合わせを示す。表２に記載さ
れそして第２図に示される試験データから、著しく優れ
た第１及び第２の耐クリープ性はマンガンとリチウムが
Ｚｎ−／１基合金に添加されるとき得られることが理解
されるであろう。しかし、第１及び第２の耐クリープ性
における実質的改善は、また、マンガンのみを添加する
ことによっても達成される。これらのデータは、プレツ
シｔ７−・ダイカスティング条件に対するものであるが
、新規の合金は、重力鋳造法の耐クリープ性において、
同等以上の挙動を与える。現在のＺＡ合全金族比較して
最小の追加費用をもってホットチャンバ方式での生産を
可能にするプレッシャー・ダイカスト合金に対して最大
の要求が向けられている。
ベルギーの冶金研究センター（ＣＲＭ）における研究（
英国第１３３７９３７号）は、１９−２４％のＡｌ．最
高１％のＣｕ及び（または）０．０２−０．１％のＭｇ
、０．００１−０．５％のｃｒ及び（または）０．００
１−０．５％のＬｌ及び（または）０．００１−１％（
７）Ｚｒを含有する超可塑性亜鉛合金の定義を導くに至
った。
英国第１３３７９３７号）は、１９−２４％のＡｌ．最
高１％のＣｕ及び（または）０．０２−０．１％のＭｇ
、０．００１−０．５％のｃｒ及び（または）０．００
１−０．５％のＬｌ及び（または）０．００１−１％（
７）Ｚｒを含有する超可塑性亜鉛合金の定義を導くに至
った。
この研究の目的は、良好な室温耐クリープ性を有する超
可塑性合金を開発でることであった。この合金は、耐ク
リ−１性を改善するためにリチウムのみを使用し、そし
てまた、アルミニウム含有量の見地から本発明の範囲外
にある。Ｌｌを含むこの合金のクリープ率は、温度２２
℃、応力６９ＨＰａ （１０，０ＯＯｐｓｉ ）にお
＆ＮＴＯ，３８％毎時のオーダーであり、それは特に１
００℃に−３いては、本発明に基づ＜Ｚｎ−Ａｌｕ鋳造
合金のそれより数桁大きい。
可塑性合金を開発でることであった。この合金は、耐ク
リ−１性を改善するためにリチウムのみを使用し、そし
てまた、アルミニウム含有量の見地から本発明の範囲外
にある。Ｌｌを含むこの合金のクリープ率は、温度２２
℃、応力６９ＨＰａ （１０，０ＯＯｐｓｉ ）にお
＆ＮＴＯ，３８％毎時のオーダーであり、それは特に１
００℃に−３いては、本発明に基づ＜Ｚｎ−Ａｌｕ鋳造
合金のそれより数桁大きい。
ＣＲＭに付与されたベルギー特許第７７５２０７号は耐
クリープ性を改善するために９伍のリチウムを含有する
Ｚｎ−Ａｌ合金を開示している。
クリープ性を改善するために９伍のリチウムを含有する
Ｚｎ−Ａｌ合金を開示している。
該特許はまた０、２５％より低い濃度で存在する３ｅ、
Ｃｏ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｚｒを含む多数のその他の金属にも
言及しているが、これら金属は不純物として存在するも
のであり、特定目的のために添加されたものではない。
Ｃｏ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｚｒを含む多数のその他の金属にも
言及しているが、これら金属は不純物として存在するも
のであり、特定目的のために添加されたものではない。
ＣＲＭにおけるその後の研究は、最高２％のアルミニウ
ム及び０．０２５−０．８％の範囲のマンガンを含有す
る耐クリープ合金（フランス特許第８０ ２６１３９号
）の開発を包含した。その後の改良の一つくベルギー特
許第８９２７３３号）は同様な合金であって０．０１−
０．０６％のＴ ＋、ｚｒ、Ｎ ＋、ｖ、ｃｒ、ｓｅ、
ｃａ、希土酸化物またはミツシュメタルを添加物どして
有するものを開示した。前記両合金のアルミニウム含量
は本発明の範囲外にある。
ム及び０．０２５−０．８％の範囲のマンガンを含有す
る耐クリープ合金（フランス特許第８０ ２６１３９号
）の開発を包含した。その後の改良の一つくベルギー特
許第８９２７３３号）は同様な合金であって０．０１−
０．０６％のＴ ＋、ｚｒ、Ｎ ＋、ｖ、ｃｒ、ｓｅ、
ｃａ、希土酸化物またはミツシュメタルを添加物どして
有するものを開示した。前記両合金のアルミニウム含量
は本発明の範囲外にある。
ダウケミカル社に付与された米国特許第３５２７６０１
号は、ｌｉとＭｎとを含む１９種の添加元素の一つを含
有する耐クリープ亜鉛基合金の構成を１ｍ示している。
号は、ｌｉとＭｎとを含む１９種の添加元素の一つを含
有する耐クリープ亜鉛基合金の構成を１ｍ示している。
しかし、ｌ−ｉの範囲は０．１−０．５％であり、そし
てＭｎのそれは０．３−１．５％であり、本発明のそれ
をはるかに超えている。これら合金は微粒化された小滴
からベレットに形づくられるが、鋳造合金として企図さ
れていない。
てＭｎのそれは０．３−１．５％であり、本発明のそれ
をはるかに超えている。これら合金は微粒化された小滴
からベレットに形づくられるが、鋳造合金として企図さ
れていない。
前記合金は導管を有しない１！導炉
（ｃｈａｎｎｅｌｌｅｓｓ １ｎｄｕｃＮｏｎ ｆｕｒ
ｎａｃｅ ）及びガス燃焼炉内でこれまで製・造されて
いるが、現在ＺＡ金合金溶融するのに使用されている任
意のタイプの溶解炉もおそらく好適である。
ｎａｃｅ ）及びガス燃焼炉内でこれまで製・造されて
いるが、現在ＺＡ金合金溶融するのに使用されている任
意のタイプの溶解炉もおそらく好適である。
合金を生産するための手順は以下の通りである：均質な
Ｚｎ−△１−ｃｕの溶湯が生成される。
Ｚｎ−△１−ｃｕの溶湯が生成される。
次に、Ａノとｌ−ｉとを含む母合金がマンガンとマグネ
シウムとともに添加される。重要なことは、Ａｊ！−Ｌ
ｉの添加が溶湯からのリチークムの喪失を防ぐために湯
面下で行われなくてはならないことである。溶湯は勢い
よく撹拌され、そして約６００℃を超えない保持温度す
なわち鋳造温度に調整される。次いで、溶湯は溶解炉か
ら直接に、または亜鉛合金のため通常の慣行に従って溶
湯が除滓されることを条件として保温調整炉から鋳込ま
れるべく待機する。
シウムとともに添加される。重要なことは、Ａｊ！−Ｌ
ｉの添加が溶湯からのリチークムの喪失を防ぐために湯
面下で行われなくてはならないことである。溶湯は勢い
よく撹拌され、そして約６００℃を超えない保持温度す
なわち鋳造温度に調整される。次いで、溶湯は溶解炉か
ら直接に、または亜鉛合金のため通常の慣行に従って溶
湯が除滓されることを条件として保温調整炉から鋳込ま
れるべく待機する。
４゜
鋳造の間に金属が消費されるが故に、溶湯からのリチウ
ムの喪失が、リチウムが安定的に（新しい塊体として）
溶解炉に添加されない状況下で所定時間にわたって予想
される。リチウムの喪失を補償するために、溶湯の化学
的性質の調整が必要とされる。
ムの喪失が、リチウムが安定的に（新しい塊体として）
溶解炉に添加されない状況下で所定時間にわたって予想
される。リチウムの喪失を補償するために、溶湯の化学
的性質の調整が必要とされる。
概して、本発明は予め決定された比率をもってマンガン
、とりわけマンガン及びリチウムをＺｎ−Ａｌ合金に添
加することによって第１及び第２の耐クリープ性の両方
を、そのような合金において著しく優れた耐クリープ性
を獲得するように改良することに係る。従って、本発明
は本明細塵に示された特定実施例に限定さるべきではな
く、口頭記載の特許請求の範囲によってのみ限定さるべ
きである。
、とりわけマンガン及びリチウムをＺｎ−Ａｌ合金に添
加することによって第１及び第２の耐クリープ性の両方
を、そのような合金において著しく優れた耐クリープ性
を獲得するように改良することに係る。従って、本発明
は本明細塵に示された特定実施例に限定さるべきではな
く、口頭記載の特許請求の範囲によってのみ限定さるべ
きである。
第１図はクリープ変形曲線から決定されるパラメータを
示し、第２図は本発明に従うＺｎ−Ａｌ合金の各種試験
片の％伸び対時間を示す。
示し、第２図は本発明に従うＺｎ−Ａｌ合金の各種試験
片の％伸び対時間を示す。
Claims (9)
- （１）重量百分率で３−１８％のアルミニウム、０．０
１−０．１５％のマグネシウム、０．０１−０．０５％
のマンガンまたはマンガン０．０１−０．０５％及びリ
チウム０．０２−０．１％の間の濃度におけるマンガン
及びリチウムを含有し、残りが亜鉛合金中に通常存在す
る不純物を除き亜鉛であることを特徴とする耐クリープ
Ｚｎ−Ａｌ基鋳造合金。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、銅が最高２．５％の量をもつて
存在することを特徴とする耐クリープＺｎ−Ａｌ基鋳造
合金。 - （３）特許請求の範囲第２項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、銅の量が０．５−２．５％の間
であることを特徴とする耐クリープＺｎ−Ａｌ基鋳造合
金。 - （４）特許請求の範囲１項記載の耐クリープＺｎ−Ａｌ
基鋳造合金において、アルミニウム濃度が約６−１２％
の間であることを特徴とする耐クリープＺｎ−Ａｌ基鋳
造合金。 - （５）特許請求の範囲第４項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、アルミニウム濃度が８−１０％
の間であることを特徴とする耐クリープＺｎ−Ａｌ基鋳
造合金。 - （６）特許請求の範囲第１項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、マンガン含有量が０．０１−０
．０２５％の間であることを特徴とする耐クリープＺｎ
−Ａｌ基鋳造合金。 - （７）特許請求の範囲第１項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、リチウム含有量が０．０５−０
．０７％の間であることを特徴とする耐クリープＺｎ−
Ａｌ基鋳造合金。 - （８）特許請求の範囲第２項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、アルミニウム濃度が約６−１２
％の間であり、銅濃度が０．５−２．５％の間であるこ
とと、そしてマンガンが０．０１−０．０２５％の間の
含有量を以て存在し、そしてリチウムが０．０５−０．
０７％の間の含有量を以て存在することとを特徴とする
耐クリープＺｎ−Ａｌ基鋳造合金。 - （９）特許請求の範囲第２項記載の耐クリープＺｎ−Ａ
ｌ基鋳造合金において、アルミニウム濃度が８−１０％
の間であり、銅濃度が０．５−２．５％の間であること
と、そしてマンガンが０．０１−０．０２５％の間の含
有量を以て存在し、そしてリチウムが０．０５−０．０
７％の間の含有量を以て存在することとを特徴とする耐
クリープＺｎ−Ａｌ基鋳造合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CA579310 | 1988-10-04 | ||
| CA000579310A CA1319280C (en) | 1988-10-04 | 1988-10-04 | Creep resistant zinc-aluminum based casting alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02122040A true JPH02122040A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=4138855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1143930A Pending JPH02122040A (ja) | 1988-10-04 | 1989-06-06 | 耐クリープＺｎ―Ａｌ基鋳造合金 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4965046A (ja) |
| JP (1) | JPH02122040A (ja) |
| AU (1) | AU603509B2 (ja) |
| CA (1) | CA1319280C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH05185198A (ja) * | 1991-03-27 | 1993-07-27 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 高アルミニウム亜鉛基合金ブロックのトップヒート鋳造法 |
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| WO2001097324A1 (en) * | 2000-06-12 | 2001-12-20 | Forem S.R.L. | Electric components for high frequency signals |
| US20040007912A1 (en) * | 2002-07-15 | 2004-01-15 | Jacques Amyot | Zinc based material wheel balancing weight |
| US7029626B2 (en) * | 2003-11-25 | 2006-04-18 | Daimlerchrysler Corporation | Creep resistant magnesium alloy |
| RU2333983C1 (ru) * | 2006-12-12 | 2008-09-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Сплав на основе цинка |
| CN105132748B (zh) * | 2015-09-29 | 2017-07-21 | 广州市奇诺五金有限公司 | 一种锌合金的变质处理方法 |
| CN111455217A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-07-28 | 云南驰宏资源综合利用有限公司 | 一种实验室生产锌镁铝合金的方法 |
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