JPH0212664B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0212664B2 JPH0212664B2 JP55160544A JP16054480A JPH0212664B2 JP H0212664 B2 JPH0212664 B2 JP H0212664B2 JP 55160544 A JP55160544 A JP 55160544A JP 16054480 A JP16054480 A JP 16054480A JP H0212664 B2 JPH0212664 B2 JP H0212664B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- mgo
- peripheral surface
- fired refractory
- fired
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
- B22D41/50—Pouring-nozzles
- B22D41/52—Manufacturing or repairing thereof
- B22D41/54—Manufacturing or repairing thereof characterised by the materials used therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は、鋼の連続鋳造に用いられるイマージ
ヨンノズル、ロングノズル、シヨートノズル等の
鋳造用ノズルに関するものである。 鋳造用ノズルは鍋−鍋間、鍋−タンデツシユ
間、あるいはタンデツシユ−モールド間で溶鋼を
注入する場合、空気やスラグの巻込み防止、溶鋼
の飛散防止等を目的として使用されるものであ
る。 従来、ノズル材質としてはアルミナ−カーボン
（Al2C3−Ｃ）質が主として用いられている。し
かし、最近の連続鋳造技術の目ざましい発展は
益々多連鋳化傾向にあり、従来使用されている材
質では十分な耐用を示さなくなつている。また、
従来のアルミナ−カーボン質のものでは溶鋼から
析出するアルミナがノズル孔内に付着してノズル
閉塞を生じるという欠点がある。このノズル閉塞
を防止する方法として、ノズル孔内にAr又はO2
ガスを吹込むことが実施されているが、ガス吹込
機構を備えたノズルの製造は煩雑であること、ガ
ス吹出量が多い部分は溶鋼の乱流によつて局部溶
損を発生すること、ガスの使用は経済的でないこ
となどの欠点がある。また、ガスの吹き込みは、
ノズルの周方向に対して均一なガス噴出が困難で
ある。 一方、他のノズル材質としてマグネシア−カー
ボン（MgO−Ｃ）質ノズルが知られており、こ
のノズルはノズル閉塞の原因となるアルミナ付着
が極めて少なく、また溶鋼に対する耐溶損性にも
すぐれているが、反面、アルミナ−カーボン質ノ
ズルに比べて熱膨脹率が大きいため、耐スポール
性には比較的劣るという欠点を有する。その結
果、マグネシア−カーボン質ノズルは耐食性、耐
ノズル閉塞性などの固有の効果を有しているにも
拘わらず、ノズル形状が大型で複雑なものでは操
業条件が苛酷な場合、耐スポールの欠点を露顕し
やすいために安全、かつ安定した使用が成されて
いないのが現状である。 本発明は以上の実状に鑑みてなしたもので、溶
鋼スラグに対する耐食性、耐スポール性にすぐ
れ、しかもアルミナ付着によるノズル閉塞がない
鋳造用ノズルを提供することを目的とするもので
ある。 本発明は、ノズル内周面側をMgO90〜50wt
％、C10〜50wt％含有するMgO−Ｃ質焼成耐火
物となし、外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物で
構成してなる鋳造用ノズルである。 このノズルは、内周面側をMgO−Ｃ質焼成耐
火物にしたことでノズル閉塞防止と、ノズル孔の
耐食性向上に効果がある。また、MgO−Ｃ質焼
成耐火物自身は耐スポーリング性に劣るが、外周
面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物にしたことで、ノ
ズル全体としては耐スポーリング性に優れたもの
となる。 本発明のノズルが耐スポーリング性に優れるの
は、外周面側に配置したAl2O3−Ｃ質焼成耐火物
が耐スポールング性に優れた材質であることに加
え、外周面側、内周面側ともに炭素成分を含有し
たことで両者間の反応が防止されることにある。
例えばAl2O3−Ｃ質焼成耐火物からなる外周面側
に対して、炭素を含有しない例えばMgO質、
ZrO2質などを内周面側に配置すると反応による
組織の緻密化でノズルの耐スポールング性が低下
する。 本発明ノズルのうちイマージヨンノズル、ロン
グノズルは一部が溶鋼に浸漬され、外周面側のス
ラグと接する個所（スラグライン）の溶損が他の
部位に比べて著しい。そこでノズル外周面側のス
ラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成耐火物にて
構成すると本発明ノズルの耐用鋳命は更に向上す
る。 図面は、いずれも本発明ノズルの実施態様を示
すもので、第１図は外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成
耐火物１とし、内周面側全体をMgO−Ｃ質焼成
耐火物２としたものであり、第２図は外周面側は
第１図と同様にAl2O3−Ｃ質焼成耐火物１とし、
内周面側は一部をMgO−Ｃ質焼成耐火物２とし
たものである。第３図は、外周側をAl2O3−Ｃ質
焼成耐火物１にすると共にスラグライン部を
ZrO2−Ｃ質焼成耐火物３とし、内周面側をMgO
−Ｃ質焼成耐火物２にしたものである。第４図
は、内周面を部分的にMgO−Ｃ質焼成耐火物２
とし、外周側のスラグライン部をZrO2−Ｃ質焼
成耐火物３とし、その他の部分をAl2O3−Ｃ質焼
成耐火物１としたものである。 第２図および第４図のノズルは、内周面の一部
をMgO−Ｃ質焼成耐火物にしているが、これは
MgO−Ｃ質から発生してアルミナ析出物の付着
を防止する反応ガスが、溶鋼流と共にノズル内周
面全体を覆うことから、MgO−Ｃ質焼成耐火物
を必ずしも内周面側全体に設けなくとも効果が得
られるからである。また、MgO−Ｃ質焼成耐火
物は耐食性にもすぐれているため、図のように溶
損の大きい上・下端の角部に設けるのが好まし
い。 複合構成のノズルに関する従来技術としては、
(A)実公昭55−32699号、(B)実公昭55−32700号、(C)
特開昭54−66330号、(D)特開昭54−155124号など
の公報が掲げられる。しかし、前記のうち(A)、
(C)、(D)はスラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成
耐火物で構成することを特徴とし、ノズル内周面
側の材質については何んら触れられていない。(B)
は外周面側をAl2O3−Ｃ質とし、内周面側をアル
ミナ析出物の付着が少ない耐火物で構成するとお
り、本発明ノズルもこの範ちゆうに入るものであ
るが、(B)においてアルミナ析出物の付着が少ない
耐火物として例示されているのはシリカ質、アル
ミナ質、ジルコニア質、マグネシア質、炭化珪素
質であり、本発明におけるMgO−Ｃ質焼成耐火
物については具体示されていない。すなわち、本
発明と引例(B)考案との相違は内周面側の材質の違
いである。 そこでノズル内周面側の材質について本発明の
MgO−Ｃ質焼成耐火物と、(B)実公昭55−32700号
の中で示されるマグネシア質を例にとつて耐食
性、耐スポール性および耐アルミナ付着性を比較
するといずれもMgO−Ｃ質焼成耐火物が好結果
が得られる。 これはMgO−Ｃ質焼成耐火物は操業中の高温
においてMgO＋Ｃ→Mg↑＋CO↑の反応式で示
される還元反応によつて反応ガスを生成し、この
ガス蒸発がノズル全面から行なわれてアルミナ付
着が防がれるものである。さらに、このガス蒸発
の生成によつてスラグ又溶鋼がノズル耐火物に接
触又は浸透し難いために耐食性が優れていると考
えられる。 また、本発明ノズルは内周面側、外周面側とも
に炭素成分を含有していることで、両者間は異質
材質であるにもかかわらず反応がなく、これが耐
スポール性向上に大きく寄与している。従来技術
では、内周面側と外周面側とを異質材質にしたノ
ズルにおいて、内外周面ともに炭素成分を含有さ
せたものは知られていない。 次に本発明ノズルの各材質の構成成分を述べ
る。まず、内周面側に使用するMgO−Ｃ質焼成
耐火物は、MgO；90〜50、Ｃ；10〜50wt％を含
有する。その他成分としてCr2O3、CaO、Al2O3、
SiO2、ZrO2、Fe2O3、TiO2、Si、SiC、Si3N4、
BN、B4C、Al、Na2O、K2O、P2O5などの１種
以上を20wt％以下、含有することができる。
MgO：90wt％以上、Ｃ；10wt％以下では耐スポ
ーリング性が低下し、しかもアルミナなどの付着
性が増加する。MgO50wt％以下又はC50wt％以
上では溶鋼に対する耐食性が低下する。使用する
原料としては、MgO源は、一般に耐火物用市販
のMgO含有量95wt％以上の焼結又は電融のマグ
ネシアクリンカーが好ましい。Ｃ源としては鱗状
黒鉛、土状黒鉛、カーボンブラツク、ピツチ、コ
ークス、石炭、コークス及びピツチ、フエノール
樹脂などの有機質バインダーの炭化物もこれに含
まれる。 外周面を構成するAl2O3−Ｃ質の化学成分は、
Al2O3；40〜70wt％、C20〜40wt％、その他成分
としてCr2O3、CaO、SiO2、Fe2O3、TiO2、Si、
SiC、Si3N4、BN、Al、Na2O、K2O、P2O5など
の１種以上を20wt％以下から成る。Al2O340wt
％以下では耐食性に劣り好ましくない。
Al2O370wt％以上では耐スポール性が低下するの
で良くない。またC20wt％以下では耐スポール性
が低下し、C40wt％以上は耐食性が劣化し、それ
ぞれ良くない。 Al2O3の原料としては、電融および焼結の合成
アルミナまたはボーキサイト、ムライト、シリマ
ナイト、カイヤナイトなどの天然及び合成品を使
用することができる。Ｃの原料としては、MgO
−Ｃ質焼成耐火物の説明で掲げたものを使用でき
る。 必要により外周面側のスラグライン相当部分を
構成するZrO2−Ｃ質焼成耐火物の化学成分は、
ZrO2；30〜90wt％、Ｃ；10〜50wt％を含有し、
その他の成分としてCr2O3、CaO、Al2O3、SiO2、
Fe2O3、TiO2、Si、SiC、Si3N4、B4C、BN、
Al、Na2O3、K2O、P2O3などの１種以上を弊害
を生じない程度に20wt％以下含有させることが
できる。ZrO2としての使用原料としては、電融
又は焼結ジルコニア、天然ジルコンサンド及びこ
れの粉砕品、ジルコンクリンカーなど使用でき
る。 以下、実施例によつて本発明ノズルの製造工程
および製品使用結果について説明する。 実施例 １ まず、第１表に示す各配合物A.B.Cをそれぞれ
ミキサーで十分混合・混練して成形坏土を調整し
た。ついでアイソスタチツクプレスのラバー成形
枠に厚さ２mm程度の薄板からなる仕切枠を用いて
内側にMgO−Ｃ質坏土、外側にAl2O−Ｃ質坏
土、スラグライン相当部にZrO2−Ｃ質坏土にな
るよう各坏土を投入し、適当な振動を付与して充
填し、仕切枠を上方へ抜きとり、上蓋をして完全
にシールした後、このラバー成形枠をアイソスタ
チツクプレスの高圧筒に挿入し、プレス成形を行
なつた。成形圧は1000Kg／cm2である。得られた成
形体はコークス粉を詰めたサヤに入れ、1000℃の
温度で焼成した後、所定寸法に切削加工し、これ
に酸化防止材を表面塗布し、乾燥した。これによ
り、ノズル内周面側をMgO−Ｃ質焼成耐火物、
外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物、ノズル外周
面側のスラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成耐
火物の構成の第３図のイマージヨンノズルを得
た。
ヨンノズル、ロングノズル、シヨートノズル等の
鋳造用ノズルに関するものである。 鋳造用ノズルは鍋−鍋間、鍋−タンデツシユ
間、あるいはタンデツシユ−モールド間で溶鋼を
注入する場合、空気やスラグの巻込み防止、溶鋼
の飛散防止等を目的として使用されるものであ
る。 従来、ノズル材質としてはアルミナ−カーボン
（Al2C3−Ｃ）質が主として用いられている。し
かし、最近の連続鋳造技術の目ざましい発展は
益々多連鋳化傾向にあり、従来使用されている材
質では十分な耐用を示さなくなつている。また、
従来のアルミナ−カーボン質のものでは溶鋼から
析出するアルミナがノズル孔内に付着してノズル
閉塞を生じるという欠点がある。このノズル閉塞
を防止する方法として、ノズル孔内にAr又はO2
ガスを吹込むことが実施されているが、ガス吹込
機構を備えたノズルの製造は煩雑であること、ガ
ス吹出量が多い部分は溶鋼の乱流によつて局部溶
損を発生すること、ガスの使用は経済的でないこ
となどの欠点がある。また、ガスの吹き込みは、
ノズルの周方向に対して均一なガス噴出が困難で
ある。 一方、他のノズル材質としてマグネシア−カー
ボン（MgO−Ｃ）質ノズルが知られており、こ
のノズルはノズル閉塞の原因となるアルミナ付着
が極めて少なく、また溶鋼に対する耐溶損性にも
すぐれているが、反面、アルミナ−カーボン質ノ
ズルに比べて熱膨脹率が大きいため、耐スポール
性には比較的劣るという欠点を有する。その結
果、マグネシア−カーボン質ノズルは耐食性、耐
ノズル閉塞性などの固有の効果を有しているにも
拘わらず、ノズル形状が大型で複雑なものでは操
業条件が苛酷な場合、耐スポールの欠点を露顕し
やすいために安全、かつ安定した使用が成されて
いないのが現状である。 本発明は以上の実状に鑑みてなしたもので、溶
鋼スラグに対する耐食性、耐スポール性にすぐ
れ、しかもアルミナ付着によるノズル閉塞がない
鋳造用ノズルを提供することを目的とするもので
ある。 本発明は、ノズル内周面側をMgO90〜50wt
％、C10〜50wt％含有するMgO−Ｃ質焼成耐火
物となし、外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物で
構成してなる鋳造用ノズルである。 このノズルは、内周面側をMgO−Ｃ質焼成耐
火物にしたことでノズル閉塞防止と、ノズル孔の
耐食性向上に効果がある。また、MgO−Ｃ質焼
成耐火物自身は耐スポーリング性に劣るが、外周
面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物にしたことで、ノ
ズル全体としては耐スポーリング性に優れたもの
となる。 本発明のノズルが耐スポーリング性に優れるの
は、外周面側に配置したAl2O3−Ｃ質焼成耐火物
が耐スポールング性に優れた材質であることに加
え、外周面側、内周面側ともに炭素成分を含有し
たことで両者間の反応が防止されることにある。
例えばAl2O3−Ｃ質焼成耐火物からなる外周面側
に対して、炭素を含有しない例えばMgO質、
ZrO2質などを内周面側に配置すると反応による
組織の緻密化でノズルの耐スポールング性が低下
する。 本発明ノズルのうちイマージヨンノズル、ロン
グノズルは一部が溶鋼に浸漬され、外周面側のス
ラグと接する個所（スラグライン）の溶損が他の
部位に比べて著しい。そこでノズル外周面側のス
ラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成耐火物にて
構成すると本発明ノズルの耐用鋳命は更に向上す
る。 図面は、いずれも本発明ノズルの実施態様を示
すもので、第１図は外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成
耐火物１とし、内周面側全体をMgO−Ｃ質焼成
耐火物２としたものであり、第２図は外周面側は
第１図と同様にAl2O3−Ｃ質焼成耐火物１とし、
内周面側は一部をMgO−Ｃ質焼成耐火物２とし
たものである。第３図は、外周側をAl2O3−Ｃ質
焼成耐火物１にすると共にスラグライン部を
ZrO2−Ｃ質焼成耐火物３とし、内周面側をMgO
−Ｃ質焼成耐火物２にしたものである。第４図
は、内周面を部分的にMgO−Ｃ質焼成耐火物２
とし、外周側のスラグライン部をZrO2−Ｃ質焼
成耐火物３とし、その他の部分をAl2O3−Ｃ質焼
成耐火物１としたものである。 第２図および第４図のノズルは、内周面の一部
をMgO−Ｃ質焼成耐火物にしているが、これは
MgO−Ｃ質から発生してアルミナ析出物の付着
を防止する反応ガスが、溶鋼流と共にノズル内周
面全体を覆うことから、MgO−Ｃ質焼成耐火物
を必ずしも内周面側全体に設けなくとも効果が得
られるからである。また、MgO−Ｃ質焼成耐火
物は耐食性にもすぐれているため、図のように溶
損の大きい上・下端の角部に設けるのが好まし
い。 複合構成のノズルに関する従来技術としては、
(A)実公昭55−32699号、(B)実公昭55−32700号、(C)
特開昭54−66330号、(D)特開昭54−155124号など
の公報が掲げられる。しかし、前記のうち(A)、
(C)、(D)はスラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成
耐火物で構成することを特徴とし、ノズル内周面
側の材質については何んら触れられていない。(B)
は外周面側をAl2O3−Ｃ質とし、内周面側をアル
ミナ析出物の付着が少ない耐火物で構成するとお
り、本発明ノズルもこの範ちゆうに入るものであ
るが、(B)においてアルミナ析出物の付着が少ない
耐火物として例示されているのはシリカ質、アル
ミナ質、ジルコニア質、マグネシア質、炭化珪素
質であり、本発明におけるMgO−Ｃ質焼成耐火
物については具体示されていない。すなわち、本
発明と引例(B)考案との相違は内周面側の材質の違
いである。 そこでノズル内周面側の材質について本発明の
MgO−Ｃ質焼成耐火物と、(B)実公昭55−32700号
の中で示されるマグネシア質を例にとつて耐食
性、耐スポール性および耐アルミナ付着性を比較
するといずれもMgO−Ｃ質焼成耐火物が好結果
が得られる。 これはMgO−Ｃ質焼成耐火物は操業中の高温
においてMgO＋Ｃ→Mg↑＋CO↑の反応式で示
される還元反応によつて反応ガスを生成し、この
ガス蒸発がノズル全面から行なわれてアルミナ付
着が防がれるものである。さらに、このガス蒸発
の生成によつてスラグ又溶鋼がノズル耐火物に接
触又は浸透し難いために耐食性が優れていると考
えられる。 また、本発明ノズルは内周面側、外周面側とも
に炭素成分を含有していることで、両者間は異質
材質であるにもかかわらず反応がなく、これが耐
スポール性向上に大きく寄与している。従来技術
では、内周面側と外周面側とを異質材質にしたノ
ズルにおいて、内外周面ともに炭素成分を含有さ
せたものは知られていない。 次に本発明ノズルの各材質の構成成分を述べ
る。まず、内周面側に使用するMgO−Ｃ質焼成
耐火物は、MgO；90〜50、Ｃ；10〜50wt％を含
有する。その他成分としてCr2O3、CaO、Al2O3、
SiO2、ZrO2、Fe2O3、TiO2、Si、SiC、Si3N4、
BN、B4C、Al、Na2O、K2O、P2O5などの１種
以上を20wt％以下、含有することができる。
MgO：90wt％以上、Ｃ；10wt％以下では耐スポ
ーリング性が低下し、しかもアルミナなどの付着
性が増加する。MgO50wt％以下又はC50wt％以
上では溶鋼に対する耐食性が低下する。使用する
原料としては、MgO源は、一般に耐火物用市販
のMgO含有量95wt％以上の焼結又は電融のマグ
ネシアクリンカーが好ましい。Ｃ源としては鱗状
黒鉛、土状黒鉛、カーボンブラツク、ピツチ、コ
ークス、石炭、コークス及びピツチ、フエノール
樹脂などの有機質バインダーの炭化物もこれに含
まれる。 外周面を構成するAl2O3−Ｃ質の化学成分は、
Al2O3；40〜70wt％、C20〜40wt％、その他成分
としてCr2O3、CaO、SiO2、Fe2O3、TiO2、Si、
SiC、Si3N4、BN、Al、Na2O、K2O、P2O5など
の１種以上を20wt％以下から成る。Al2O340wt
％以下では耐食性に劣り好ましくない。
Al2O370wt％以上では耐スポール性が低下するの
で良くない。またC20wt％以下では耐スポール性
が低下し、C40wt％以上は耐食性が劣化し、それ
ぞれ良くない。 Al2O3の原料としては、電融および焼結の合成
アルミナまたはボーキサイト、ムライト、シリマ
ナイト、カイヤナイトなどの天然及び合成品を使
用することができる。Ｃの原料としては、MgO
−Ｃ質焼成耐火物の説明で掲げたものを使用でき
る。 必要により外周面側のスラグライン相当部分を
構成するZrO2−Ｃ質焼成耐火物の化学成分は、
ZrO2；30〜90wt％、Ｃ；10〜50wt％を含有し、
その他の成分としてCr2O3、CaO、Al2O3、SiO2、
Fe2O3、TiO2、Si、SiC、Si3N4、B4C、BN、
Al、Na2O3、K2O、P2O3などの１種以上を弊害
を生じない程度に20wt％以下含有させることが
できる。ZrO2としての使用原料としては、電融
又は焼結ジルコニア、天然ジルコンサンド及びこ
れの粉砕品、ジルコンクリンカーなど使用でき
る。 以下、実施例によつて本発明ノズルの製造工程
および製品使用結果について説明する。 実施例 １ まず、第１表に示す各配合物A.B.Cをそれぞれ
ミキサーで十分混合・混練して成形坏土を調整し
た。ついでアイソスタチツクプレスのラバー成形
枠に厚さ２mm程度の薄板からなる仕切枠を用いて
内側にMgO−Ｃ質坏土、外側にAl2O−Ｃ質坏
土、スラグライン相当部にZrO2−Ｃ質坏土にな
るよう各坏土を投入し、適当な振動を付与して充
填し、仕切枠を上方へ抜きとり、上蓋をして完全
にシールした後、このラバー成形枠をアイソスタ
チツクプレスの高圧筒に挿入し、プレス成形を行
なつた。成形圧は1000Kg／cm2である。得られた成
形体はコークス粉を詰めたサヤに入れ、1000℃の
温度で焼成した後、所定寸法に切削加工し、これ
に酸化防止材を表面塗布し、乾燥した。これによ
り、ノズル内周面側をMgO−Ｃ質焼成耐火物、
外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物、ノズル外周
面側のスラグライン相当部をZrO2−Ｃ質焼成耐
火物の構成の第３図のイマージヨンノズルを得
た。
【表】
【表】
実施例 ２
実施例１と同様の坏土製造方法をもつて、第２
図に示す様に外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物
とし、内周面側をある間隔をもつてMgO−Ｃ質
焼成耐火物で構成してイマージヨンノズルを得
た。 比較例 １ 表１のの配合物をもつて全体をAl2O3−Ｃ質
焼成耐火物とした従来公知のイマージヨンノズル
を得た。 比較例 ２ 外周面側を表１のの配合物をもつてAl2O3−
Ｃ質焼成耐火物とし、内周面側をMgO−Ｃ質焼
成耐火物としたイマージヨンノズルとした。 比較例 ３ 表１のの配合物をもつて全体をMgO−Ｃ質
焼成耐火物にしたイマージヨンノズルを得た。 本発明実施例１、２と、比較例１、２のノズル
を用いてアルミキルド鋼を600屯鋳造した結果を
第２表に示す。比較例３は耐スポーリング性に著
しく劣るため、鋳造テストは行わなかつた。この
結果によると、本実施例ノズルはアルゴン吹込み
なしのものであつてもアルミナ付着によるノズル
閉塞が殆んど認められず、溶損による内孔拡大も
少なかつた。これに対し、比較例１、２は耐食
性、耐アルミナ付着性のいずれにも劣つている。
特に比較例１は、アルゴンガスを吹込みながらの
使用であつたが、本発明実施例より劣つていた。 耐スポーリング性の試験は、ノズルが破損する
と湯漏れ事故を招くので、テーブルテストに止め
た。その方法は、ノズル形状そのままで1500℃×
60分加熱後、水冷してキレツの発生状況を観察し
た。 本発明実施例および比較例１は、いずれもキレ
ツの発生が認められず、良好なものであつた。比
較例２は、内周面側と外周面側との反応による組
織の緻密化のためか微キレツが認められた。比較
例３はキレツが大きく、破損した。 本発明によれば、以上に述べたとおり、内周面
側をMgO−Ｃ質焼成耐火物、外周面側をAl2O3−
Ｃ質焼成耐火物にしたことによつて、MgO−Ｃ
質焼成耐火物がもつ耐食性、ノズル閉塞防止の効
果を生かすと共に、耐スポーリング性に優れた鋳
造ノズルを得ることができる。 最近の連続鋳造技術は、一本のノズルで多数回
の鋳造を行う多連鋳化傾向にあり、従来のノズル
材質では対応できなくなつている。本発明は、鋳
造用ノズルに必要な三大要素ともいうべき耐食
性、ノズル閉塞防止、耐スポールングを兼ね備え
たことにより、多連鋳での使用においても十分な
耐用性を示す。その結果、本発明の鋳造用ノズル
を使用すれば連続鋳造工程の稼動率を格段に向上
させることができる。 また、本発明ノズルは、以上のように従来のア
ルゴン吹込み方法に比べて均等にガスを発生させ
ることが容易であり、その結果、アルゴンガス吹
込の場合に於ける局部溶損又は局部的な閉塞がな
く、更に高価且つ煩雑なアルゴンガスを使用しな
くて済む効果は大きい。
図に示す様に外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物
とし、内周面側をある間隔をもつてMgO−Ｃ質
焼成耐火物で構成してイマージヨンノズルを得
た。 比較例 １ 表１のの配合物をもつて全体をAl2O3−Ｃ質
焼成耐火物とした従来公知のイマージヨンノズル
を得た。 比較例 ２ 外周面側を表１のの配合物をもつてAl2O3−
Ｃ質焼成耐火物とし、内周面側をMgO−Ｃ質焼
成耐火物としたイマージヨンノズルとした。 比較例 ３ 表１のの配合物をもつて全体をMgO−Ｃ質
焼成耐火物にしたイマージヨンノズルを得た。 本発明実施例１、２と、比較例１、２のノズル
を用いてアルミキルド鋼を600屯鋳造した結果を
第２表に示す。比較例３は耐スポーリング性に著
しく劣るため、鋳造テストは行わなかつた。この
結果によると、本実施例ノズルはアルゴン吹込み
なしのものであつてもアルミナ付着によるノズル
閉塞が殆んど認められず、溶損による内孔拡大も
少なかつた。これに対し、比較例１、２は耐食
性、耐アルミナ付着性のいずれにも劣つている。
特に比較例１は、アルゴンガスを吹込みながらの
使用であつたが、本発明実施例より劣つていた。 耐スポーリング性の試験は、ノズルが破損する
と湯漏れ事故を招くので、テーブルテストに止め
た。その方法は、ノズル形状そのままで1500℃×
60分加熱後、水冷してキレツの発生状況を観察し
た。 本発明実施例および比較例１は、いずれもキレ
ツの発生が認められず、良好なものであつた。比
較例２は、内周面側と外周面側との反応による組
織の緻密化のためか微キレツが認められた。比較
例３はキレツが大きく、破損した。 本発明によれば、以上に述べたとおり、内周面
側をMgO−Ｃ質焼成耐火物、外周面側をAl2O3−
Ｃ質焼成耐火物にしたことによつて、MgO−Ｃ
質焼成耐火物がもつ耐食性、ノズル閉塞防止の効
果を生かすと共に、耐スポーリング性に優れた鋳
造ノズルを得ることができる。 最近の連続鋳造技術は、一本のノズルで多数回
の鋳造を行う多連鋳化傾向にあり、従来のノズル
材質では対応できなくなつている。本発明は、鋳
造用ノズルに必要な三大要素ともいうべき耐食
性、ノズル閉塞防止、耐スポールングを兼ね備え
たことにより、多連鋳での使用においても十分な
耐用性を示す。その結果、本発明の鋳造用ノズル
を使用すれば連続鋳造工程の稼動率を格段に向上
させることができる。 また、本発明ノズルは、以上のように従来のア
ルゴン吹込み方法に比べて均等にガスを発生させ
ることが容易であり、その結果、アルゴンガス吹
込の場合に於ける局部溶損又は局部的な閉塞がな
く、更に高価且つ煩雑なアルゴンガスを使用しな
くて済む効果は大きい。
第１図ないし第４図はいずれも本発明ノズルの
実施例ノズルの説明図である。 １……Al2O3−Ｃ質焼成耐火物、２……MgO−
Ｃ質焼成耐火物、３……ZrO2−Ｃ質焼成耐火物。
実施例ノズルの説明図である。 １……Al2O3−Ｃ質焼成耐火物、２……MgO−
Ｃ質焼成耐火物、３……ZrO2−Ｃ質焼成耐火物。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ノズル内周面側をMgO90〜50wt％、C10〜
50wt％含有するMgO−Ｃ質焼成耐火物となし、
外周面側をAl2O3−Ｃ質焼成耐火物で構成してな
る鋳造用ノズル。 ２ ノズル外周面側のスラグライン相当部を
ZrO2−Ｃ質焼成耐火物で構成した特許請求の範
囲第１項記載の鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55160544A JPS5785658A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Nozzle for casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55160544A JPS5785658A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Nozzle for casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5785658A JPS5785658A (en) | 1982-05-28 |
| JPH0212664B2 true JPH0212664B2 (ja) | 1990-03-23 |
Family
ID=15717272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55160544A Granted JPS5785658A (en) | 1980-11-14 | 1980-11-14 | Nozzle for casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5785658A (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS61235049A (ja) * | 1985-04-11 | 1986-10-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 連続鋳造用ノズル |
| US4738380A (en) * | 1986-02-28 | 1988-04-19 | Flo-Con Systems, Inc. | Self-adjusting refractory joint |
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| JP5304716B2 (ja) * | 2010-04-13 | 2013-10-02 | 新日鐵住金株式会社 | 希土類金属含有鋼の連続鋳造方法 |
| JP5707945B2 (ja) * | 2011-01-07 | 2015-04-30 | 新日鐵住金株式会社 | ジルコニウム含有鋼の連続鋳造方法 |
| JP5768919B2 (ja) * | 2014-07-07 | 2015-08-26 | 新日鐵住金株式会社 | Ａｌキルド鋼の連続鋳造方法 |
| CN104289706B (zh) * | 2014-09-29 | 2017-02-15 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种应用于电磁搅拌工艺的浸入式水口 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5134848A (en) * | 1974-09-18 | 1976-03-24 | Hitachi Ltd | Atsuenkiniokeru atsuryokuhoshosochi |
| JPS5510340A (en) * | 1978-07-10 | 1980-01-24 | Hitachi Ltd | Pass line adjuster of rolling mill |
| JPS5532700U (ja) * | 1978-08-25 | 1980-03-03 |
-
1980
- 1980-11-14 JP JP55160544A patent/JPS5785658A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5785658A (en) | 1982-05-28 |
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