JPH02127949A - 連続鋳造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、たとえば鋳片を連続的に鋳造する連続的鋳造
装置に関する。

従来の技術 第９図は、先行技術の連続鋳造装置１の簡略化した断面
図である。連続ｌ１Ｐｉ造装置１は、溶鋼を加熱貯留す
るタンディツシュ２と、タンディツシュ２に固定された
水冷式のモールド３しを含む。

タンディツシュ２の内壁面には、゛耐火材４が設けられ
る。またタンディツシュ２には、誘導加熱コイル５が設
けられ、電源（図示せず）によって電力付勢される。タ
ンディツシュ２の耐火材４に囲まれた空間である貯留部
７には、溶鋼８が注入、貯留され、誘導加熱コイル５に
よる誘導電流によって、加熱保護される。

タンディツシュ２の底部９付近のモールド３のタンディ
ツシュ側には、タンディツシュノズル１０が設けられ、
耐火材料から成る接合リング１１を介してモールド３に
密着される。

モールド３は、内筒であるモールド筒１２と、モールド
筒１２と同軸でモールド筒１２との間に空間部１３を形
成する外筒１４とを含む。外筒１４には、冷却水を注入
する注水口１６と、空間部１３を循環して昇温された冷
却水を排出する排出口１７とが設けられる。前記空間部
１３には、仕切部材１８が設けられる。仕切部材１８は
、モールド筒１２と同軸な直円筒部１９と、直円筒部１
９の外周に周方向にわたって設けられる支持部２０とを
含む。

タンディツシュ２内の溶鋼８は、タンディツシュノズル
１０および接合リング１１を通過してモールド３に流入
され、冷却成型されつつ外部に引出される。このとき引
出された鋳片２１は、支持ローラ２２ａ、２２ｂ、　・
＝、２２ｍ　（総称する参照符を２２とする）によって
支持される。次に鋳片２１を挟んで対向して設けられる
ピンチローラ２３ａ、２３ｂ、　・−，２３ｎ　（総称
する参照符を２３とする）によって、第９図の矢符Ａ方
向に引抜かれる。このときピンチローラ２３は、回転、
停止、逆転を１サイクルとする間欠的な駆動を行つ。

鋳片２１のモールド３内の凝固したいわゆる凝固シェル
ａ１は、タンディツシュノズル１０からモールド３内に
流入された溶鋼８の一部が冷却されて、凝固した部分で
ある。また鋳片２１の最大ビレットサイズｄ２とタンデ
ィツシュノズル１０もしくは接合リング１１の内のりサ
イズｄ１との間に、下式が成立するようにｄｉ、ｄ２を
定める。

ｄｉ＜ｄ２　　　　　　　　　　　・・・（１）第１０
図は、第９図のタンディツシュノズル１０付近の拡大断
面図である。前述したように鋳片２１を引抜くピンチロ
ーラ２３は間欠駆動されるので、溶鋼８は、第１０図の
２重斜線を付した領域ｂ１のごとき形状に冷却され凝固
する。次にピンチローラ２３が駆動されると、この２重
斜線部ｂ１は第１０図の矢符Ａ方向に引張られて、第１
０図（２）図示の位置に移動する。

次に、タンディツシュノズル１０から新たな溶鋼８が供
給され、凝固シェルａ１の部分ｂ１の接合リング１１側
の端部と溶融する。一方でこの部分の溶鋼８は、接自リ
ング１１のモールド筒１２側の壁面１１ａ、およびモー
ルド筒１２によって冷却され、仮想線１１の外方の部分
が凝固することになる。一方、領域ｂ１の凝固シェルは
モールド筒１２によってさらに冷却され、凝固シェルａ
１が次第に厚くなっていくことになる。

ここで前述したように接合リング１１のモールド筒１２
側の壁面１１ａは、水冷されているモールド筒１２に接
触しており、極めて冷却されやすい構造となっている。

第１１図は、第９図のタンディツシュノズル１０付近の
拡大断面図である。溶＃４８の温度が低くなり粘性が大
きくなった場合や鋳片２１の引抜速度が大きすぎる場合
には、接合リング１１のモールド筒１２側の壁面１１ａ
とモールド筒１２との接合部分において、第１１図示の
ような空隙Ｃが形成される場合がある。このような場合
、凝固シェルａ１の最外周面２４は、モールド筒１２の
軸方向に屈曲して形成され、いわゆる湯じわが鋳片２１
の周方向にわたって形成されることになる。

またこのような湯じわが鋳片２１の軸直角方向に沿って
深く形成されると、鋳片２１の半径方向にひび割れが発
生することになる。

前述したように接合リング１１は、モールド筒１２と接
触しており、極めて冷却されやすい構造となっている。

そのためタンディツシュ２からタンディツシュノズル１
０を介してモールド３に流入する溶鋼８は、接合リング
１１部分を流過するときに凝固してしまい、溶鋼８がタ
ンディツシュノズル１０から流出できなくなってしまう
可能性がある。したがって安定して得られる鋳片サイズ
の下限が約１０ｍｍ程度に限られて、これより小さなサ
イズのビレットを有する鋳片を製造することが困難であ
るという問題があった。

発明が解決すべき課題 本発明は、上述の問題点を解決し、連続鋳造装置の連続
運転が阻害されることなく、確実に連続鋳造できるよう
にされ、しかも格段に小サイズの鋳片を製造できるよう
にされた連続鋳造装置を提供することを目的とする。

課題を解決するための手段 本発明は、溶鋼を貯留するタンディツシュと、タンディ
ツシュから取出された溶鋼を成型冷却するモールドと、 タンディツシュとモールドとに設けられた電極と、 前記電極間に電流を通じるための電源装置とを備え、 前記電極の一方はタンディツシュ内の溶鋼に浸漬して設
けられ、 この電極は冷却されることを特徴とする連続鋳造装置で
ある。

作　　用 タンディツシュ内の溶融金属に浸漬して一電極が設けら
れ、この電極とモールドとの間に電力を供給する。モー
ルドの内部においては、モールドとモールド内を通過す
る鋳片とが接触しており、したがってモールド内部の溶
融金属を介して電流が流れることになる。このとき、タ
ンディツシュからモールドへの接続部分においては、そ
の断面積が小さくなっており、したがってこの部分の電
気抵抗が溶鋼の流入経路中で最も大きいことになる。

したがって、前述したようにタンディツシュ内の電極と
モールド側との電極の間に電流を流すと、この断面積の
最も小さな部分の溶融金属部で大きいジュール熱を発生
させることができる。このような加熱装置を設けること
によりこの部分の金属の溶融状態を安定維持することが
可能とある。

実施例 第１図は、本発明の基礎となる構成による連続鋳造装置
３０の簡略化した断面図である。連続鋳造装置３０のタ
ンディツシュ３１の内壁面は、たとえばアルミナ、ジル
コニア、マグネシアなどの耐火性材料から成る耐火壁３
２が形成される。この耐火壁３２は、また電気絶縁性で
ある。この耐火壁３２によって囲まれるタンディツシュ
３１内の空間３３に、溶鋼３４が貯留される。溶鋼３４
はタンディツシュ３１に設けられた誘導加熱用のコイル
３５によって誘導加熱され、溶融状態が維持される。タ
ンディツシュ３１の内壁面の底部３６付近には、溶鋼３
４を取出すためのタンディツシュノズル３７が設けられ
る。

またタンディツシュ３１と固着されて、モールド３８が
設けられる。モールド３８は大略的に直柱状の内筒であ
るモールド筒３９と、モールド筒３９と同軸であってモ
ールド筒３９との間に空間部４０を形成する外筒４１と
を含む、モールド筒３９と外筒４１とは気密に構成され
、外筒４１の外周面には冷却水の注入口４２と排出口４
３とが設けられる。

また前述の空間４０内には、仕切部材４４が設けられ・
る。仕切部材４４は、モールド筒３９と同軸の直柱部４
５と、直柱部４５の周方向に沿って設けられる支持部材
４６とを含む。注入口４２から注入された冷却水は、仕
切部材４４によってモールド３８内の空間４０を循環し
、排出口４３から排出される。このような構成を有する
モールド３８のタンディツシュ３１側の端部と、前述し
たタンディツシュノズル３７とは、接合リング４７を介
して相互に固着される。タンディツシュノズル３７と接
合リング４７とは、それぞれ溶［３４が流過する孔部３
７ａ、４７ｂを有する。

タンディツシュ３１内の溶鋼３４は、モールド３８内を
通過しつつ冷却され、そのタンディツシュ３１とは反対
側のピンチローラ４８によって、冷却された鋳片４９が
引抜かれる。またモールド３８とピンチローラ４８との
間には、鋳片４９を支える支持ローラ５０ａ、５０ｂ、
＝−，５０ｎが設けられる。ここでモールド３８付近の
鋳片４９において、斜線を付した領域Ａ１はモールド３
８によって冷却されて凝固した凝固シェルである。

ここで鋳片４９のビレットサイズＤ１とタンディツシュ
ノズル３７および接合リング４７の内のりサイズＤ２と
の間に下式が成立するようにＤＩ。

Ｄ２を定める。

Ｄｉ＞Ｄ２　　　　　　　　　　　　・・・（２）タン
ディツシュ３１の上部には、たとえば、溶鋼３４の同一
材料などから成り、正電位を与えられる電極５２が設け
られる。この電極５２に固定された支持部材５３にはラ
ック５４が形成され、このラック５４は駆動手段５５に
よって回転駆動されるピニオン５６と噛合う。タンディ
ツシュ３１内の溶鋼３４は、連続鋳造が進行するにつれ
て、その湯面が下降するので、電極５２をこの湯面の変
位方向に変位させ、常に電極５２の先端部が溶鋼３４に
一定の深さで浸漬した状態を維持するようにされる。

またモールド３８に負電位を与える。モールド３８より
鋳片４９の進行方向下流側に、ばね部材５７と、ばね部
材５７によって鋳片４９に弾発的に圧接される給電ロー
ラ５８を含む補助電極５９が設けられる。このモールド
３８と、補助室ｆ！５９とは、電極５２に対して同一の
極性を有する。

これら電極５２ならびにモールド３８および補助室ｆｌ
［ｉ５９との間には電源装置６０が設けられる。

この電源装置６０は、モールド３８付近の鋳片４９の温
度を検出する温度検出手段６１が導出した信号を受信し
て、制御信号を導出する制御装置６２によって制御され
る。ここで電源装置６０の出力は、電極５２側を正極と
し、モールド３８および補助電極５９側を負極とする直
流電流である。

またタンディツシュ３１には、加熱溶融されている溶鋼
３４の温度を検出するための温度検出手段６３が配置さ
れる。温度検出手段６３が検出した温度に対応した信号
は、制御装置６４に導出され、制御装置６４はコイル３
５に電力を供給する電源装置６５の出力を制御する。

第１図の構成において、電極５２を正極とし、モールド
３８および補助電極５９を負極として理由を以下に説明
する。理解を容易にするために前述の極性の設定を逆に
した場合を想定する。すなわち電極５２を負極とする。

このとき、電極５２には、溶鋼３４の正電荷を有する鉄
イオンが金属鉄となって析出することになる。一方、モ
ールド筒３９は正極であり、モールド筒３９を構成する
、たとえば銅Ｃｕなとの金属から金属イオンが遊離し溶
鋼３４に溶込み溶鋼の組成を乱したり、モールド筒３９
の内壁面が電食状態となるおそれがある。このような問
題を解決するために、電極５２を正極とし、モールド３
８を負極とする。

第１図の構成においては、直流電流が用いられたが、本
発明は後述するように交流電力を用いてもよい。

電極５２は、前述したように好ましくは金属銅Ｃｕによ
って形成されるが、本構成においてたとえば黒鉛などを
用いない理由を以下に述べる。電極５２に黒鉛を用いた
場合、電極５２は正極であるように電圧が印加されるの
で、黒鉛分子が溶鋼３４の中に溶出することになる。そ
のため溶［３４の組成が変わってしまうという問題があ
る。

第２図は、間欠引抜きのために第１図のピンチローラ４
８が作動する状態を示すグラフである。

第２図の時刻ｔ１〜ｔ２において、第１図のピンチロー
ラ４８は、鋳片４９が矢符Ｃ１方向に進行するように矢
符Ｃ３方向に回転される。次に第２図の時刻ｔ２〜ｔ３
においては、ピンチローラ４９は停止する。時刻ｔ３〜
ｔ４においては、ピンチローラ４８は鋳片４９が矢符Ｃ
２方向に逆進するように矢符Ｃ４方向に回転される。次
に第２図の時刻ｔ４〜ｔ５において、ピンチローラ４８
は停止する。以下このようにしてピンチローラ４８は、
間欠的に前進、停止、後退、停止、前進のサイクルを繰
返すようにして駆動される。

ここで、前述した直流電源装置６０による接合リング４
７付近の溶鋼３４への加熱動作を説明する。溶鋼の電気
抵抗率ρは、 ρ＝１．３５Ｘ１０−’〜１．４５　ｘ　１０−’　　
・・・（３）であることが知られている。この抵抗率ρ
を用いると、接合リング４７部分の溶鋼３４の抵抗値Ｒ
は、 Ｒ−ρ・ｌ／Ｓ　　　　　　　　　　　　　　　・・・
（４）で示される。ここでｌ、Ｓは、それぞれ接合リン
グ４７の溶鋼３４が通過する部分の軸線方向の長さおよ
び断面積である。また、接合リング４７部分を通過する
溶鋼３４の単位時間あたりの体積、すなわち単位時間あ
たりの鋳造量をＶとし、溶鋼３４の比熱をＣとする。そ
のとき、溶鋼３４をＴ℃加熱するのに必要なエネルギＱ
（Ｔ）は下式で示される。

Ｑ（Ｔ）＝Ｖ−Ｃ・Ｔ−Ｔ　　　　　　　、−（５）こ
こでＪは、熱の仕事当量であり、Ｑ（Ｔ）の単位はキロ
ワット時（ｋ　ｗ　ｈ　＞で表される。

このようなエネルギを得るに必要な電流量を以下に説明
する。電流■によって発生するエネルギの関係式は、 Ｑ（Ｔ）＝Ｉ２・Ｒ・・・（６） で表され、したがって、 ｒ＝ｆ「ｉ１フπ　　　　　　　　　・・・（７）であ
る。

ここで下達の第７式に第４式および第５式を代入して整
理すると下式のようになる。

ｒ＝■・Ｃ−Ｔ−８／Ｊ・ρ・ｌ　　　・・・（８）第
８式かられかるように、ジュール熱を発生するに必要な
電流は、接合リング４７部分の溶鋼３４の形状に依存す
ることになる。

第３図は、第１図の接合リング４７付近の拡大断面図で
ある。前述したように第１図のピンチローラ４８は間欠
駆動されるので、停止期においては溶鋼３４はモールド
筒３９に接触した部分から冷却されていく。このとき、
接合リング４７付近の溶鋼３４は、前述の電流によって
発生するジュール熱によって加熱されている。詳細には
接合リング４７の孔部４７ｂの溶鋼３４はもちろん、第
３図の壁面４７ａ付近の溶鋼も、接合リング４７の孔部
４７ｂからモールド筒３９へ流れる電流のジュール熱に
より十分加熱される。そのため接合リング４７のモール
ド筒３９側の内壁面４７ａに接触した部分の凝固量は減
小する。よって仮想線１２で示されるような先行技術に
おける凝固シェルと溶鋼との界面は、第３図（１）の実
践１３で示されるようになる。すなわち、前記内壁面４
７ａに接触した凝固シェルＡ１の部分７０の厚みＨ２は
、第９図の凝固シェルＡ１の厚みＨ２よりも小さく形成
される。このため、各ストローク時に形成される凝固シ
ェルが完全に溶着される。

次に第１図のピンチローラ４８が回転駆動されると、第
３図（１）の凝固シェルＡ１は第３図（２）図示のよう
に移動する。このとき、新たに供給される溶鋼３４は、
前述の凝固シェルＡ１の部分７０の半径方向内方端部を
溶解し、かつこの部分７０に溶着する。一方、凝固シェ
ルＡ１はモールド筒３９によって冷却されているので、
その半径方向の厚みは次第に増大することになる。した
がって凝固シェルＡ１と溶鋼３４との界面は、第３１Ｎ
　（１）に示されるような波形状となる。ここで注目す
べきは、前述の第８式から明らかなように、この界面の
湾曲の程度が第９図で示される先行技術の界面の湾曲の
程度に比べ、格段に緩やかになっていることである６し
たがって鋳片４９は、鋳片４９の軸方向に格段に均等に
冷却されることになる。

ここで第１図において鋳片４９に接する補助電極５９が
設けられた理由について説明する。第３図（１）を参照
して、前述のように電極５２とモールド３８との間に供
給される電流は、タンディツシュノズル３７からモール
ド３８側に流れる。

このとき、タンディツシュノズル３７から遠去かるに従
い、溶鋼３４中の電流は電気抵抗の少ないモールド筒３
９を流れる。したがって、モールド筒３９および凝固シ
ェルＡ１間などに空隙を生じたとき、火花放電を生じる
ことがある。そのためモールド筒３９の内壁面３９ａが
損傷する。

このような火花放電による内壁面３９ａの損傷を防止す
るため、すなわち鋳片４９の長手方向に沿うモールド３
８との電流密度の不均一を可及的に軽減するために、前
記補助電極５９が設けられる。

前述の構成において、電極５２には、溶鋼３４の同一材
料が用いられたが、他の構成として、黒鉛および金属鋼
などを用いるようにしてもよい。

第４図は、本発明の一実施例の連続鋳造装置３０の一部
分の断面図である。本実施例は、前述の構成に類似し、
対応する分には同一の参照符を付す。本実施例の注目す
べき点は、電極５２をたとえば、冷却水などの冷媒を用
いて冷却できるように、金属銅から成る中空構造とした
ことであり、電極５２の先端部付近を、溶鋼３４と同一
の材質から成る被覆部材で被覆したことである。すなわ
ち、電極５２は中空の棒状である電極本体７５と、電極
本体７５の先端部付近を被覆する被覆部材ＣＭとを含む
、電極本体７５の基端部側には、冷却用の冷媒が注入、
排出される注入ロアロおよび排出ロア７が設けられる。

また電極本体７５の中には、基端部から先端部にかけて
仕切部材７８が設けられ、仕切部材７８の先端部は、電
極本体７５の先端部の内壁面とは間隙を有するようにさ
れる。

したがって注入ロアロから注入された冷媒は、電極本体
７５内の空間を矢符Ｅ、Ｆで示される方向に流通して、
電極本体７５を冷却することができる。

電極本体７５は冷媒によって冷却されているので、溶鋼
３４に浸漬されている部分の周囲には、冷却された溶鋼
３４が凝固、付着することになる。

一方、第１図で示したように電ｉ５２は正極になるよう
に通電されているので、溶鋼３４に浸漬した電極５２の
先端部分は、電気分解されることになる。通電する電気
量と電極５２の冷却能力の大きさを制御するためにより
、冷却によって凝固される溶鋼３４の量と、電気分解さ
れる凝固塊７９の量とを均衡させることができる。

被覆部材ＣＭは、電極５２を溶鋼中に浸漬した場合の熱
衝撃等による破損や、電極５２に使用される銅などが電
気分解により溶鋼中に溶解しないように考慮したもので
ある。

第５図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳造装置３
０の断面図である０本実施例は前述の実施例に類似し、
対応する部分には同一の参照符を付す。本実施例の注目
すべき点は、電極５２をタンディツシュ３１の底部３６
付近に設けたことである。一般に連続鋳造装置３０は、
溶鋼３４の湯面が第５図の仮想線１４で示される高さＨ
すなわちタンディツシュノズル３７の溶鋼３４が通過す
る部分の上端部に至るまで、操業を継続することができ
る。したがって電極５２を設ける底部３６からの距Ｊｉ
ｌｔＨ５は、下式を満たすようにする。

Ｈ５＜Ｈ・・・（９） このような位置に電極５２を設けることによって、たと
えば第１図の構成において説明したように、電極５２を
タンディツシュ３１内の溶鋼の湯面の変位にしたがって
、上下に変位させる必要がなくなる。このようにして本
実施例においても第１図示の構成と同様の効果を得るこ
とができる。

本実施例においては、電極５２の、底部３６からの高さ
Ｈは、第９式を満足するようにしたが、電ｆｆ１１５２
は溶鋼３４に浸漬するかぎり、任意の位置であってよい
。

第６図は、本発明のさらに他の実施例による連続鋳造装
置３０の簡略化した断面図である。本件実施例は前述の
構成に類似し、対応する部分には同一の参照符を付す０
本件実施例の注目すべき点は、タンディツシュ３１の底
部３６に連続して下方に延びるモールド３８を設け、こ
のモールド３８から下方に鋳片４９を引抜くようにした
ことである。なお、図示されてはいないが、本実施例に
おいても電極５２は第４図および第５図と同様に冷却さ
れる。

第７図は、本発明の一実施例の連続鋳造装置の接合リン
グ４７付近の拡大断面図である。第１図の構成において
温度検出手段６１は、モールド３８のピンチローラ４８
側の外方に設けられた。温度検出手段６１は、第７図示
のように、モールド筒３９のタンディツシュ３１側の端
部付近に設けるようにしてもよい。このとき温度検出手
段６１は、たとえば熱電対が好適に用いられる。

第８図は、本発明の一実施例の連続鋳造装置の電源装置
６０の簡略化した回路図である。本件実施例では、第１
図の電源装置６０を、交流電流を出力する装置とする。

電源装置６０の構成を以下に説明する。電源装置６０は
、電圧調整用の第１可変インダクタンス８１と、電流増
幅用の変圧器８２とを含んで構成される。電源から、交
流電流が第１可変インダクタンス８１に供給される。第
１可変インダクタンス８１のライン８３が構成するタッ
プの位置を変化することによって、変圧器８２の１次側
コイル８４に印加される電圧を変化することができる。

変圧器８２では電圧を降下させ、電流値を上昇させて連
続鋳造装置３０に供給する。このように交流電流を用い
ることによって、前述の構成において述べた効果に加え
、さらに下記のような効果を得ることができる。

■電源装置６０の構成を簡略化できる。前述の各構成に
おいて、直流電流を供給する電源装置６０に関しては、
その具体的構成を説明しなかったが、直流電源を用いる
にはサイリスタなどによる直流電流発生装置が必要であ
る。一方、交流電流を用いるようにすれば、電流増幅用
の変圧器８２が備えられれば、電源装置６０としての機
能を果たすことができる。

ここで前述の第４式を参照して、ｆｆ１＝７．５ｍｍ、
Ｄ２＝３．５ｍｍ、／）＝１．４Ｘ１０−’Ω・ｃｍを
代入してＲを計算するとＲ＝１１Ｘ１０−’Ωとなる。

また第５式を参照して、Ｖ＝０．０２５ｋｇ／秒、Ｃ＝
０．２ｋｃａ　１７ｋｇ、Ｔ＝５０℃を代入してＱ（５
０）を計算するとＱ（５０）＝１．０５Ｋｗｈが得られ
る。これらの計算結果から、第８図の２次側コイル８５
が出力すべき電流Ｉおよび電圧■は、それぞれＩ　＝９
７７Ａ、■＝１．０７Ｖになる。このとき１次側コイル
８４に供給される電圧、電流の組合わせは、１００Ｖ。

１０．５Ａまたは２２０Ｖ、４．８Ａでよい、したがっ
て商用電流を変圧器８２に直接与えてもよく、電源装置
６０の構成を簡略化できる。

■電極５２（第１図参照）の溶解の進行が防がれるとと
もに、電極５２または凝固シェルＡ１に鉄分子が析出す
ることが防がれる。直流電流を用いたときには、極性に
より電極５２が溶解したり、溶鋼３４（第１図参照）中
の鉄分子が、電極５２および凝固シェルＡ１に析出した
りする。その結果、電極５２の消耗、鋳片４９（第１図
参照）の組成品質の劣化、溶鋼３４の凝固の際の偏析の
発生などが発生することがある。交流電流を用いれば、
これらの不良要因を除外することができる。

本発明は、第６図、第７図および第８図のような構成に
関連しても実施することができる。すなわち、電極５２
に第４図に示される構造を有する電極を用いる。

本発明における電極５２は、水冷金属銅、溶鋼３４の同
一材料、または黒鉛などの電気の良導体に関連して広〈
実施される。

またモールド筒３９は、金属銅Ｃｕから形成されたが、
他に各種の銅合金または黒鉛など、高い熱伝導性を有す
るような材料を用いてもよい。

また前述の各実施例における電極の極性は、タンディツ
シュ３１１１１が正極であり、モールド３８および鋳片
４９側が負極であったが、この極性は逆であってもよい
。

またピンチローラ４８は、第２図で説明したように間欠
駆動されるが、本発明は連続駆動されるピンチローラ４
８を含む連続鋳造装置３０に関しても実施されることが
できる。

また前述の各実施例および構成において鋳造されるもの
は鉄であったが、本発明は鉄に限らず他の金属を鋳造す
るような連続鋳造装置に間して広〈実施されることがで
きる。

また、前述の各実施例および構成においては、タンディ
ツシュノズル３７や接合リング４７の孔部３７ａ、４７
ｂの形状は円筒であったが、多少のテーバを設けたり、
偏平鋳片を鋳造するための偏平状の矩形断面であったり
、第８Ａ図示のように、凸、Ｏ，Ｈ１Δ、Ω等の任意の
断面についても同様の効果を得ることができる。

発明の効果 以上のようにして、タンディツシュ側に電極を設け、こ
の電極とモールドとの間に電力を供給するようにした。

このようにして、タンディツシュからモールドに取出さ
れる部分の鋳造すべき金属を、前記両電極間の電流でジ
ュール熱を発生し、加熱するようにした。したがってこ
の部分において、Ｓ造対象の金属は溶融状態を維持する
ことができ、この部分において過冷却によって鋳造対象
の金属が凝固して閉塞を起こさないようにすることがで
きた。したがって連続鋳造装置の連続運転がこの閉塞に
よって阻害されることなく確実に継続するようにできた
。しかも前述のタンディツシュからモールドに取出され
る部分が過冷却によって閉塞しないので、この部分を格
段に小サイズにすることができた。

またタンディツシュに設けられた電極を冷却するように
した。したがって溶鋼内に浸漬した電極には、溶鋼が冷
却されて凝固する。また一方で、この電極が正極である
とき、電極を構成する金属が電気分解される。この凝固
と分解が均衡するようにすれば、電極の消耗という問題
をも解消できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の基礎となる構成による連続鋳造装置３
０の断面図、第２図はピンチローラ４８の運転状態を表
すグラフ、第３図は第１図の接合リング４７付近の拡大
断面図、第４図は本発明の一実施例の連続鋳造装置３０
の一部分の断面図、第５図は本発明の他の実施例の連続
鋳造装置の一部分の断面図、第６図は本発明のさらに他
の実施例の連続鋳造装置３０の簡略化した断面図、第７
図は本発明の一実施例の接合リング４７付近の拡大断面
図、第８図は本発明の一実施例の連続鋳造装置３０の電
源装置６０の簡略化した回路図、第８Ａ図は本発明の一
実施例のタンディツシュノズル３７や接合リング４７の
孔部３７ａ、４７ｂ付近の断面図、第９図は先行技術の
連続鋳造装置１の断面図、第１０図は第９図の接合リン
グ１４付近の拡大断面図、第１１図は先行技術の問題点
を説明するための接合リング１１付近の拡大断面図であ
る。 ３０・・・連続鋳造装置、３１・・・タンディツシュ。 ３８・・・モールド、５２・・・電極、５７・・・ばね
部材、５８・・・給電ローラ、５９・・・補助電極、６
０・・・電源装置、７５・・・電極本体、ＣＭ・・・被
覆部材代理人　　弁理士　西教　圭一部 第 図 閃″間 第 図 第 図 第 図 第 ア 図 第８Ａ図 第１０図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 溶鋼を貯留するタンデイツシユと、タンデイツシユから
   取出された溶鋼を成型冷却するモールドと、 タンデイツシユとモールドとに設けられた電極と、 前記電極間に電流を通じるための電源装置とを備え、 前記電極の一方はタンデイツシユ内の溶鋼に浸漬して設
   けられ、 この電極は冷却されることを特徴とする連続鋳造装置。