JPH0242018B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、たとえば鋳片を連続的に鋳造する連
続鋳造方法に関する。

背景技術 第９図は、先行技術の連続鋳造装置１の簡略化
した断面図である。連続鋳造装置１は、溶鋼を加
熱貯留するタンデイツシユ２と、タンデイツシユ
２に固定された水冷式のモールド３とを含む。

タンデイツシユ２の内壁面には、耐火材４が設
けられる。またタンデイツシユ２には、誘導加熱
コイル５が設けられ、電源（図示せず）によつて
電力付勢される。タンデイツシユ２の耐火材４に
囲まれた空間である貯留部７には、溶鋼８が注
入、貯留され、誘導加熱コイル５による誘導電流
によつて、加熱保持される。

タンデイツシユ２の底部９付近のモールド３の
タンデイツシユ側には、タンデイツシユノズル１
０が設けられ、耐火材料から成る接合リング１１
を介してモールド３に密着される。

モールド３は、内筒であるモールド筒１２と、
モールド筒１２と同軸でモールド筒１２との間に
空間部１３を形成する外筒１４とを含む。外筒１
４には、冷却水を注入する注水口１６と、空間部
１３を循環して昇温された冷却水を排出する排出
口１７とが設けられる。前記空間部１３には、仕
切部材１８が設けられる。仕切部材１８は、モー
ルド筒１２と同軸な直円筒部１９と、直円筒部１
９の外周に周方向に亘つて設けられる支持部２０
とを含む。

タンデイツシユ２内の溶鋼８は、タンデイツシ
ユノズル１０および接合リング１１を通過してモ
ールド３に流入され、冷却成型されつつ外部に引
出される。このとき引出された鋳片２１は、支持
ローラ２２ａ，２２ｂ，…，２２ｍ（総称する参
照符を２２とする）によつて支持される。次に、
鋳片２１をはさんで対向して設けられるピンチロ
ーラ２３ａ，２３ｂ，…，２３ｎ（総称する参照
符を２３とする）によつて、第９図の矢符Ａ方向
に引抜かれる。このときピンチローラ２３は、回
転、停止、逆転を１サイクルとする間欠的な駆動
を行う。

鋳片２１のモールド３内の凝固したいわゆる凝
固シエルａ１は、タンデイツシユノズル１０から
モールド３内に流入された溶鋼８の一部が冷却さ
れて、凝固した部分である。また、鋳片２１の最
大ビレツトサイズｄ２と、タンデイツシユノズル
１０もしくは接合リング１１の内のりサイズｄ１
との間に、下式が成立するようにｄ１，ｄ２を定
める。

d1＜d2 …(1) 第１０図は、第９図のタンデイツシユノズル１
０付近の拡大断面図である。前述したように、鋳
片２１を引抜くピンチローラ２３は間欠駆動され
るので、溶鋼８は、第１０図の２重斜線を付した
領域ｂ１の如き形状に冷却され凝固する。次にピ
ンチローラ２３が駆動されると、この２重斜線部
ｂ１は第１０図１の矢符Ａ方向に引張られて、第
１０図２図示の位置に移動する。

次に、タンデイツシユノズル１０から新たな溶
鋼８が供給され、凝固シエルａ１の部分ｂ１の接
合リング１１側の端部と溶融する。一方でこの部
分の溶鋼８は、接合リング１１のモールド筒１２
側の壁面１１ａ、およびモールド筒１２によつて
冷却され、仮想線ｌ１の外方の部分が凝固するこ
とになる。一方、領域ｂ１の凝固シエルはモール
ド筒１２によつてさらに冷却され、凝固シエルａ
１が次第に厚くなつていくことになる。

ここで前述したように接合リング１１のモール
ド筒１２側の壁面１１ａは、水冷されているモー
ルド筒１２に接触しており、きわめて冷却されや
すい構造となつている。

第１１図は、第９図のタンデイツシユノズル１
０付近の拡大断面図である。溶鋼８の温度が低く
なり粘性が大きくなつた場合や鋳片２１の引抜速
度が大きすぎる場合には、接合リング１１のモー
ルド筒１２側の壁面１１ａとモールド筒１２との
接合部分において、第１１図示のような空〓ｃが
形成される場合がある。このような場合、凝固シ
エルａ１の最外周面２４は、モールド筒１２の軸
方向に屈曲して形成され、いわゆる湯じわが鋳片
２１の周方向にわたつて形成されることになる。

また、このような湯じわが鋳片２１の軸直角方
向に沿つて深く形成されると、鋳片２１の半径方
向にひび割れが発生することになる。

前述したように接合リング１１は、モールド筒
１２と接触しており、きわめて冷却されやすい構
造となつている。そのため、タンデイツシユ２か
らタンデイツシユノズル１０を介してモールド３
に流入する溶鋼８は、接合リング１１部分を流過
するときに凝固してしまい、溶鋼８がタンデイツ
シユノズル１０から流出できなくなつてしまう可
能性がある。したがつて、安定して得られる鋳片
サイズの下限が約10mm程度に限られて、これより
小さなサイズのビレツトを有する鋳片を製造する
ことが困難であるという問題があつた。

発明が解決しようとする問題点 本発明は、上述の問題点を解決し、連続鋳造装
置の連続運転が阻害されることなく、確実に連続
鋳造できるようにされ、しかも格段に小サイズの
鋳片を製造できるようにされた連続鋳造方法を提
供することを目的とする。

問題点を解決するための手段 本発明は、溶鋼を貯留するタンデイツシユと、
タンデイツシユから取出された溶鋼を成型冷却す
るモールドとが密閉連結された連続鋳造方法にお
いて、 タンデイツシユの溶鋼金属に浸漬した電極と、
モールドとの間に電力を供給することを特徴とす
る連続鋳造方法である。

作 用 タンデイツシユ内の溶融金属に浸漬して一電極
が設けられ、この電極とモールドとの間に電力を
供給する。モールドの内部においては、モールド
とモールド内を通過する鋳片とが接触しており、
したがつてモールド内部の溶融金属を介して電流
が流れることになる。このとき、タンデイツシユ
からモールドへの接続部分においては、その断面
積が小さくなつており、したがつてこの部分の電
気抵抗が溶鋼の流入経路中で最も大きいことにな
る。

したがつて、前述したようにタンデイツシユ内
の電極とモールド側との電極の間に電流を流す
と、この断面積の最も小さな部分の溶融金属部で
大きいジユール熱を発生させることができる。こ
のような加熱装置を設けることにより、この部分
の金属の溶融状態を安定維持することが可能とな
る。

実施例 第１図は、本発明の一実施例の連続鋳造装置３
０の簡略化した断面図である。連続鋳造装置３０
のタンデイツシユ３１の内壁面は、たとえばアル
ミニウム、ジルコニア、マグネシアなどの耐火性
材料から成る耐火壁３２が形成される。この耐火
壁３２は、また電気絶縁性である。この耐火壁３
２によつて囲まれるタンデイツシユ３１内の空間
３３に、溶鋼３４が貯留される。溶鋼３４はタン
デイツシユ３１に設けられた誘導加熱用のコイル
３５によつて誘導加熱され、溶融状態が維持され
る。タンデイツシユ３１の内壁面の底部３６付近
には、溶鋼３４を取出すためのタンデイツシユノ
ズル３７が設けられる。

またタンデイツシユ３１と固着されて、モール
ド３８が設けられ、こうしてタンデイツシユ３１
とモールド３８とは密閉連結される。モールド３
８は、大略的に直柱状の内筒であるモールド筒３
９と、モールド筒３９と同軸であつてモールド筒
３９との間に空間部４０を形成する外筒４１とを
含む。モールド筒３９と外筒４１とは気密に構成
され、外筒４１の外周面には冷却水の注入口４２
と排出口４３とが設けられる。

また前述の空間４０内には、仕切部材４４が設
けられる。仕切部材４４は、モールド筒３９と同
軸の直柱部４５と、直柱部４５の周方向に沿つて
設けられる支持部材４６とを含む。注入口４２か
ら注入された冷却水は、仕切部材４４によつてモ
ールド３８内の空間４０を循環し、排出口４３か
ら排出される。このような構成を有するモールド
３８のタンデイツシユ３１側の端部と、前述した
タンデイツシユノズル３７とは、接合リング４７
を介して相互に固着される。タンデイツシユノズ
ル３７と接合リング４７とは、それぞれ溶鋼３４
が流過する孔部３７ａ，４７ｂを有する。

タンデイツシユ３１内の溶鋼３４は、モールド
３８内を通過しつつ冷却され、そのタンデイツシ
ユ３１とは反対側のピンチローラ４８によつて冷
却された鋳片４９が引抜かれる。またモールド３
８とピンチローラ４８との間には、鋳片４９を支
える支持ローラ５０ａ，５０ｂ，…，５０ｎが設
けられる。ここで、モールド３８付近の鋳片４９
において、斜線を付した領域Ａ１はモールド３８
によつて冷却されて凝固した凝固シエルである。

ここで、鋳片４９のビレツトサイズＤ１とタン
デイツシユノズル３７および接合リング４７の内
のりサイズＤ２との間に下式が成立するようにＤ
１，Ｄ２を定める。

D1＞D2 …(2) タンデイツシユ３１の上部には、たとえば、溶
鋼３４の同一材料などから成り、正電位を与えら
れる電極５２が設けられる。この電極５２に固定
された支持部材５３にはラツク５４が形成され、
このラツク５４は駆動手段５５によつて回転駆動
されるピニオン５６と噛み合う。タンデイツシユ
３１内の溶鋼３４は、連続鋳造が進行するにつれ
て、その湯面が下降するので、電極５２をその湯
面の変位方向に変位させ、常に電極５２の先端部
が溶鋼３４に一定の深さで浸漬した状態を維持す
るようにされる。

また、モールド３８に負電位を与える。モール
ド３８より鋳片４９の進行方向下流側に、ばね部
材５７と、ばね部材５７によつて鋳片４９に弾発
的に圧接される給電ローラ５８を含む補助電極５
９が設けられる。このモールド３８と、補助電極
５９とは、電極５２に対して同一の極性を有す
る。これら電極５２ならびにモールド３８および
補助電極５９との間には、電源装置６０が設けら
れる。この電源装置６０は、モールド３８付近の
鋳片４９の温度を検出する温度検出手段６１が導
出した信号を受信して、制御信号を導出する制御
装置６２によつて制御される。ここで電源装置６
０の出力は、電極５２側を正極とし、モールド３
８および補助電極５９側を負極とする直流電流で
ある。

またタンデイツシユ３１には、加熱溶融されて
いる溶鋼３４の温度を検出するための温度検出手
段６３が配置される。温度検出手段６３が検出し
た温度に対応した信号は、制御装置６４に導出さ
れ、制御装置６４はコイル３５に電力を供給する
電源装置６５の出力を制御する。

第１図の実施例において、電極５２を正極と
し、モールド３８および補助電極５９を負極とし
た理由を以下に説明する。理解を容易にするため
に、前述の極性の設定を逆にした場合を想定す
る。すなわち、電極５２を負極とする。このと
き、電極５２には、溶鋼３４の正電荷を有する鉄
イオンが金属鉄となつて析出することなる。一
方、モールド筒３９は正極であり、モールド筒３
９を構成する、たとえば銅Cuなどの金属から金
属イオンが遊離し、溶鋼３４に溶け込み溶鋼の組
成を乱したり、モールド筒３９の内壁面が電食状
態となる恐れがある。このような問題を解決する
ために、電極５２を正極とし、モールド３８を負
極とする。

第１図の実施例においては、直流電流が用いら
れたが、本発明は、後述するように交流電力を用
いてもよい。

電極５２は、前述したように好ましくは金属銅
Cuによつて形成されるが、本実施例においてた
とえば黒鉛などを用いない理由を以下に述べる。
電極５２に黒鉛を用いた場合、電極５２は正極で
あるように電圧が印加されるので、黒鉛分子が溶
鋼３４の中に溶出することになる。そのため、溶
鋼３４の組成が変わつてしまうという問題があ
る。

第２図は、間欠引抜きのために第１図のピンチ
ローラ４８が作動する状態を示すグラフである。
第２図の時刻ｔ１〜ｔ２において、第１図のピン
チローラ４８は、鋳片４９が矢符Ｃ１方向に進行
するように矢符Ｃ３方向に回転される。次に第２
図の時刻ｔ２〜ｔ３においては、ピンチローラ４
８は停止する。時刻ｔ３〜ｔ４においては、ピン
チローラ４８は鋳片４９が矢符Ｃ２方向に逆進す
るように矢符Ｃ４方向に回転される。次に第２図
の時刻Ｔ４〜Ｔ５において、ピンチローラ４８は
停止する。以下、このようにしてピンチローラ４
８は間欠的に前進、停止、後退、停止、前進のサ
イクルを繰返すようにして駆動される。

ここで、前述した電源装置６０による接合リン
グ４７付近の溶鋼３４への加熱動作を説明する。
溶鋼の電気抵抗率ρは、 ρ＝1.35×10^-4〜1.45×10^-4 …(3) であることが知られている。この抵抗率ρを用い
ると、接合リング４７部分の溶鋼３４の抵抗値Ｒ
は、 Ｒ＝ρ・ｌ／Ｓ …(4) で示される。ここでｌ、Ｓは、それぞれ接合リン
グ４７の溶鋼３４が通過する部分の軸線方向の長
さおよび断面積である。また、接合リング４７部
分を通過する溶鋼３４の単位時間当りの体積、す
なわち単位時間当りの鋳造量をＶとし、溶鋼３４
の比熱をＣとする。そのとき、溶鋼３４はT゜C加
熱するのに必要なエネルギＱ（Ｔ）は下式で示さ
れる。

Ｑ（Ｔ）＝Ｖ・Ｃ・Ｔ・Ｊ …(5) ここでＪは、熱の仕事当量であり、Ｑ（Ｔ）の
単位はキロワツト時（kwh）で表される。

このようなエネルギを得るに必要な電流量を以
下に説明する電流Ｉによつて発生するエネルギの
関係式は、 Ｑ（Ｔ）＝1²・Ｒ …(6) で表され、したがつて、 Ｉ＝√（） …(7) である。

ここで、下式の第７式に第４式および第５式を
代入して整理すると下式のようなる。

Ｉ＝√・・・・・ …(8) 第８式から判るように、ジユール熱を発生する
に必要な電流は、接合リング４７部分の溶鋼３４
の形状に依存することになる。

第３図は、第１図の接合リング４７付近の拡大
断面図である。前述したように第１図のピンチロ
ーラ４８は間欠駆動されるので、停止期において
は溶鋼３４はモールド筒３９に接触した部分から
冷却されていく。このとき、接合リング４７付近
の溶鋼３４は、前述の電流によつて発生するジユ
ール熱によつて加熱されている。詳細には接合リ
ング４７の孔部４７ｂの溶鋼３４はもちろん、第
３図の壁面４７ａ付近の溶鋼も、接合リング４７
の孔部４７ｂからモールド筒３９へ流れる電流の
ジユール熱により充分加熱される。そのため接合
リング４７のモールド筒３９側の内壁面４７ａに
接触した部分の凝固量は減少する。よつて、仮想
線ｌ２で示されるような先行技術における凝固シ
エルと溶鋼との界面は、第３図１の実線ｌ３で示
されるようになる。すなわち、前記内壁面４７ａ
に接触した凝固シエルＡ１の部分７０の厚みＨ２
は、第１０図の凝固シエルｂ１の厚みｈ２よりも
小さく形成される。このため、各ストローク時に
形成される凝固シエルが完全に溶着される。

次に、第１図のピンチローラ４８が回転駆動さ
れると、第３図１の凝固シエルＡ１は第３図２図
示のように移動する。このとき、新たに供給され
る溶鋼３４は、前述の凝固シエルＡ１の部分７０
の半径方向内方端部を溶解し、かつ、この部分７
０に溶着する。一方、凝固シエルＡ１はモールド
筒３９によつて冷却されているので、その半径方
向の厚みは次第に増大することになる。したがつ
て、凝固シエルＡ１と溶鋼３４との界面は、第３
図１に示されるような波形状となる。ここで注目
すべきは、前述の第８式から明らかなように、こ
の界面の湾曲の程度が第１０図で示される先行技
術の界面の湾曲の程度に比べ、格段に緩やかにな
つていることである。したがつて鋳片４９は、鋳
片４９の軸方向に格段に均等に冷却されることに
なる。

ここで、第１図において鋳片４９に接する補助
電極５９が設けられた理由について説明する。第
３図１を参照して、前述のように電極５２とモー
ルド３８との間に供給される電流は、タンデイツ
シユノズル３７からモールド３８側に流れる。こ
のとき、タンデイツシユノズル３７から遠ざかる
に従い、溶鋼３４中の電流は電気抵抗の少ないモ
ールド筒３９を流れる。したがつて、モールド筒
３９および凝固シエルＡ１間などに空〓を生じた
とき、火花放電を生じることがある。そのため、
モールド筒３９の内壁面３９ａが損傷する。

このような火花放電による内壁面３９ａの損傷
を防止するため、すなわち鋳片４９の長手方向に
沿うモールド３８との電流密度の不均一を可及的
に軽減するために、前記補助電極５９が設けられ
る。

前述の実施例において、電極５２には、溶鋼３
４の同一材料が用いられたが、他の実施例とし
て、黒鉛および金属銅などを用いるようにしても
よい。

第４図は、さらに他の実施例の連続鋳造装置３
０の一部分の断面図である。本実施例は、前述の
実施例に類似し、対応する部分には同一の参照符
を付す。本実施例の注目すべき点は、電極５２を
たとえば、冷却水などの冷媒を用いて冷却できる
ように、金属銅から成る中空構造としたことであ
り、電極５２の先端部付近を、溶鋼３４と同一の
材質から成る被覆部材で被覆したことである。す
なわち、電極５２は中空の棒状である電極本体７
５と、電極本体７５の先端部付近を被覆する被覆
部材CMとを含む。電極本体７５の基端部側に
は、冷却用の冷媒が注入、排出される注入口７６
および排出口７７が設けられる。また、電極本体
７５の中には、基端部から先端部にかけて仕切部
材７８が設けられ、仕切部材７８の先端部は、電
極本体７５の先端部の内壁面とは間〓を有するよ
うにされる。したがつて、注入口７６から注入さ
れた冷媒は、電極本体７５内の空間を矢符Ｅ，Ｆ
で示される方向に流過して、電極本体７５を冷却
することができる。

電極本体７５は、冷媒によつて冷却されている
ので、溶鋼３４に浸漬されている部分の周囲に
は、冷却された溶鋼３４が凝固、付着することに
なる。一方、第１図で示したように電極５２は正
極になるように通電されているので、溶鋼３４に
浸漬した電極５２の先端部分は、電気分解される
ことになる。通電する電気量と電極５２の冷却能
力の大きさを制御することにより、冷却によつて
凝固される溶鋼３４の量と、電気分解される凝固
塊７９の量とを均衡させることができる。

被覆部材CMは、電極５２を溶鋼中に浸漬した
場合の熱衝撃等による破損や、電極５２に使用さ
れる銅などが電気分解により溶鋼中に溶解しない
ように考慮したものである。

第５図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳
造装置３０の断面図である。本実施例は前述の実
施例に類似し、対応する部分には同一の参照符を
付す。本実施例の注目すべき点は、電極５２をタ
ンデイツシユ３１の底部３６付近に設けたことで
ある。一般に連続鋳造装置３０は、溶鋼３４の湯
面が第５図の仮想線ｌ４で示される高さＨ、すな
わちタンデイツシユノズル３７の溶鋼３４が通過
する部分の上端部に至るまで、操業を継続するこ
とができる。したがつて、電極５２を設ける底部
３６からの距離Ｈ５は、下式を満たすようにな
る。

H5＜Ｈ …(9) このような位置に電極５２を設けることによつ
て、たとえば第１図の実施例において説明したよ
うに、電極５２をタンデイツシユ３１内の溶鋼の
湯面の変位に従つて、上下に変位させる必要がな
くなる。このようにして、本実施例においても第
１図示の実施例と同様の効果を得ることができ
る。

本実施例においては、電極５２の、底部３６か
ら高さＨは、第９式を満足するようにしたが、電
極５２は溶鋼３４に浸漬するかぎり、任意の位置
であつてもよい。

第６図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳
造装置３０の簡略化した断面図である。本実施例
は前述の実施例に類似し、対応する部分には同一
の参照符を付す。本実施例の注目すべき点は、タ
ンデイツシユ３１の底部３６に連続して下方に延
びるモールド３８を設け、このモールド３８から
下方に鋳片４９を引抜くようにしたことである。
このようないわゆる垂直形の連続鋳造装置３０に
おいても本発明が実施可能となる。

第７図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳
造装置の接合リング４７付近の拡大断面図であ
る。第１図の実施例において温度検出手段６１
は、モールド３８のピンチローラ４８側の外方に
設けられた。温度検出手段６１は、第７図示のよ
うに、モールド筒３９のタンデイツシユ３１側の
端部付近に設けるようにしてもよい。このとき温
度検出手段６１は、たとえば熱電対が好適に用い
られる。

第８図は、本発明のさらに他の実施例の連続鋳
造装置の電源装置６０の簡略化した回路図であ
る。本実施例では、第１図の電源装置６０を、交
流電流を出力する装置とする。電源装置６０の構
成を以下に説明する。電源装置６０は、電圧調整
用の第１可変インダクタンス８１と、電流増幅用
の変圧器８２とを含んで構成される。電源から、
交流電流が第１可変インダクタンス８１に供給さ
れる。第１可変インダクタンス８１のライン８３
が構成するタツプの位置を変化することによつ
て、変圧器８２の１次側コイル８４に印加される
電圧を変化することができる。

変圧器８２では電圧を降下させ、電流値を上昇
させて連続鋳造装置３０に供給する。このように
交流電流を用いることによつて、前述の実施例に
おいて述べた効果に加え、さらに下記のような効
果を得ることができる。

電源装置６０の構成を簡略化できる。前述の
各実施例において、直流電流を供給する電源装
置６０に関しては、その具体的構成を説明しな
かつたが、直流電源を用いるにはサイリスタな
どによる直流電流発生装置が必要である。一
方、交流電流を用いるようにすれば、電流増幅
用の変圧器８２が備えられれば、電源装置６０
としての機能を果たすことができる。

ここで、前述の第４式を参照して、ｌ＝7.5
mm、Ｄ２＝3.5mm、ρ＝1.4×10^-4Ω・cmを代入
してＲを計算するとＲ＝11×10^-4Ωとなる。ま
た第５式を参照して、Ｖ＝0.025Kg／秒、Ｃ＝
0.2kcal／Kg、Ｔ＝50℃を代入してＱ（50）を計
算するとＱ（50）＝1.05kwhが得られる。これら
の計算結果から、第８図の２次側コイル８５が
出力すべき電流Ｉおよび電圧Ｖは、それぞれＩ
＝977A、Ｖ＝1.07Vになる。このとき１次側コ
イル８４に供給される電圧、電流の組合せは、
100V、10.5Aまたは220V、4.8Aでよい。した
がつて、商用電流を変圧器８２に直接与えても
よく、電源装置６０の構成を簡略化できる。

電極５２（第１図参照）の溶解の進行が防が
れるとともに、電極５２または凝固シエルＡ１
に鉄分子が析出することが防がれる。直流電流
を用いたときには、極性により電極５２が溶解
したり、溶鋼３４（第１図参照）中の鉄分子
が、電極５２および凝固シエルＡ１に析出した
りする。その結果、電極５２の消耗、鋳片４９
（第１図参照）の組成品質の劣化、溶鋼３４の
凝固の際の偏析の発生などが発生することがあ
る。交流電流を用いれば、これらの不良要因を
除外することができる。

本発明における電極５２は、水冷金属銅、溶
鋼３４の同一材料、または黒鉛などの電気の良
導体に関連して広く実施される。

またモールド筒３９は、金属銅Cuから形成
されたが、他に各種の銅合金または黒鉛など、
高い熱伝導性を有するような材料を用いてもよ
い。

また前述の各実施例における電極の極性は、
タンデイツシユ３１側が正極であり、モールド
３８および鋳片４９側が負極であつたが、この
極性は逆であつてもよい。

またピンチローラ４８は、第２図で説明した
ように間欠駆動されるが、本発明は連続駆動さ
れるピンチローラ４８を含む連続鋳造装置３０
に関しても実施されることができる。

また、前述の各実施例において鋳造されるも
のは鉄であつたが、本発明は鉄に限らず他の金
属を鋳造するような連続鋳造装置に関して広く
実施されることができる。

また、前述の各実施例においては、タンデイ
ツシユノズル３７や接合リング４７の孔部３７
ａ，４７ｂの形状は円筒であつたが、多少のテ
ーパを設けたり、偏平鋳片を鋳造するための偏
平状の矩形断面であつたり、第８Ａ図のように
凹、◎、Ｈ、△、〓等の任意の断面についても
同様の効果を得ることができる。

効 果 以上のようにして、タンデイツシユ側に電極を
設け、この電極とモールドとの間に電力を供給す
るようにした。このようにして、タンデイツシユ
からモールドに取出される部分の鋳造すべき金属
を、前記両電極間の電流でジユール熱を発生し、
加熱するようにした、したがつてこの部分におい
て、鋳造対象の金属は溶融状態を維持することが
でき、この部分において過冷却によつて鋳造対象
の金属が凝固して閉塞を起こさないようにするこ
とができた。したがつて、連続鋳造装置の連続運
転がこの閉塞によつて阻害されることなく確実に
継続するようにできた。しかも、前述のタンデイ
ツシユからモールドに取出される部分が過冷却に
よつて閉塞しないので、この部分を格段に小サイ
ズにすることができた。

本発明によれば、鋳片の断面サイズは、大断面
であつても、小断面であつても、また各種断面形
状であつても、本発明を実施することができる。
特に本発明では、小断面鋳片の鋳造時に、タンデ
イツシユとモールドとの連結部の加熱を行うこと
ができるようにするものであり、モールド側の電
極として、そのモールド自体が用いられるので、
このような小断面の鋳造のときであつても、鋳片
に大電流を流すことができ、充分な加熱を行うこ
とができるという優れた効果が達成される。

また本発明によれば、タンデイツシユ内の溶融
金属とモールドとの間に電流が流されるので、ジ
ユール熱によつてその溶融金属は加度に加熱され
ても、そのような溶融金属はモールドによつて冷
却されるので、鋳片の凝固冷却が安定する。

しかも本発明によれば、タンデイツシユとモー
ルドとが密閉連結されており、したがつて電極と
モールドとの間の電流が外部に漏れることをでき
るだけ防ぐことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例の連続鋳造装置３０
の断面図、第２図はピンチローラ４８の運転状態
を表すグラフ、第３図は第１図の接合リング４７
付近の拡大断面図、第４図は本発明の他の実施例
の連続鋳造装置３０の一部分の断面図、第５図は
本発明のさらに他の実施例の連続鋳造装置の一部
分の断面図、第６図は本発明のさらに他の実施例
の連続鋳造装置３０の簡略化した断面図、第７図
は本発明のさらに他の実施例の接合リング４７付
近の拡大断面図、第８図は本発明のさらに他の実
施例の連続鋳造装置３０の電源装置６０の簡略化
した回路図、第８Ａ図は本発明のさらに他の実施
例のタンデイツシユノズル３７や接合リング４７
の孔部３７ａ，４７ｂ付近の断面図、第９図は先
行技術の連続鋳造装置１の断面図、第１０図は第
９図の接合リング１４付近の拡大断面図、第１１
図は先行技術の問題点を説明するための接合リン
グ１１付近の拡大断面図である。 ３０…連続鋳造装置、３１…タンデイツシユ、
３８…モールド、５２…電極、５７…ばね部材、
５８…給電ローラ、５９…補助電極、６０…電源
装置、７５…電極本体、CM…被覆部材。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 溶鋼を貯留するタンデイツシユと、タンデイ
   ツシユから取出された溶鋼を成型冷却するモール
   ドとが密閉連結された連続鋳造方法において、 タンデイツシユの溶融金属に浸漬した電極と、
   モールドとの間に電力を供給することを特徴とす
   る連続鋳造方法。