JPH0213008B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0213008B2 JPH0213008B2 JP12179685A JP12179685A JPH0213008B2 JP H0213008 B2 JPH0213008 B2 JP H0213008B2 JP 12179685 A JP12179685 A JP 12179685A JP 12179685 A JP12179685 A JP 12179685A JP H0213008 B2 JPH0213008 B2 JP H0213008B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- strength
- electric resistance
- quenching
- steel pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は77Kgf/mm2以上の降伏強度を持つた高強
度油井管用電縫鋼管の製造方法に関するものであ
る。 （従来の技術） 近年の石油危機以来油井は深くなり、それに伴
い高強度油井管の要求が年々強くなつている。具
体的に言つて高強度油井管と言えば、API規格に
あるようにＮ−80超をさしＣ−95，Ｐ−110のよ
うなものである。ここでＣ−95は電縫鋼管でも製
造できるがＰ−110は電縫鋼管での製造を行なわ
ないのが普通である。しかしこれは電縫鋼管では
Ｐ−110の製造ができないのではなく、パイプを
焼入焼戻する方法を用いれば現状でも製造は可能
である（住友金属vol131，No.４，1979）。 ところが上記のようなパイプを焼入焼戻して77
Kgｆ／mm2以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電
縫鋼管を製造する方法は、次のような欠点をもつ
ている。 (a) 電縫鋼管の利点である制御圧延、制御冷却に
よる細粒化が利用できない。 (b) 電縫鋼管の利点である安価な合金元素Nb，
Ｖ，Ti等を利用出来ない。 (c) 電縫鋼管の利点である寸法精度の良さを焼入
時に悪化させるため、矯正が必要になりそれに
より残留応力や降伏強度に悪影響を及ぼす。 以上電縫鋼管を焼入焼戻する方法では本来電縫
鋼管が持つている利点をすべて打ち消した形で行
われるため、77Kgf/mm2以上の降伏強度を持つた高
強度油井管用電縫鋼管を製造することはあまり積
極的には行われないのが普通であつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこの電縫鋼管の利点を打ち消さずに、
電縫鋼管を焼入焼戻する従来方法よりも細粒な組
織で残留応力が低くしかも安価な77Kgf/mm2以上の
降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管を製造
することである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は熱間圧延において制御圧延により結晶
粒を微細化し、その後急冷により焼入れ、その焼
入れ組織を保存するため、低温捲取をし、その熱
延コイルを電縫鋼管に成形、溶接した後、電縫溶
接熱影響により焼入れ組織を消失した電縫溶接部
のみを再加熱後焼入れし、その後、管全体を焼戻
しすることにより、従来の管全体の焼入れ・焼戻
を行なうことによる粗大化、析出型元素の不利
益、寸法精度の悪化等をすべて解消する高強度電
縫鋼管の製造方法である。 本発明の電縫鋼管の製造方法では溶接熱影響部
以外は熱延コイルの長所を持つたまま成形後焼戻
しをされるので非常に細粒でNb等の析出強化も
十分機能を発揮でき管焼入時の寸法精度の悪化も
ない。しかも６％以上の電縫鋼管成形歪により極
めて高い降伏強度を得られるようにしたものであ
る。 即ち従来法の管全体の焼入、焼戻では熱間圧延
により得れた細粒組織をA3点以上の再加熱によ
り粗大化してしまい更にNb等の微細析出物も再
加熱により凝集粗大化し、析出強化の利点がなく
なつてしまう。 更に管全体の焼入により管の真円度や真直度が
くずれるため、その矯正が必要になる。 これらの欠点を本発明は一気に解消するもので
ある。 次に素材の成分について述べるとＣについて
は、必要な強度のために0.18％以上とした。しか
しＣがあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるの
で耐サワー特性や靭性を悪化させるため0.27％以
上とした。 Siはあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるの
で耐サワー特性や靭性を悪化させるため0.5％以
下とした。 Mnは必要な強度のために1.2％以上とした。し
かしあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるので
耐サワー特性や靭性を悪化させるため2.0％以下
とした。 Nbは強度確保のために必要であるがNbが固溶
できる範囲内の0.050％以下の範囲とする。Ｖ，
Ti，Ｂは強度確保のために必要であるが、あま
り多く添加すると後で行われる歪時効による硬化
を小さくしてしまうので、それぞれＶを0.050％
以下、Tiを0.030％以下、Ｂを0.0020％以下とし
た。 なお素材はAlで脱酸し、その酸残存する通常
の量のAlを含有する。 鋼片の製造は造塊分塊圧延あるいは連続鋳造の
いずれによつてもよいが、細粒という点からは連
続鋳造法による方が有利である。 次に熱間圧延後の冷却条件についてのべる。 焼入れするためにはできるだけ大きな冷却速度
を取る必要があるが、一般的に管全体の焼入れは
管外面からのみの冷却するのに対し、熱間圧延後
ホツトコイルを冷却する方が両面より冷却できる
ため管よりも十分に焼入れを行うことができる。 またこの焼入れは管全体の焼入れと違い電縫鋼
管を再加熱する必要がないことと、熱間圧延によ
る細粒を直接利用できる点により、非常に顕微鏡
組織の細かい均一組織が得られるのが特徴であ
る。 次に捲取温度は250℃以下で行う必要がある。
その理由は250℃超であると焼入れ組織がそのホ
ツトコイルの持つている自己顕熱により焼戻され
てしまうためである。 次に電縫鋼管成形方法についてのべる。 第１図に示すように６％以上の電縫鋼管成形歪
により77Kgf/mm2以上の降伏強度を得ることができ
る。これは加工硬化とその後の歪時効により強度
を上昇させるために必要である。この電縫鋼管成
形歪は後に行われる焼戻しを容易にする効果があ
る。 すなわち電縫鋼管成形歪の高転位密度により焼
戻時の拡散を容易にすることにより極めて短時間
に焼戻しができる利点を本発明は持つている。 次に電縫溶接部についてのべる。 上記のように焼入れされたホツトコイルを電縫
鋼管に成形した後電縫溶接するが、その溶接熱に
より電縫溶接部だけは焼入れ組織が消失してしま
うことになる。 そこで本発明ではこの電縫溶接部のみ誘導加熱
方式により焼入れ可能な900℃以上に局部加熱し
た後焼入れすることにより管全体を焼入れ組織に
することとした。 次に管全体の焼戻を行うが、これは一般によく
行われる方法と同じであるが、焼入れ後の成形歪
があるため拡散が促進され一般的な焼戻温度・時
間よりも低温で短時間側に移動し省エネ面からも
本発明はすぐれている。 また従来の管焼入れでは管の真円度や真直度が
悪化するため、焼戻後所定の寸法精度に矯正をし
なければならないため、バウシンガー効果等の不
利益が発生していたが本発明では焼入れ後成形し
所定の寸法にするため、上記の問題がない。 また従来の焼戻温度よりも成形歪による拡散促
進により低温であり焼戻後もいつさい矯正が不必
要なことも本発明の利点である。 （実施例） 次に本発明の実施例を第１表に示す。第１表の
１〜４に示すように本発明によれば降伏強度の極
めて高い電縫鋼管が得られるものである。
度油井管用電縫鋼管の製造方法に関するものであ
る。 （従来の技術） 近年の石油危機以来油井は深くなり、それに伴
い高強度油井管の要求が年々強くなつている。具
体的に言つて高強度油井管と言えば、API規格に
あるようにＮ−80超をさしＣ−95，Ｐ−110のよ
うなものである。ここでＣ−95は電縫鋼管でも製
造できるがＰ−110は電縫鋼管での製造を行なわ
ないのが普通である。しかしこれは電縫鋼管では
Ｐ−110の製造ができないのではなく、パイプを
焼入焼戻する方法を用いれば現状でも製造は可能
である（住友金属vol131，No.４，1979）。 ところが上記のようなパイプを焼入焼戻して77
Kgｆ／mm2以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電
縫鋼管を製造する方法は、次のような欠点をもつ
ている。 (a) 電縫鋼管の利点である制御圧延、制御冷却に
よる細粒化が利用できない。 (b) 電縫鋼管の利点である安価な合金元素Nb，
Ｖ，Ti等を利用出来ない。 (c) 電縫鋼管の利点である寸法精度の良さを焼入
時に悪化させるため、矯正が必要になりそれに
より残留応力や降伏強度に悪影響を及ぼす。 以上電縫鋼管を焼入焼戻する方法では本来電縫
鋼管が持つている利点をすべて打ち消した形で行
われるため、77Kgf/mm2以上の降伏強度を持つた高
強度油井管用電縫鋼管を製造することはあまり積
極的には行われないのが普通であつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明はこの電縫鋼管の利点を打ち消さずに、
電縫鋼管を焼入焼戻する従来方法よりも細粒な組
織で残留応力が低くしかも安価な77Kgf/mm2以上の
降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管を製造
することである。 （問題点を解決するための手段） 本発明は熱間圧延において制御圧延により結晶
粒を微細化し、その後急冷により焼入れ、その焼
入れ組織を保存するため、低温捲取をし、その熱
延コイルを電縫鋼管に成形、溶接した後、電縫溶
接熱影響により焼入れ組織を消失した電縫溶接部
のみを再加熱後焼入れし、その後、管全体を焼戻
しすることにより、従来の管全体の焼入れ・焼戻
を行なうことによる粗大化、析出型元素の不利
益、寸法精度の悪化等をすべて解消する高強度電
縫鋼管の製造方法である。 本発明の電縫鋼管の製造方法では溶接熱影響部
以外は熱延コイルの長所を持つたまま成形後焼戻
しをされるので非常に細粒でNb等の析出強化も
十分機能を発揮でき管焼入時の寸法精度の悪化も
ない。しかも６％以上の電縫鋼管成形歪により極
めて高い降伏強度を得られるようにしたものであ
る。 即ち従来法の管全体の焼入、焼戻では熱間圧延
により得れた細粒組織をA3点以上の再加熱によ
り粗大化してしまい更にNb等の微細析出物も再
加熱により凝集粗大化し、析出強化の利点がなく
なつてしまう。 更に管全体の焼入により管の真円度や真直度が
くずれるため、その矯正が必要になる。 これらの欠点を本発明は一気に解消するもので
ある。 次に素材の成分について述べるとＣについて
は、必要な強度のために0.18％以上とした。しか
しＣがあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるの
で耐サワー特性や靭性を悪化させるため0.27％以
上とした。 Siはあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるの
で耐サワー特性や靭性を悪化させるため0.5％以
下とした。 Mnは必要な強度のために1.2％以上とした。し
かしあまり高すぎると硬度が高くなりすぎるので
耐サワー特性や靭性を悪化させるため2.0％以下
とした。 Nbは強度確保のために必要であるがNbが固溶
できる範囲内の0.050％以下の範囲とする。Ｖ，
Ti，Ｂは強度確保のために必要であるが、あま
り多く添加すると後で行われる歪時効による硬化
を小さくしてしまうので、それぞれＶを0.050％
以下、Tiを0.030％以下、Ｂを0.0020％以下とし
た。 なお素材はAlで脱酸し、その酸残存する通常
の量のAlを含有する。 鋼片の製造は造塊分塊圧延あるいは連続鋳造の
いずれによつてもよいが、細粒という点からは連
続鋳造法による方が有利である。 次に熱間圧延後の冷却条件についてのべる。 焼入れするためにはできるだけ大きな冷却速度
を取る必要があるが、一般的に管全体の焼入れは
管外面からのみの冷却するのに対し、熱間圧延後
ホツトコイルを冷却する方が両面より冷却できる
ため管よりも十分に焼入れを行うことができる。 またこの焼入れは管全体の焼入れと違い電縫鋼
管を再加熱する必要がないことと、熱間圧延によ
る細粒を直接利用できる点により、非常に顕微鏡
組織の細かい均一組織が得られるのが特徴であ
る。 次に捲取温度は250℃以下で行う必要がある。
その理由は250℃超であると焼入れ組織がそのホ
ツトコイルの持つている自己顕熱により焼戻され
てしまうためである。 次に電縫鋼管成形方法についてのべる。 第１図に示すように６％以上の電縫鋼管成形歪
により77Kgf/mm2以上の降伏強度を得ることができ
る。これは加工硬化とその後の歪時効により強度
を上昇させるために必要である。この電縫鋼管成
形歪は後に行われる焼戻しを容易にする効果があ
る。 すなわち電縫鋼管成形歪の高転位密度により焼
戻時の拡散を容易にすることにより極めて短時間
に焼戻しができる利点を本発明は持つている。 次に電縫溶接部についてのべる。 上記のように焼入れされたホツトコイルを電縫
鋼管に成形した後電縫溶接するが、その溶接熱に
より電縫溶接部だけは焼入れ組織が消失してしま
うことになる。 そこで本発明ではこの電縫溶接部のみ誘導加熱
方式により焼入れ可能な900℃以上に局部加熱し
た後焼入れすることにより管全体を焼入れ組織に
することとした。 次に管全体の焼戻を行うが、これは一般によく
行われる方法と同じであるが、焼入れ後の成形歪
があるため拡散が促進され一般的な焼戻温度・時
間よりも低温で短時間側に移動し省エネ面からも
本発明はすぐれている。 また従来の管焼入れでは管の真円度や真直度が
悪化するため、焼戻後所定の寸法精度に矯正をし
なければならないため、バウシンガー効果等の不
利益が発生していたが本発明では焼入れ後成形し
所定の寸法にするため、上記の問題がない。 また従来の焼戻温度よりも成形歪による拡散促
進により低温であり焼戻後もいつさい矯正が不必
要なことも本発明の利点である。 （実施例） 次に本発明の実施例を第１表に示す。第１表の
１〜４に示すように本発明によれば降伏強度の極
めて高い電縫鋼管が得られるものである。
【表】
◎；良好 ○；やや良 ×；不良
（本発明の効果） 以上の如く本発明は従来管の焼入焼戻する方法
では本来電縫鋼管が持つている利点をすべて打ち
消した形で行われるため、制御圧延、制御冷却に
よる細粒化が利用できない安価な合金元素Nb，
Ｖ，Ti等を利用出来ない寸法精度の良さを焼入
時に悪化させるため、矯正が必要になるという欠
点をすべて打ち消すことにより、安価に77Kgf/mm2
以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管
が製造できるものでその効果は極めて大きいもの
である。
（本発明の効果） 以上の如く本発明は従来管の焼入焼戻する方法
では本来電縫鋼管が持つている利点をすべて打ち
消した形で行われるため、制御圧延、制御冷却に
よる細粒化が利用できない安価な合金元素Nb，
Ｖ，Ti等を利用出来ない寸法精度の良さを焼入
時に悪化させるため、矯正が必要になるという欠
点をすべて打ち消すことにより、安価に77Kgf/mm2
以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管
が製造できるものでその効果は極めて大きいもの
である。
第１図は電縫鋼管成形歪と降伏強度の関係を示
した図、第２図は捲換温度と降伏強度の関係を示
した図である。
した図、第２図は捲換温度と降伏強度の関係を示
した図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ；0.18〜0.27％ Si；0.5％以下 Mn；1.2〜2.0％ Nb；0.050％以下 を基本成分とし Ｖ；0.050％以下 Ti；0.030％以下 Ｂ；0.0020％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Fe及び不可避
的不純物よりなる鋼を熱間圧延後焼入れを施した
後、250℃以下で捲取り、その後電縫鋼管の溶接
熱影響部だけを900℃以上に再加熱した後焼入れ
し、その後電縫鋼管成形におけるサイジングロー
ルで６％以上の絞り率を施し、その後管全体を焼
戻しすることを特徴とする77Kgf/mm2以上の降伏強
度を持つた高強度油井管用電縫鋼管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12179685A JPS61279623A (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | ７７ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12179685A JPS61279623A (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | ７７ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61279623A JPS61279623A (ja) | 1986-12-10 |
| JPH0213008B2 true JPH0213008B2 (ja) | 1990-04-03 |
Family
ID=14820126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12179685A Granted JPS61279623A (ja) | 1985-06-05 | 1985-06-05 | ７７ｋｇｆ／ｍｍ↑２以上の降伏強度を持つた高強度油井管用電縫鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61279623A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04101910A (ja) * | 1990-08-13 | 1992-04-03 | Murata Mach Ltd | フローラックへの物品供給装置 |
| JPH04115805U (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-15 | 新日本製鐵株式会社 | 立体倉庫 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2490700C (en) | 2002-06-19 | 2014-02-25 | Nippon Steel Corporation | Oil country tubular goods excellent in collapse characteristics after expansion and method of production thereof |
| EP2634271B1 (en) | 2011-04-19 | 2016-07-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electric resistance welded (erw) steel pipe for oil well use and process for producing erw steel pipe for oil well use |
-
1985
- 1985-06-05 JP JP12179685A patent/JPS61279623A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04101910A (ja) * | 1990-08-13 | 1992-04-03 | Murata Mach Ltd | フローラックへの物品供給装置 |
| JPH04115805U (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-15 | 新日本製鐵株式会社 | 立体倉庫 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61279623A (ja) | 1986-12-10 |
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