JPH02133162A - 合金鋳物 - Google Patents
合金鋳物Info
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- JPH02133162A JPH02133162A JP28517688A JP28517688A JPH02133162A JP H02133162 A JPH02133162 A JP H02133162A JP 28517688 A JP28517688 A JP 28517688A JP 28517688 A JP28517688 A JP 28517688A JP H02133162 A JPH02133162 A JP H02133162A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ａ、 産業上の利用分野
本発明は、合金鋳物に関するものである。
ｂ、 従来の技術
従来より、合金鋳物としてはＡ ｆｆ１−Ｍｇ合金の如
き軽合金が広く使用されている。この種の合金鋳物の場
合は、溶湯を自ｇｌ固（９１通凝固）させると、結晶粒
が方向性を持ち、大きく成長しようとする。
き軽合金が広く使用されている。この種の合金鋳物の場
合は、溶湯を自ｇｌ固（９１通凝固）させると、結晶粒
が方向性を持ち、大きく成長しようとする。
このように方向性を持った材料は、強度や靭性が方向性
を有することとなり、弱い方向ができる。
を有することとなり、弱い方向ができる。
そこで、このような不都合を解消するために、合金の溶
湯を急冷凝固させて、結晶粒を微細化し、これにより方
向性を無くすと共に強度及び靭性を高めるようにしてい
る。また、Ａｆｆｉ合金の場合には、強度及び靭性のよ
り一層の向上のために、ＰやＮａを０，０１〜０．１重
量％添加するようにしている。
湯を急冷凝固させて、結晶粒を微細化し、これにより方
向性を無くすと共に強度及び靭性を高めるようにしてい
る。また、Ａｆｆｉ合金の場合には、強度及び靭性のよ
り一層の向上のために、ＰやＮａを０，０１〜０．１重
量％添加するようにしている。
一方、低融点（６６０″Ｃ）合金（例えば、Ａｌ、Ｍｇ
Ｚｎ、 ｐｂ、 Ｓｎ＋ Ｂｉ等）鋳物の場合には、溶
湯ノ象、冷凝固を行なうと共に、熱処理（例えば、Ａ１
合金では、溶体化処理後に自然時効させるようなＪＩＳ
規格のＴ４処理、又は溶体化処理後に人工時効硬化させ
るようなＪＩＳ規格のＴ６処理）を行なうようにしてい
る。なお、加圧鋳造（溶湯鍛造）により繊維状物質（例
えば、アルミナ、カーボン等）や短繊維（ウィスカー）
に合金を含浸させて強化を図ることも行なわれている。
Ｚｎ、 ｐｂ、 Ｓｎ＋ Ｂｉ等）鋳物の場合には、溶
湯ノ象、冷凝固を行なうと共に、熱処理（例えば、Ａ１
合金では、溶体化処理後に自然時効させるようなＪＩＳ
規格のＴ４処理、又は溶体化処理後に人工時効硬化させ
るようなＪＩＳ規格のＴ６処理）を行なうようにしてい
る。なお、加圧鋳造（溶湯鍛造）により繊維状物質（例
えば、アルミナ、カーボン等）や短繊維（ウィスカー）
に合金を含浸させて強化を図ることも行なわれている。
Ｃ１発明が解決しようとする課題
しかしながら、溶湯を急、冷凝固させて得られる鋳物は
、表面の結晶が微細であっても、内部は急。
、表面の結晶が微細であっても、内部は急。
冷されないため内部結晶は微細とならず、従って鋳物全
体が均一な結晶径をしたものは得られない。
体が均一な結晶径をしたものは得られない。
また、ＰやＮａの添加による結晶粒微細化の効果はあま
り大きくないのが実情である上に、Ｐは単体では扱いに
くいため、Ｐ−Ｆｅ、 Ｐ−Ｃｕ、 Ｐ−Ｎｉ等の形で
添加するので成分管理が極めて困難である。その上、Ｐ
を添加すると合金性能が劣化するといった問題点もある
。一方、Ｎａは反応性が高いので、その取扱いが難しい
。
り大きくないのが実情である上に、Ｐは単体では扱いに
くいため、Ｐ−Ｆｅ、 Ｐ−Ｃｕ、 Ｐ−Ｎｉ等の形で
添加するので成分管理が極めて困難である。その上、Ｐ
を添加すると合金性能が劣化するといった問題点もある
。一方、Ｎａは反応性が高いので、その取扱いが難しい
。
また、既述の如き加圧鍛造を行なう場合には、強大な加
圧力（例えば５０ｋｇ／ｃ−程度）が必要である。しか
も、加圧鍛造を行なう際、繊維状物質に引張力を付与し
ておくとか、短繊維を互いにからませてバインダーで成
形するとかのセツティング作業を行なわなければならず
、この作業が非常に難しいのが実情である。
圧力（例えば５０ｋｇ／ｃ−程度）が必要である。しか
も、加圧鍛造を行なう際、繊維状物質に引張力を付与し
ておくとか、短繊維を互いにからませてバインダーで成
形するとかのセツティング作業を行なわなければならず
、この作業が非常に難しいのが実情である。
本発明は、このような種々の問題点に鑑みてなされたも
のであって、その目的は、結晶粒が均一に微細化されか
つ方向性を持たない強度並びに靭性の優れた合金鋳物を
提供することにある。
のであって、その目的は、結晶粒が均一に微細化されか
つ方向性を持たない強度並びに靭性の優れた合金鋳物を
提供することにある。
また、本発明の別の目的は、加圧鍛造のように高圧力を
加えることなく繊維状の金属又は合金を複合できて充分
な強度並びに靭性を有する合金鋳物を提供することにあ
る。
加えることなく繊維状の金属又は合金を複合できて充分
な強度並びに靭性を有する合金鋳物を提供することにあ
る。
ｄ、 課題を解決するための手段
上述の目的を達成するために、本発明では、合金の溶湯
に濡れ性の良い粒子を添加し、この溶湯に機械的撹拌を
加えて急冷凝固させるようにしている。また、本発明で
は、低融点合金の溶湯に繊維状の高融点金属又は高融点
合金を添加し、この溶湯に機械的撹拌を加えて急冷凝固
させるようにしている。
に濡れ性の良い粒子を添加し、この溶湯に機械的撹拌を
加えて急冷凝固させるようにしている。また、本発明で
は、低融点合金の溶湯に繊維状の高融点金属又は高融点
合金を添加し、この溶湯に機械的撹拌を加えて急冷凝固
させるようにしている。
以下、本発明の実施例に付き図面を参照して説明する。
第１図〜第３図は本発明の第１実施例を示すものであっ
て、Ａ ｆｆ１−Ｍｇ軽合金等からなるＡ２合金鋳物の
製造工程を概略的に図示したものである。
て、Ａ ｆｆ１−Ｍｇ軽合金等からなるＡ２合金鋳物の
製造工程を概略的に図示したものである。
まず、第１図に示すように、坩堝１内に固形のＡ１合金
鋳物材料２を入れ、ヒーター３にて５６０〜１０００℃
程度に加熱保持する。これにより、合金鋳物材料２は坩
堝ｌ内で溶融されＡ１合金の溶湯２ａ（第２図参照）に
なる。しかる後、第２図に示すように、この溶湯２ａに
濡れ性が良く（濡れ角度１００”以下）粒径が０．０５
〜１０μ−の粒子４を０．５〜２０容量％添加する。な
お、この粒子４としては、融点が１０００℃以上のもの
、例えばＺｒ＋ Ｆｅ、 Ｃｏ＋ Ｎｉ、 Ｔｉ。
鋳物材料２を入れ、ヒーター３にて５６０〜１０００℃
程度に加熱保持する。これにより、合金鋳物材料２は坩
堝ｌ内で溶融されＡ１合金の溶湯２ａ（第２図参照）に
なる。しかる後、第２図に示すように、この溶湯２ａに
濡れ性が良く（濡れ角度１００”以下）粒径が０．０５
〜１０μ−の粒子４を０．５〜２０容量％添加する。な
お、この粒子４としては、融点が１０００℃以上のもの
、例えばＺｒ＋ Ｆｅ、 Ｃｏ＋ Ｎｉ、 Ｔｉ。
Ｖ＋ Ｃｒ、 Ｍｏ＋−等の如き純金属や合金又はセラ
ミックスであって、溶湯２ａには濡れるがそれ自身は完
全溶融しないものを用いる。
ミックスであって、溶湯２ａには濡れるがそれ自身は完
全溶融しないものを用いる。
次に、第３図に示すように、粒子４を添加した溶湯２ｂ
を機械的な撹拌手段５にて撹拌する。この撹拌手段５は
、棒体から成るストッパ６と、このストッパ６の周囲に
おいて平行状に配置されかつ下端に螺旋状溝部７をそれ
ぞれ有する複数の撹拌部材８とから成り、これらの部材
６，８は図外の昇降手段にて上下方向に一緒に昇降され
るようになっている。さらに、上述の撹拌部材８は図外
の駆動手段にてその軸心を中心に回転駆動されるように
構成されている。しかして、撹拌手段５が下降されてス
トッパ６の下端が坩堝ｌの底部に当接すると、その下降
動作が停止されると共に撹拌部材８が１００〜ＩＯ＋０
００ｒ、ｐ、ｓ＋、の回転速度で回転駆動され、これに
より溶湯２ｂ内に粒子４が均一に分散される。
を機械的な撹拌手段５にて撹拌する。この撹拌手段５は
、棒体から成るストッパ６と、このストッパ６の周囲に
おいて平行状に配置されかつ下端に螺旋状溝部７をそれ
ぞれ有する複数の撹拌部材８とから成り、これらの部材
６，８は図外の昇降手段にて上下方向に一緒に昇降され
るようになっている。さらに、上述の撹拌部材８は図外
の駆動手段にてその軸心を中心に回転駆動されるように
構成されている。しかして、撹拌手段５が下降されてス
トッパ６の下端が坩堝ｌの底部に当接すると、その下降
動作が停止されると共に撹拌部材８が１００〜ＩＯ＋０
００ｒ、ｐ、ｓ＋、の回転速度で回転駆動され、これに
より溶湯２ｂ内に粒子４が均一に分散される。
このようにして、粒子４を添加した溶湯２ｂに機械的撹
拌を与えた後に、坩堝ｌの底壁の栓９を抜いて給湯口１
０を介して溶湯２ｂを鋳型１１内に流し込み、水冷筒１
２による冷却作用にて前記溶湯２ｂを急冷凝固させ、塊
状の集合体すなわち合金鋳物１３として回収する。この
ようにすれば、均一分散された粒子４が凝固時の初晶結
晶粒の核となるため、従来の場合に比べてより微細な結
晶粒を有する合金鋳物１３を得ることができる。
拌を与えた後に、坩堝ｌの底壁の栓９を抜いて給湯口１
０を介して溶湯２ｂを鋳型１１内に流し込み、水冷筒１
２による冷却作用にて前記溶湯２ｂを急冷凝固させ、塊
状の集合体すなわち合金鋳物１３として回収する。この
ようにすれば、均一分散された粒子４が凝固時の初晶結
晶粒の核となるため、従来の場合に比べてより微細な結
晶粒を有する合金鋳物１３を得ることができる。
なお、溶湯２ｂを急冷せずに自然（９通）凝固させた場
合には、第４図に示すように、結晶粒１４は鋳型１１の
内壁面１１ａから最終凝固部となる上面中央部Ａに向け
て長く成長することとなり、微細な結晶粒とはならない
。
合には、第４図に示すように、結晶粒１４は鋳型１１の
内壁面１１ａから最終凝固部となる上面中央部Ａに向け
て長く成長することとなり、微細な結晶粒とはならない
。
本実施例において粒子４に高硬度（）ＩＶ２５０以上）
のものを用いるようにすれば耐摩耗性を改善することが
でき、また自己潤滑性のある粒子（例えば大方晶の窒化
ホウ素やカーボン）を用いれば耐摩耗性並びに潤滑性の
双方を改善することができる。
のものを用いるようにすれば耐摩耗性を改善することが
でき、また自己潤滑性のある粒子（例えば大方晶の窒化
ホウ素やカーボン）を用いれば耐摩耗性並びに潤滑性の
双方を改善することができる。
ところで、従来より、鉄系の炭素鋼や合金鋼の切削性を
改善するためにＣａ（０，００１〜０．０１重量％）や
Ｓ（０，０４〜０．１２重量％）やＰｂ（０，０４〜０
．３０重量％）を添加するようにしているが、Ｓやｐｂ
はＡ２合金には容易に添加することができず、またＣａ
はＡ２合金の性能を劣化させるという事情から、Ａ２合
金鋳物に関しては素材自体に快削性を持たせるべく添加
物を加えるようにした例はないのが実状である。
改善するためにＣａ（０，００１〜０．０１重量％）や
Ｓ（０，０４〜０．１２重量％）やＰｂ（０，０４〜０
．３０重量％）を添加するようにしているが、Ｓやｐｂ
はＡ２合金には容易に添加することができず、またＣａ
はＡ２合金の性能を劣化させるという事情から、Ａ２合
金鋳物に関しては素材自体に快削性を持たせるべく添加
物を加えるようにした例はないのが実状である。
そこで、次に、上述の如き本発明の合金鋳物製造方法を
用いて、自己潤滑性のある粒子を添加することにより、
切削性の改善されたＡｆｆｉ合金鋳物を製造する場合に
付き述べる。
用いて、自己潤滑性のある粒子を添加することにより、
切削性の改善されたＡｆｆｉ合金鋳物を製造する場合に
付き述べる。
まず、坩堝１内のＡｎ合金鋳物材料２をヒーター３にて
加熱保持（５７０〜９００°Ｃ）シ、これに自己潤滑性
のある六方晶窒化ホウ素（ｈ ＢＮ）の粒子（粒径：０
．１〜５００ μ論）４を０．０５〜３重量％添加する
。この場合、Ａ１合金鋳物材料２の上記温度域での比重
は２．３〜２．７程度であり、六方晶窒化ホウ素粒子４
は真比重が２．２７で見掛は密度はもっと小さくなるの
に加えて、濡れ性も良くないので浮遊してしまう、従っ
て、普通鋳造では、六方晶窒化ホウ素粒子４をＡ２合金
鋳物材料２に複合することは不可能である。そこで、本
例においては、ヒーター３で加熱保持中の六方晶窒化ホ
ウ素粒子４を添加したＡｌ１合金鋳物材料２の溶湯２ａ
又は半溶融状態のＡ２合金鋳物材料に、下向きの力が加
わるような形状の１〜３個の撹拌部材８（例えば、逆ネ
ジ方向に加工したスクリュー、へりカルギヤー、スパイ
ラルギヤー等）により、１００〜１０．００Ｏｒ、ｐ、
ｍ、の機械的撹拌を加え、六方晶窒化ホウ素粒子４をＡ
Ｉ！、合金鋳物材料２の溶湯２ａ又は半溶融状態のＡＩ
１合金鋳物材料２に強制的に複合化せしめる。そして、
この複合化された八１合金の溶湯２ａを、撹拌中順次或
いは一度に全てを、坩堝１の給湯口１０を介して鋳型１
１内に注入して象、冷凝固させる。
加熱保持（５７０〜９００°Ｃ）シ、これに自己潤滑性
のある六方晶窒化ホウ素（ｈ ＢＮ）の粒子（粒径：０
．１〜５００ μ論）４を０．０５〜３重量％添加する
。この場合、Ａ１合金鋳物材料２の上記温度域での比重
は２．３〜２．７程度であり、六方晶窒化ホウ素粒子４
は真比重が２．２７で見掛は密度はもっと小さくなるの
に加えて、濡れ性も良くないので浮遊してしまう、従っ
て、普通鋳造では、六方晶窒化ホウ素粒子４をＡ２合金
鋳物材料２に複合することは不可能である。そこで、本
例においては、ヒーター３で加熱保持中の六方晶窒化ホ
ウ素粒子４を添加したＡｌ１合金鋳物材料２の溶湯２ａ
又は半溶融状態のＡ２合金鋳物材料に、下向きの力が加
わるような形状の１〜３個の撹拌部材８（例えば、逆ネ
ジ方向に加工したスクリュー、へりカルギヤー、スパイ
ラルギヤー等）により、１００〜１０．００Ｏｒ、ｐ、
ｍ、の機械的撹拌を加え、六方晶窒化ホウ素粒子４をＡ
Ｉ！、合金鋳物材料２の溶湯２ａ又は半溶融状態のＡＩ
１合金鋳物材料２に強制的に複合化せしめる。そして、
この複合化された八１合金の溶湯２ａを、撹拌中順次或
いは一度に全てを、坩堝１の給湯口１０を介して鋳型１
１内に注入して象、冷凝固させる。
このようにして得られた八１合金鋳物１３は自己潤滑性
を具備することとなるため、切削性の改善が図られる。
を具備することとなるため、切削性の改善が図られる。
因に、ＡＣ９Ａ（ＪＩＳ規格で規定されたＡ１−５ｉ
−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金鋳物の１分類
）で厚さ５０閣程度のＡｊ！合金を５ＬＮａ円板砥石（
００φ２００ ｘ ｔ２）で連続的に切削する場合の切
削速度は３ｍ／Ｓ程度であるが、上述のように六方晶窒
化ホウ素粒子４を複合したものは５〜２０Ｍ／Ｓ程度で
切削が可能である。なお、六方晶窒化ホウ素粒子４の添
加量と切削速度との間には、相関関係があり、その相関
関係は第５図において斜線で示すゾーンである。斯くし
て、六方晶窒化ホウ素粒子の添加により従来のＡ１合金
に比べて切削速度を数倍〜１０倍程変向上させることが
できる。
−Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｇ系のアルミニウム合金鋳物の１分類
）で厚さ５０閣程度のＡｊ！合金を５ＬＮａ円板砥石（
００φ２００ ｘ ｔ２）で連続的に切削する場合の切
削速度は３ｍ／Ｓ程度であるが、上述のように六方晶窒
化ホウ素粒子４を複合したものは５〜２０Ｍ／Ｓ程度で
切削が可能である。なお、六方晶窒化ホウ素粒子４の添
加量と切削速度との間には、相関関係があり、その相関
関係は第５図において斜線で示すゾーンである。斯くし
て、六方晶窒化ホウ素粒子の添加により従来のＡ１合金
に比べて切削速度を数倍〜１０倍程変向上させることが
できる。
また、第６図〜第８図は本発明の第２実施例を示すもの
であって、低融点合金に繊維状の高融点金属又は合金を
添加複合化して成る合金鋳物の製造工程を概略的に図示
したものである。
であって、低融点合金に繊維状の高融点金属又は合金を
添加複合化して成る合金鋳物の製造工程を概略的に図示
したものである。
まず、第６図に示すように、融点が７００℃以下の低融
点合金（例えば、Ａｌ２． Ｍｇ、 Ｚｎ、 Ｐｂｎ
Ｓｎ、 Ｂｉ等の合金）から成る合金鋳物材料１５を坩
堝１内に入れ、これをヒーター３にて加熱溶解して保持
する。なおこの際の加熱温度は完全溶融温度域（例えば
、八Ｉｔ ：６６０℃以上、 Ｍｇ：６５０°Ｃ以上、
Ｚｎ：４２０℃以上、 Ｐｂ：３２８℃以上、 Ｓｎ
：２３２ ’Ｃ以上、 Ｂｉ：２７２℃以上）、或いは
部分溶融温度域（例えば、ＡＮ −Ｃｕ合金では５４８
〜６６０°Ｃ）に設定する。これにより、合金鋳物材料
１５は坩堝ｌ内で溶融されて溶湯１５ａ（第２図参照）
となる。
点合金（例えば、Ａｌ２． Ｍｇ、 Ｚｎ、 Ｐｂｎ
Ｓｎ、 Ｂｉ等の合金）から成る合金鋳物材料１５を坩
堝１内に入れ、これをヒーター３にて加熱溶解して保持
する。なおこの際の加熱温度は完全溶融温度域（例えば
、八Ｉｔ ：６６０℃以上、 Ｍｇ：６５０°Ｃ以上、
Ｚｎ：４２０℃以上、 Ｐｂ：３２８℃以上、 Ｓｎ
：２３２ ’Ｃ以上、 Ｂｉ：２７２℃以上）、或いは
部分溶融温度域（例えば、ＡＮ −Ｃｕ合金では５４８
〜６６０°Ｃ）に設定する。これにより、合金鋳物材料
１５は坩堝ｌ内で溶融されて溶湯１５ａ（第２図参照）
となる。
次に、第７図に示すように、断面積がｌＸｌ０−’〜１
ｍ”で長さが０．１〜ｉｏａｍの短繊維状の高融点金属
（例えば、融点が８００℃以上のＷ、 Ｎｉ＋ Ｔｉ＋
Ｆｅ。
ｍ”で長さが０．１〜ｉｏａｍの短繊維状の高融点金属
（例えば、融点が８００℃以上のＷ、 Ｎｉ＋ Ｔｉ＋
Ｆｅ。
Ｃｕ）又は合金（以下において、繊維状物質１６という
）を上述の溶湯１５ａに５〜２５容量％添加する。
）を上述の溶湯１５ａに５〜２５容量％添加する。
なお、この添加は、合金鋳物材料１５の溶解後に限らず
、合金鋳物材料１５の加熱前又は加熱中に行なってもよ
い。
、合金鋳物材料１５の加熱前又は加熱中に行なってもよ
い。
しかる後、繊維状物質１６を添加した溶湯１５ｂを既述
の実施例の場合と同様に機械的撹拌手段５にて１００
Ｎ１０．０ＯＯｒ、ｐ、ｍ、の機械的撹拌を加える。こ
れにより、添加した繊維状物質（短繊維）１６が互いに
からみ合わせられると共に、溶湯１５ａ内に均一に分散
された状態で複合される１次いで、坩堝１の給湯口１０
を介して鋳型１１内に注入して急冷凝固させ、得られた
塊状の集合体を合金鋳物１７として回収する。これによ
り、マトリックス合金の結晶粒を微細化でき、より強靭
な複合化鋳物を得ることができる。
の実施例の場合と同様に機械的撹拌手段５にて１００
Ｎ１０．０ＯＯｒ、ｐ、ｍ、の機械的撹拌を加える。こ
れにより、添加した繊維状物質（短繊維）１６が互いに
からみ合わせられると共に、溶湯１５ａ内に均一に分散
された状態で複合される１次いで、坩堝１の給湯口１０
を介して鋳型１１内に注入して急冷凝固させ、得られた
塊状の集合体を合金鋳物１７として回収する。これによ
り、マトリックス合金の結晶粒を微細化でき、より強靭
な複合化鋳物を得ることができる。
以上、本発明の実施例に付き述べたが、本発明は既述の
実施例に限定されるものではなく、本発明の技術的思想
に基いて各種の変更が可能である。
実施例に限定されるものではなく、本発明の技術的思想
に基いて各種の変更が可能である。
例えば、母体である合金鋳物材料としては各種の合金で
あってよく、機械的撹拌手段５の構成も適宜変更可能で
ある。
あってよく、機械的撹拌手段５の構成も適宜変更可能で
ある。
ｅ、 発明の効果
以上の如く、本発明は、合金の溶湯に濡れ性の良い粒子
を添加し、機械的撹拌を加えて唐、冷凝固させるように
したものであるから、合金鋳物の結晶粒を微細化できひ
いては強度及び靭性を高めることができると共に、結晶
粒の方向性を無くすことができひいては強度や靭性の劣
る方向を無くすことができる。さらに、硬度の高い粒子
を添加することで、耐摩耗性も高めることができ自己潤
滑性のある粒子（例えば、六方晶窒化ホウ素やカーボン
等）を添加することで耐摩耗性並びに潤滑性も高めるこ
とができる。
を添加し、機械的撹拌を加えて唐、冷凝固させるように
したものであるから、合金鋳物の結晶粒を微細化できひ
いては強度及び靭性を高めることができると共に、結晶
粒の方向性を無くすことができひいては強度や靭性の劣
る方向を無くすことができる。さらに、硬度の高い粒子
を添加することで、耐摩耗性も高めることができ自己潤
滑性のある粒子（例えば、六方晶窒化ホウ素やカーボン
等）を添加することで耐摩耗性並びに潤滑性も高めるこ
とができる。
また、本発明は、低融点合金の溶湯に繊維状の高融点金
属又は高融点合金を添加し、機械的撹拌を加えて急冷凝
固するようにしたものであるから、上述の金属又は合金
から成る繊維状物質の複合化により合金鋳物の強度及び
靭性を高めることができ、しかも機械的撹拌により繊維
状物質が互いにからみ合った状態にすることができ、強
度及び靭性のより優れた合金鋳物を提供できる。さらに
、添加する繊維状物質は金属又は合金なので、母合金に
対する濡れ性（なじみ性）が良いので、ｉ８ ？Ｊ）鍛
造（圧力鍛造）のように高圧力（５０ｋｇｆ／ｃ４以上
）を加えなくてもよいので製造が容易である。
属又は高融点合金を添加し、機械的撹拌を加えて急冷凝
固するようにしたものであるから、上述の金属又は合金
から成る繊維状物質の複合化により合金鋳物の強度及び
靭性を高めることができ、しかも機械的撹拌により繊維
状物質が互いにからみ合った状態にすることができ、強
度及び靭性のより優れた合金鋳物を提供できる。さらに
、添加する繊維状物質は金属又は合金なので、母合金に
対する濡れ性（なじみ性）が良いので、ｉ８ ？Ｊ）鍛
造（圧力鍛造）のように高圧力（５０ｋｇｆ／ｃ４以上
）を加えなくてもよいので製造が容易である。
第１図〜第３図は本発明の一実施例を示すものであって
、第１図は坩堝内に合金鋳物材料を入れた状態を示す断
面図、第２図は合金鋳物材料の溶湯に粒子を添加する状
態を示す断面図、第３図は溶湯の機械的撹拌及び鋳型に
おける急冷凝固の状態を示す断面図、第４図は溶湯を鋳
型内で自然凝固させた場合の結晶粒を示す断面図、第５
図は六方晶窒化ホウ素粒子の添加量と切削速度との相関
関係を示すグラフ、第６図〜第８図は本発明の第２実施
例を示すものであって、第６図は第１図と同様の断面図
、第暑図は第２図と同様の断面図、第８図は第３図と同
様の断面図である。 １・・・坩堝、 ２・・・合金鋳物材料、２
ａ、 ２ｂ・・・ン容湯、 ３・・・ヒーター
、４・・・粒子、 ５・・・機械的撹拌手
段、１１・・・鋳型、 １２・・・水冷筒、
１３・・・合金鋳物、 １５・・・低融点合金から成る合金鋳物材料、１５ａ、
１５ｂ・・・溶湯、 １７・・・合金鋳物。 第４図 を１肖’Ｊｕ＆ （ｍｍ／ｓ）
、第１図は坩堝内に合金鋳物材料を入れた状態を示す断
面図、第２図は合金鋳物材料の溶湯に粒子を添加する状
態を示す断面図、第３図は溶湯の機械的撹拌及び鋳型に
おける急冷凝固の状態を示す断面図、第４図は溶湯を鋳
型内で自然凝固させた場合の結晶粒を示す断面図、第５
図は六方晶窒化ホウ素粒子の添加量と切削速度との相関
関係を示すグラフ、第６図〜第８図は本発明の第２実施
例を示すものであって、第６図は第１図と同様の断面図
、第暑図は第２図と同様の断面図、第８図は第３図と同
様の断面図である。 １・・・坩堝、 ２・・・合金鋳物材料、２
ａ、 ２ｂ・・・ン容湯、 ３・・・ヒーター
、４・・・粒子、 ５・・・機械的撹拌手
段、１１・・・鋳型、 １２・・・水冷筒、
１３・・・合金鋳物、 １５・・・低融点合金から成る合金鋳物材料、１５ａ、
１５ｂ・・・溶湯、 １７・・・合金鋳物。 第４図 を１肖’Ｊｕ＆ （ｍｍ／ｓ）
Claims (2)
- （１）合金の溶湯に濡れ性の良い粒子を添加し、この溶
湯に機械的撹拌を加えて急冷凝固させて成る合金鋳物。 - （２）低融点合金の溶湯に繊維状の高融点金属又は高融
点合金を添加し、この溶湯に機械的撹拌を加えて急冷凝
固させて成る合金鋳物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28517688A JPH02133162A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 合金鋳物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28517688A JPH02133162A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 合金鋳物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02133162A true JPH02133162A (ja) | 1990-05-22 |
Family
ID=17688086
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28517688A Pending JPH02133162A (ja) | 1988-11-11 | 1988-11-11 | 合金鋳物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02133162A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0444529A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-14 | Misawa Homes Co Ltd | コンクリート製組立型地下室およびその施工方法 |
-
1988
- 1988-11-11 JP JP28517688A patent/JPH02133162A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0444529A (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-14 | Misawa Homes Co Ltd | コンクリート製組立型地下室およびその施工方法 |
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