JPH02136788A

JPH02136788A - 制御棒駆動水圧系

Info

Publication number: JPH02136788A
Application number: JP63290822A
Authority: JP
Inventors: Tomomi Shiraki; 智美白木; Noriaki Mase; 間瀬　矩章; Takeshi Takahashi; 健高橋
Original assignee: Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd
Priority date: 1988-11-17
Filing date: 1988-11-17
Publication date: 1990-05-25
Anticipated expiration: 2013-06-11
Also published as: JP2763304B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は沸騰水型原子炉等の制御棒駆動水圧系に係り、
特に制御棒緊急挿入のための高圧水の充填に好適な制御
棒駆動水圧系に関する。

〔従来の技術〕

沸騰水型原子炉には、原子炉内の制御棒を駆動するため
の制御棒駆動機構が設けられているが、この制御棒の駆
動には大別して二種類の機能がある。１つは、通常の原
子炉の出力及び反応度の制御のための駆動機能であり、
もうひとつは原子炉の緊急停止が必要な場合に制御棒を
炉心に急速に挿入する機能、即ちスクラム機能である。

実用化されている制御棒駆動Ｒ横には、いくつかの種類
があるが、このスクラムＲ能達成には、一般に予め蓄圧
された高圧水が利用されている。このため、この高圧水
供給を１つの目的として制御棒駆動水圧系が設けられて
いる。

従来の制御棒駆動水圧系の構成として、特開昭５６−１
１２６８３号に記載されている例を第５図により説明す
る。

第５図において、原子炉１の通常運転中は、ポンプ８は
常に運転されており、その吐出水は冷却水ライン１０か
ら制御棒駆動Ｒ棺２に供給され、当該部分の冷却等を行
っている。この状態では、水圧制御ユニット４のスクラ
ム弁６ａ、６ｂは閉じており、充填水ライン９中に流れ
は生じていないので、アキュムレータ５の圧力は冷却水
ライン１０と充填水ライン９の分岐点１１と同圧力とな
っている。スクラム時にはスクラム弁６ａ、６ｂが開と
なり、この状態で充填水ライン９中の流量の急激な増加
によるポンプ８のトリップを防止するため自動流量調整
弁３１が設けられ、例えば原子炉圧力検出ライン１４か
らの信号と連動して開度が制御される。スクラムがリセ
ットされると、スクラム弁６ａ及び６ｂが閉となって通
常運転中の状態に戻り、アキュムレータ５への充填が自
動的に始まる。充填が完了した状態では、前述の如く充
填水ライン９中の流量はなくなり、アキュムレータ５の
圧力は分岐点１１の圧力に平衡する。

そして、通常運転状態ではボン１８は一定運転となり、
その吐出圧力は一定であり、かつ流量も流量計１２によ
り制御される流量調整弁１３により一定となるので、分
岐点１１の圧力は原子炉圧力によらず一定となる。従っ
て、従来の制御棒駆動水圧系では、アキュムレータ５の
充填圧力が原子炉圧力によらず一定となる構成であった
。

〔発明が解決しようとする課趙〕

以上のように、従来の制御棒駆動水圧系では、スクラム
に利用するアキュムレータ５の充填水の圧力は原子炉圧
力によらず一定となるものであった。しかしながら、充
填圧力が一定の場合は、スクラム速度は原子炉圧力の影
響を受けるので、従来の制御棒駆動水圧系では、原子炉
圧力が大気圧等低くなったときのスクラム速度が速くな
り、制御棒駆動機構及びその周辺機器に生じる機械的、
水力学的荷重が厳しくなるという問題があった。

即ち、スクラムに関する制御棒駆動Ｒ楕の構造は、基本
的には水圧ピストンとなっており、スクラムの速度は原
子炉圧力の影響を受ける。従って、充填圧力が原子炉圧
力によらず一定となる場合には、−数的には、原子炉圧
力の増加にｆｆいスクラム速度が遅くなる傾向を示す、
そこで、上記従来の制御棒駆動水圧系では、アキュムレ
ータ５の充填圧力は、スクラム速度が最も遅くなる条件
を考慮して、原子炉圧力が最も高いときに原子炉の安全
上要求される許容時間以内にスクラムが可能なように、
十分高く設定される。一方、このように充填圧力を設定
した場合には、原子炉圧力が低圧のときにはスクラム速
度は必要以上に速くなり、原子炉圧力が最も低いとき、
例えば大気圧時にスクラム速度は最も速くなる。スクラ
ム速度が速くなれば、当然、制御棒駆動ｉ楕及びその周
辺機器に生じるＲ械的、水力学的荷重が厳しくなる。

本発明の目的は、原子炉圧力に応じて充填水圧力をｌ＆
適に制御できる制御棒駆動水圧系を提供することである
。

〔課題を解決するための手段〕

上記目的は、高圧水を利用して制御棒の緊急挿入を行う
制御棒駆動機構と、常時閉で制御棒緊急挿入時に開く緊
急挿入用弁と、前記制ｗｉ駆動機楕に供給する高圧水を
蓄えておくアキュムレータと、ポンプと、前記制御棒駆
動機構と前記緊急挿入用弁とを接続する第１の配管と、
前記緊急挿入用弁と前記アキュムレータとを接続する第
２の配管と、前記ポンプの出口に接続され、前記第１の
配管に合流する第３の配管と、前記第３の配管の途中か
ら分岐して前記第２の配管に合流する第４の配管とから
なる原子炉の制御棒駆動水圧系において、前記第３の配
管のうち、前記ポンプの出口と前記第４の配管の分岐点
との間の部分に、原子炉圧力に応じて圧力損失が調整可
能な圧力調整弁を設けることによって達成される。

〔作用〕

このように構成された本発明においては、圧力調整弁の
圧力損失（開度）を原子炉の圧力に応じて調整すること
により、ポンプの出口から前記第３の配管（冷却水ライ
ン）と前記第４の配管（充填水ライン）の分岐点までの
圧力損失が調整され、分岐点での圧力、即ちアキュムレ
ータへの充填圧力が原子炉圧力に応じ調整される。ここ
で、圧力調整弁の圧力損失は、原子炉圧力が高い場合に
はアキュムレータへの充填圧力が高くなるように、また
原子炉圧力が低い場合にはアキュムレータへの充填圧力
が低くなるように設定される。これにより、原子炉圧力
が変化した場合には対応する設定値となるよう圧力調整
弁の圧力損失が制御され、原子炉圧力に応じて最適の充
填圧力が得られる。

その結果、原子炉圧力によらずスクラム速度をほぼ一定
とすることが可能となり、例えば、原子炉圧力大気圧時
のスクラム速度を原子炉圧力が高い場合のスクラム速度
と同程度に遅くすることができる。

〔実施例〕

以下、本発明の一実施例を第１図により説明する。

第１図において、原子炉１に設けられた制御棒駆動機構
２は配管３により水圧制御ユニット４と接続されている
。水圧制御ユニット４内には、アキュムレータ５及びス
クラム弁６が設けられ、ポンプ８から充填水が充填水ラ
イン９を通してアキュムレータ５に供給される。また冷
却水ライン１０は分岐点１１から配管３に接続され、原
子炉１の通常運転時、制御棒駆動機構２の冷却及び炉水
の侵入防止等のため冷却水が供給される０分岐点１１の
上流には流量計１２が設けられ、その信号により、分岐
点１１の下流に設けられた流量調整弁１３が制御される
。原子炉１には原子炉圧力を検出するための圧力センサ
ー１４Ａが設けられ、その圧力信号は原子炉圧力検出ラ
イン１４を通じて圧力調整弁１５の制御装置１６に取り
込まれる。

圧力調整弁１５はポンプ８と分岐点１１の間に設けられ
る。

制御装置ｆ１６には、原子炉１の圧力によらず制御棒駆
動１１１ｍ２のスクラム速度がほぼ一定となるように、
原子炉圧力Ｐに応じた圧力調整弁１５の開度設定値Ｘが
予め記憶されている。この開度設定値Ｘは、図示のごと
く、原子炉圧力Ｐの増加に従って増加するように定めら
れている。

本実施例において、制御棒駆動ｍ梢２の通常の駆動は、
図示しないモータ等の手段により行われる。

このように構成された本実施例において、原子炉１の圧
力が大気圧状態では、圧力調整弁１５が設定値Ｘに従っ
て絞られており、圧力調整弁１５での圧力損失は大きく
、分岐点１１の圧力即ちアキュムレータ５への充填圧力
は低く抑えられている。流ｍ調整弁１３は、流量計１２
の信号により流量一定となるよう自動的に制御されるの
で、分岐点１１の圧力が区い分絞りが開かれ、制御棒駆
動１１１＄１！２へは一定の冷却水が冷却水ライン１ｏ
を通じて供給される。

原子炉圧力が上昇すると、予め定められた設定値Ｘに従
って圧力調整弁１５が開き、即ち圧力調整弁１５での圧
力損失が低減し、分岐点１１の圧力即ちアキュムレータ
５への充填圧力が上昇する。

流量調整弁１３は、この際も流量一定となるように制御
される。ただし、圧力調整弁１５により、分岐点１１と
原子炉圧力の差の変化幅が小さくなるので、流量調整弁
１３の開度変化幅は小さくて済む。

以上のようにして、本実施例では、アキュムレータ５へ
の充填圧力が原子炉圧力に応じて最適に制御されるため
、原子炉圧力によらずスクラム速度がほぼ一定となり、
原子炉圧力大気圧時のスクラムによる荷重を大幅に低減
することができる。

本実施例において、上記のように原子炉圧力大気圧時の
スクラムによる荷重を大幅に低減することができる点に
ついて、さらに説明する。

沸騰水型原子炉に用いられる制御棒駆動機構にはいくつ
かの種類があるが、そのスクラム動作に関しては、前述
の如く、一般に高圧水が利用されている。従って、スク
ラムに関する制御棒駆動機構の構造は基本ＣＩ９に水圧
ピストンとなっており、スクラムの速度は原子炉圧力の
影響を受ける。このため従来技術の如く、充填圧力が原
子炉圧力によらず一定となる場合、制御棒駆動機構Ｑ種
類によって、原子炉圧力の増加に伴いスクラム速度が遅
くなる傾向を示すものもあり、また原子炉圧力が低いう
ちは圧力増加に伴いスクラム速度が遅くなるが、原子炉
圧力がある値より大きくなると逆に圧力増加に伴いスク
ラム速度が速くなるといった傾向を示すものもある。い
ずれにせよ、スクラム速度は原子炉の安全上からは重要
な性能であり、アキュムレータの充填圧力は、スクラム
速度が最も遅くなる条件を考慮して設定される０例えば
、原子炉圧力が上昇するとスクラム速度が遅くなる例で
は、原子炉圧力が最も高くなるような事象を想定した場
合でも、原子炉の安全上要求される許容時間以内にスク
ラムが可能なように、アキュムレータの充填圧力が十分
高く設定される。沸騰水型原子炉の定格圧力は一般には
約７０気圧程度であるが、このような例では、アキュム
レータの充填圧力は約１２０気圧から約１５０気圧に設
定されている。

一方、制御棒駆動機構及びその周辺機器の強度設計上は
、スクラム速度が最も速くなる条件が考慮される。スク
ラムは、制御棒駆動機構及びその周辺機器に機械的荷重
、流体力学的荷重を生じせしめるが、これらの荷重の大
きさはスクラム速度に大きく依存する。即ち、スクラム
速度が遠ければ遠いほど、スクラム終了時の減速に伴う
機械的荷重あるいは配管内のスクラム水流速変化に伴う
流体力学的荷重は大きくなる。前述した特開昭５６−１
１２６８３号に記載の従来技術では、原子炉の圧力に係
わらずアキュムレータの充填圧力が一定となるため、一
般に原子炉圧力が大気圧のときにスクラム速度が最も速
くなる。これは、例えば、原子炉圧力が定格圧力の場合
には、充填水圧力と原子炉圧力の差がスクラムの駆動力
に寄与するのに対し、原子炉圧力が大気圧の場合には約
１２０気圧から約１５０気圧の充填圧力がそのままスク
ラムの駆動力として寄与するためである。このため、原
子炉圧力が大気圧の場合のスクラム速度は、原子炉圧力
が高い場合に比べて、約１．５倍から約２倍速くなる。

このスクラム時の荷重は、実際、制御棒駆動機構及びそ
の周辺機器の強度設計において最も厳しい条件の１つと
なっていた。

以上のように、原子炉圧力が大気圧の場合のスクラム速
度は、強度設計上の１つの最大荷重を与えるものである
が、原子炉圧力が高い場合のこれよりもかなり遅いスク
ラム速度でも、原子炉の安全上要求される仕様に対し十
分な余裕を有していることを考えると、この原子炉圧力
大気圧時のスクラム速度を抑えて、制御棒駆動機構及び
その周辺機器に生じる荷重を低減するという点で、従来
技術はなお改良の余地があった。

本実施例によれば、圧力調整弁１５の開度を原子炉圧力
に連動させて最適に制御することにより、分岐点１１の
圧力、即ちアキュムレータ５の充填圧力を原子炉圧力に
応じて変化させることができるので、原子炉圧力による
スクラム速度の格差をなくすことが可能となる。これに
より、強度設計上の制限となっていた、原子炉圧力大気
圧時のようにスクラム速度が最も速くなる場合のスクラ
ムによる荷重を、速度で３分の２から半分に相当する分
だけ低減できる。その結果、制御棒駆動機構、その周辺
機器、配管等の荷重が大幅に低減されるため、機器の設
計条件を緩和することが可能であり、材料、寸法の変更
により機器のコストを低減することができる。

また、荷重低減のための他の手法として、例えば多数の
制御棒駆動機構、配管、あるいは水圧制御ユニットに対
策を施す方法も考えられるが、本実施例の場合はこのよ
うな手法に比べて、対策品が制御棒駆動水圧系の全体に
対して基本的に１紺のｉＡ整弁１５及び制御装置１６Ａ
を設ければよく、この点でもコスト低減上有利である。

本発明の他の実施例を第２図により説明する。

図中、第１図に示す部材と同じ部材には同じ符号を付し
である。

第２図において、原子炉１には、複動ピストン型の制御
棒駆動Ｒ横２Ａが設けられており、挿入配管３ａ引抜配
管３ｂにより水圧制御ユニット４Ａに接続されている。

水圧制御ユニット４Ａの内部には、アキュムレータ５、
スクラム人口弁６ａ、スクラム出目弁６ｂ、及び常駆動
切換弁１７ａ。

１７ｂ、１７ｃ、１７ｄが設けられている。ポンプ８か
らアキュムレータ５への充填水は充填水ライン９を通じ
て供給される。また、制御棒駆動機構２Ａの通常の駆動
のための駆動水が駆動水ライン１８を通じて水圧制御ユ
ニット４Ａに供給される。更に、冷却水が冷却水ライン
ｌＯ及び挿入配管３ａを通じて制御棒駆動機構２人に供
給される。

分岐点１９の下流には、平衡弁２０ａ、２０ｂ及び駆動
水圧力調整弁２１が設けられている６分岐点１１と分岐
点１９の間には流Ｍ調整弁１３があり、分岐点１１の上
流に設けられた流量計１２の信号に応じて制御される。

原子炉１及び充填水ライン９には圧力センサー１４Ａ、
２２Ａが設けられ、原子炉圧力検出ライン１４及び充填
水圧力検出ライン２２を通じて原子炉１の圧力信号Ｐ１
及び充填水ライン９の圧力信号Ｐ２が制御装置１６Ａに
取り込まれる。ポンプ８と分岐点１１の間には圧力調整
弁１５が設けられ、これは制御装置１６Ａにより制御さ
れる。

制御装！１６Ａには、原子炉圧力Ｐ１に応じた最適の充
填圧力設定値Ｐｃが予め記憶されており、充填圧力Ｐ２
が設定１ａｐｃに一致するよう圧力調整弁１５の開度を
制御し、原子炉１の圧力によらず制御棒駆動Ｒｊ＊２Ａ
のスクラム速度が一定となるように充填圧力を調整する
。充填圧力設定値ＰＣは、図示のごとく、原子炉圧力Ｐ
１の増加に従って増加するように定められている。

制御装置１６Ａで上記のように圧力調整弁１４の開度を
調整する具体的内容としては、例えば、上記原子炉圧力
Ｐ１に応じた充填水圧力設定値ＰＣから、圧力センサー
１４Ａで検出された圧力信号Ｐ１に対応する充填圧力設
定値Ｐｃを求め、この充填圧力設定［ＰＣと圧力センサ
ー２２Ａで検出した充填水ライン９の充填圧力Ｐ２との
差ΔＰを演算し、圧力差ΔＰに応じた駆動信号を生成し
、その駆動信号で圧力調整弁１５の開度を調整すればよ
い。

このように構成された本実施例において、原子炉の圧力
が低い場合には、それに応じて低い充填水圧力設定値Ｐ
ｃを求め、検出された充填圧力がこの設定（ＮＰＣにな
るように圧力調整弁１５が自動的に制御される。また、
原子炉圧力が高くなると、それに応じて制御装置１６内
の設定値Ｐｃは、高い値にシフトし、検出された充填圧
力がこの新たな設定値Ｐｃになるように圧力調整弁１５
が制御される。このようにして、アキュムレータ５への
充填水圧力は原子炉ｌの圧力に応じ最適に制御される。

制御棒駆動機構２Ａへの冷却水流量は、第１の実施例と
同様、流Ｍ調整弁１３により原子炉圧力によらず一定に
制御される。

制御棒駆動機構２Ａの通常の挿入動作は、常駆動切換弁
１７ａ、１７ｄを開、平衡弁２０ａを閉とすることによ
り、また引抜動作は常駆動切換弁１７ｂ、１７ｃを開、
平衡弁２０ｂを閉とすることにより行われる。

一方、駆動に必要な分岐点１９の駆動水圧力は、駆動水
圧力調整弁２１の圧力損失を調整することで確保される
。駆動水圧力調整弁２１を通過する流量は流Ｊｉ調整弁
１３により原子炉１の圧力によらず一定に保たれるので
、駆動水圧力調整弁２１の開度は、−旦設定すれば基本
的には調整不要である。従って、このような構成により
、制御棒駆動！Ｒ横２Ａの通常に駆動も問題なく実現で
きる。

本実施例によれば、万一圧力調整弁１５の圧力損失特性
、即ち開度と圧力損失の関係が変化した場合でも、アキ
ュムレータ５の充填圧力の変化が生じないという効果が
ある。

本発明の更に他の実施例を第３図及び第４図により説明
する０図中、第１図及び第２図に示した部材と同じ部材
には同じ符号を付しである。

第３図において、原子炉１には、制御棒駆動機槽２か設
けられている６本実綿例において、制御棒駆動機４１１
２の通常の駆動は、第１図の実施例と同様図示しないモ
ータ等の手段により行われる。

制御棒駆動４１！４１１２は配管３により水圧制御ユニ
ット４Ｂと接続されている。水圧制御ユニット４Ｂの内
部には、アキュムレータ５及びスクラム弁６が設けられ
、ポンプ８とアキュムレータ５は充填水ライン９により
接続されている。充填水ライン９の途中には、後述する
機能を有する逆止弁２３が設けられている。冷却水ライ
ン１０は分岐点１１から水圧制御ユニット４Ｂ内の配管
３に接続されている６分岐点１１の下流には流量制御弁
１３が設けられ、分岐点１１のＬ流に設けられた流量計
１２の信号により制御される。ポンプ８と分岐点１１の
間には、圧力調整弁１５が設けられ、制御装置１６Ａに
より制御される。原子炉１及び充填水ライン９には圧力
センサー１４Ａ、２２Ａが設けられ、原子炉圧力検出ラ
イン１４及び充填水圧力検出ライン２２を通じて原子炉
１の圧力信号Ｐ１及び充填水ライン９の圧力信号Ｐ２が
制御装置１６Ａに取り込まれる。

制御装置１６Ａによる圧力１！Ｉ整弁１５の制御内容は
第２図の実施例と同じである。即ち、制御装ｆｆ１ｌ　
６Ａには、原子炉圧力Ｐ１に応じた［１の充填圧力設定
値Ｐｃが予め記憶されており、充填圧力Ｐ２が設定値Ｐ
ｃに一致するよう圧力調整弁１５を制御し、原子炉１の
圧力によらず制御棒駆動ｔＪｌ！Ｍ２Ａのスクラム速度
が一定となるように充填圧力をｔＡ整する。

一方、逆止弁２３は、充填水ライン９からアキュムレー
タ５への流れは自由に許ずと共に、アキュムレータ５か
ら充填水ライン９への流れに対しては、逆止弁２３の前
後差圧が小さい場合には作動せず、従ってその流れを許
し、前後差圧がある値を越えると作動し、その流れを阻
止する機能を有している。

このような逆止弁の構造例を第４図に示す、第４図にお
いて、逆止弁２３は、ブロック２４、ボール２６、リテ
ーナ２７からなり、ブロック２４には充填水ラインのア
キュムレータ５１１に接続される入口ボート２８及び分
岐点１１側に接続される出口ボート２つが設けられてい
る。また、入口ボート２８から、ボール２６をバイパス
する形で、出口ボート２９に向けて、通水孔３０が設け
られている。

この逆止弁２５は、例えば、ポンプ８のトリップ等、充
填水圧が喪失する事象を想定した場合に、アキュムレー
タ５の圧力低下を防止し、スクラムの能力を維持する目
的で設けられる。充填水圧力が喪失する事象としては、
ポンプ８のトリップの池、配管の破断が考えられる。こ
のような場合には、いずれも充填水圧力が急激に低下す
るので、逆止弁２３には大きな差圧が加わり、ボール２
６が浮き上がって、逆止弁か作動する。これにより、ス
クラム機能が維持される。一方、原子炉１の通常停止時
の圧力降下は急激なものではなく、従って、制御装置１
６Ａによる充填圧力設定値Ｐ２の低下も緩やかなものと
なる。このため逆止弁２３には大きな差圧が生じないの
で、通水孔３０を通るｉｔはわずかであり、ボール２６
は浮き上がらない、このように、原子炉１の通常停止時
の圧力降下に際しては、圧力調整弁１５の開度制御によ
る分岐点１１の圧力降下に追従して、アキュムレ−夕５
の圧力が低下して行く、従って、逆止弁２３により圧力
調整弁１５によるアキュムレータ５の圧力制御機能が阻
害されることはない。

本実施例によれば、ポンプトリップ等の充填圧力喪失に
対してらアキュムレータの圧力が維持できるため、スク
ラムの信頼性が向上するという効果がある。

〔発明の効果〕

本発明によれば、以下の効果がある。

（１）スクラムのためのアキュムレータ充填圧力を原子
炉圧力に応じて最適に制御できるので、原子炉圧力の低
い状態での制御棒駆動機構及びその周辺機器に生じる機
械的、水力学的荷重が大幅に低減され、機器の信頼性が
向上する。

（２）制御棒駆動機構、その周辺機器、配管等の荷重か
大幅に低減されるため、機器の設計条件を緩和すること
が可能であり、材料、寸法の変更により機器のコストを
低減することができる。

（３）また、荷重低減のための他の手法、例えば多数の
制御棒駆動ａ楕、配管、あるいは水圧制御ユニットに対
策を施す方法に比べて、対策品が制御棒駆動水圧系の全
体に対して基本的に１組あればよく、この点でもコスト
低減上有利である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例による制御棒駆動水圧系の系
統構成図であり、第２図は本発明の池の実施例による制
御棒駆動水圧系の系統構成図であり、第３図は本発明の
更に他の実施例による制御棒駆動水圧系の系統構成図で
あり、第４図は同制御棒駆動水圧系に設けられた逆止弁
の構造を示ず断面図であり、第５図は従来の制御棒駆動
水圧系を示す系統構成図である。符号の説明１・・・原子炉２：２Ａ・・・制御棒駆動機構３；３ａ・・・配ｆ（第１の配管）５・・・アキュムレータ６：６ａ・・・スクラム弁８・・・ポンプ９・・・充填水ライン（第４の配管；第３の配置１７）
０・・・冷却水ライン（第３の配管）１・・・分ＩＩＩＪｔ点４Ａ・・・圧力センサー５・・・圧力調整弁６：１６Ａ・・・制御装置２Ａ・・・圧力センサー３・・・逆止弁第２図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）高圧水を利用して制御棒の緊急挿入を行う制御棒
駆動機構と、常時閉で制御棒緊急挿入時に開く緊急挿入
用弁と、前記制御棒駆動機構に供給する高圧水を蓄えて
おくアキュムレータと、ポンプと、前記制御棒駆動機構
と前記緊急挿入用弁とを接続する第１の配管と、前記緊
急挿入用弁と前記アキュムレータとを接続する第２の配
管と、前記ポンプの出口に接続され、前記第１の配管に
合流する第３の配管と、前記第３の配管の途中から分岐
して前記第２の配管に合流する第４の配管とからなる原
子炉の制御棒駆動水圧系において、前記第３の配管のう
ち、前記ポンプの出口と前記第４の配管の分岐点との間
の部分に、原子炉圧力に応じて圧力損失が調整可能な圧
力調整弁を設けたことを特徴とする制御棒駆動水圧系。
（２）原子炉圧力を検出する圧力検出手段と、この圧力
検出手段の圧力信号から前記圧力調整弁の開度設定値を
求め、この開度設定値となるよう該圧力調整弁を制御す
る制御手段とを設けたことを特徴とする請求項１記載の
制御棒駆動水圧系。
（３）原子炉圧力を検出する第１の圧力検出手段と、前
記アキュムレータの充填圧力を検出する第２の圧力検出
手段と、前記第１の圧力検出手段の圧力信号から前記ア
キュムレータの充填圧力設定値を求め、前記第２の圧力
検出手段で検出された充填圧力がこの充填圧力設定値に
なるように前記圧力調整弁を制御する制御手段とを設け
たことを特徴とする請求項１記載の制御棒駆動水圧系。
（４）前記第４の配管に、差圧が小さい場合は作動せず
、差圧がある値を越えると作動する型式の逆止弁を設け
たことを特徴とする請求項１記載の制御棒駆動水圧系。
（５）高圧水を利用して制御棒の緊急挿入を行う制御棒
駆動機構と、常時閉で制御棒緊急挿入時に開く緊急挿入
用弁と、前記制御棒駆動機構に供給する高圧水を蓄えて
おくアキュムレータと、ポンプと、前記制御棒駆動機構
と前記緊急挿入用弁とを接続する第１の配管と、前記緊
急挿入用弁と前記アキュムレータとを接続する第２の配
管と、前記ポンプの出口に接続され、前記第２の配管に
合流する第３の配管とからなる原子炉の制御棒駆動水圧
系において、前記第３の配管に、原子炉圧力に応じて圧
力損失が調整可能な圧力調整弁を設けたことを特徴とす
る制御棒駆動水圧系。