JPS6158903A - 原子炉のタ−ビン制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の利用分野〕 本発明は、原子炉タービン制御装置に係り、特に沸騰水
型原子炉に適用するのに好適なタービン制御装置に関す
るものである。

〔発明の背景〕

負荷追従運転に対する沸騰水盤原子炉の圧力変動を抑制
するためにタービン加減弁及びタービンバイパス弁を制
御する原子炉のタービン制＠装置がめる。この原子炉の
タービン制御装置の−Ｖ］が、特開昭５７−８４３９５
号公報に示されている。タービン制御装置は、主蒸気圧
力を蒸気圧力調整器に入力してこの圧力ｆＡ整器の出力
に基づいてタービンバイパス弁を制御するととも疼、タ
ービンの回転数をタービン速度制御器に入力してタービ
ン速度制御器及び蒸気圧力調整器の出力信号のうち低値
の出力信号に基づいてタービン加減弁を制御する。ター
ビン加減弁は、沸騰水型原子炉の原子炉圧力容器内で発
生した蒸気をタービンに導く主蒸気管に設けられる。タ
ービンバイパス弁は、主蒸気管と復水器を連絡するター
ビンバイパス配管に設けられる。

〔発明の目的〕

本発明の目的は、送電系統での故障発生による原子炉の
スクラムを防止することができる原子炉のタービン制御
装置を提供することにある。

〔発明の概要〕

本発明の特徴は、加減弁の開度を検出し、検出されたそ
の開度に基づいてバイパス弁の開度を調節することにお
る。

本発明は、従来の沸騰水型原子炉のタービン制御装置の
特性を検討することによってなされたものである。

電力系統の負荷の喪失量が大きいと、タービン加減弁を
急閉する必要がろるので、この喪失量を特願昭５８−１
６０４３９号明細書の第１図に示されているようにパワ
ーロードアンバランスリレーで検出し、タービン加減弁
を急速に閉するとともにタービンバイパス弁を急速に関
することが考えられている。

しかし、パワーロードアンバランスリレーが作動しない
程度の小規模な送電系統じよう乱でもその変化が急激な
場合にはタービン加減弁とタービンバイパス弁の開閉特
性の違いにより原子炉圧力の変動を引起こし、中性子束
高スクラムに至る可能性がある。

ここで、沸騰水型原子炉では、炉心内のボイド（蒸気泡
）量にて原子炉出力の調整を行っているため、中性子束
は原子炉圧力の変化に対し敏感に反応する。従って、原
子炉の通常運転時においては、検出された原子炉圧力に
基づく全主蒸気流量信号によりタービン加減弁が優先的
に制御される。

しかしタービン速度の比較的小さな変動に対して加減弁
が動作することのないよう負荷設定値を全主蒸気流量信
号の１０％程度上に設定している。

このため速度要求信号が一１０％以内（一般的に速度調
定率は１００％制御信号１５％速度変化であり５０　Ｈ
ｚの場合０．７．５　Ｈｚに相当する）となるタービン
速度上昇に対しては、タービン加ｒＫ弁は応答せず圧力
制御を優先的に行うことになる。

一方、１０％以上速度／負荷１カリ御信号が減少するよ
うなタービン速度上昇（すなわち０．２５Ｈｚ以上の周
波数上昇）に対しては、速度／負荷制御信号が全主蒸気
信号以下とな夛タービン加減弁の絞シ動作が行われる。

この時、タービン加減弁の絞り動作により余剰となった
蒸気は、全土蒸気流量信号より加減弁流量要求信号及び
バイアス値を減算して得られた信号、すなわちバイパス
弁流量要求信号にてタービンバイパス弁が開動作し、バ
イパス管を通して復水器に放出される。このように、タ
ービン加減弁及びタービンバイパス弁が協調動作し、原
子炉圧力はほとんど変化することなく安定にプラント運
転を継続することになる。前述のようなしよう乱は、例
えば送電系統における落雷等の事故により発生する可能
性がおる。このような場合には、送電系統のしゃ断器が
動作して負荷が欠落するために系統周波数が上昇する。

その後、送電系統の保護回路の動作により送電系統の故
障が除去畑れ、系統の周波数は定常値にただちに復帰す
る。このような場合に、原子炉がスクラムする理由を以
下に述べる。

第７図により、送電系統にてパワーロードアンバランス
リレーが作動しない程度の故障が発生して比較的大きな
タービン速度上昇（０，２５）Ｉ　Ｚ以上）が生じた後
、再度整定状態となった場合における＃騰水盟原子力発
電所の対答を説明する。

前述したように送電系統において落雷等の事故が発生す
ると送電系統遮断器が動作し負荷が欠落するため系統周
波数が上昇する。その後、送電系保ｄ回路動作によシ故
障が除去され周波数は定常値に整定される。

この時、タービン速度の上昇により速度制御信号は負値
となり、速度／負荷制御信号も通常の値より低下する。

タービン速度が約０．２５　Ｈｚ上昇した時点で速度／
負荷制御信号のレベルが全主蒸気流量信号のレベル以下
となり、低値優先回路は速度／負荷制御信号を選択して
出力する。従って、タービン加減弁の開度は速度／負荷
制御信号の減少に基づいて減少され、タービン速度が減
少される。

こ、れに伴い、金主蒸気流量信号から加減弁流量要求信
号を引いた値が正値となシ、チャタリング防止用バイア
スを超える。これよシバイパス弁流量要求信号によジタ
ービンバイパス弁が開し原子炉圧力の制御はタービンバ
イパス弁にて行われることになる。タービン加減弁を通
過する蒸気ａ量を加減弁流量といい、タービンバイパス
弁を通過する蒸気流量をバイパス弁蒸気流量という。

その後、送電系統側での故障除去によジタービン回転数
（タービン速度）が定常に復帰する過程では、速度／負
荷制御信号の上昇に従いタービン加減弁が開動作し、こ
れに合わせてタービンバイパス弁閉となシ、通常のプラ
ント運転状態に復帰する。

上記の過渡変化において、タービン加減弁及びタービン
バイパス弁動作特性が同一であれば、原子炉圧力の制御
は「タービン加減弁→タービンバイパス弁→タービン加
減弁」と円滑に推移し圧力変動等は生じない。しかし、
実際には、タービン加減弁及びタービンバイパス弁の機
構上の制約により特性上の相異がちシ、圧力変動が生じ
る。すなわち、タービン加減弁は開動作側は油圧サーボ
機構による油圧制御、閉動作側はバネ圧力による動作で
あり閉動作に比べ開動作がかなシ遅いという特性を有し
ている。

一方、タービンバイパス弁は開閉動作共に油圧サーボ方
式であり開閉特性はほぼ同等となっている。更にタービ
ンバイパス弁はタービン加減弁に比べ／ト型でありター
ビン加減弁に比べ良好な即応性を有している。

従って、第７図に示したような事象では、第７図（Ａ）
のようなタービン速度上昇に対応する加減弁＃Ｃ，量螢
求信号減少（第７図（Ｂ））に対し、加減弁流量の減少
遅れに見られるように実際のタービン加減弁閉動作はや
や遅れるのに対し、タービンバイパス弁の開動作は加裁
弁流セと要求信号減少に伴うバイパス弁流量要求信号増
加にｔＸぼ遅れなく追従する。これは、第７図（Ｂ）の
バイパス弁流量の急激な上昇から明らかである。このた
め、第７図（Ｃ）に示す如く原子炉圧力は一旦やや低下
するが、タービンバイパス弁の開動作終了袋もタービン
刀口減弁の絞シ動作が継続すること及び若干の圧力低下
を補正するようタービンバイパス弁がやや絞られること
によシ原子炉圧力は上昇し初期値に復帰する。更に、タ
ービン速度が通常値に復帰する過程においては、タービ
ン加減弁が開動作するが、前記の如く加減弁開動作特性
は閉動作に比べ更に遅れることになる。この時、併せて
タービンバイパス弁の閉動作が行われるが、バイパス弁
流量要求信号は実際のタービン加減弁の応答によらず加
減弁流量要求信号の変化にのみ従う。

このため、実際の加減弁開動作が十分でないにも拘らず
タービンバイパス弁が絞られるので、第７図（Ｃ）に示
す如く原子炉圧力の上昇が生じることになる。

沸騰水製原子炉は前述の通シ炉心内ボイド量による反応
度制御を行っており、中性子束の挙動は原子炉圧力変化
に対し非常に敏感である。

従って上記のような原子炉圧力変動により中性子束が変
動し、第７図（Ｄ）に示す如く中性子束高スクラム設定
値に達する可能性がちる。

このような現象に対するスクラム防止対策としては、タ
ービン加減弁あるいはタービンバイパス弁開閉特性を調
整することが考えられるが、タービンバイパス弁は負荷
遮断（パワーロードアンバランスリレー作動）又はター
ビントリップ発生時における極めて高速な動作特性が要
求されており、またタービン加減弁は弁ハード上の制約
があるため、弁本体の改善は困難となっている。

本発明は、送電系統じよう乱発生時にタービン速度変動
にて開閉動作する加減弁とバイパス弁の動作特性にアン
バランスがあり、協調制御を行っているにも拘らず弁特
性アンバランスにより原子炉圧力変動が生じてし゛まう
ことに着目し、実際の加減弁開閉動作をフィードバック
することにより、バイパス弁開度制御を行い原子炉圧力
変動を生じさせないようにしたものである。

〔発明の実施例〕

沸騰水型原子炉に適用した本発明の好適な一実施例であ
るタービン制御装置を第１図、第２因縁び第３図に基づ
いて説明する。

原子炉圧力容器１内の冷却水は、再循環ポンプ２７にて
昇圧ぜれて再循環配管２８及びジェットポンプ２９を通
って炉心２に導かれ、燃料棒の熱を吸収して蒸気となる
。再循環ポンプ２７の回転数は、再循環流量制御ｆｉｃ
置２６により制御される。

蒸気は、気水分離器２５にて飽和水と蒸気に分けられ、
飽オΩ水は原子炉圧力容器１内に戻る。蒸気は、タービ
ン加減弁４が設けられた主蒸気配管３を通ってタービン
８に達する。タービン８に供給される蒸気量は、タービ
ン加減弁４の開度制御により調節される。タービン８か
ら吐出された蒸気は、復水器１１にて凝縮されて水に戻
され、再び原子炉圧力容器１に供給される。ターピ／８
の回転力は発′屯機９に伝えられ、電気出力に変換され
る。発電機９にて発生した電気は、電力系統１０に送１
Ｌされる。

原子炉出力を制御するためには再循環ポンプ２７の回転
数を変えて炉心２を流れる冷却水流量の増減を行なう。

つぎにタービン８に供給される蒸気流量は、タービン蒸
気加減弁４０開度をタービン入口圧力（圧力検出器１３
で測定）が一定になるように、制御される。主蒸気圧力
は蒸気圧力調整器１５にて制御される。蒸気圧力調整器
１５は、主蒸気管３に取付けられた圧力検出器１３の出
力信号、圧力設定器１４の出力信号及び設定圧力調整回
路２０の出力信号を入力している。設定圧力調整回路２
０は、負荷要求信号５３を入力している。蒸気圧力調整
器１５は、たとえば再循環流量を制御して原子炉出力を
増加（減少）させた結果、蒸気圧力が設定値よシも上が
る（下がる）と、それに対応して出力信号Ｐｓを出力す
る。この出力信号Ｐ＋は、加減弁４の開度を蒸気圧力を
一定に保持するように調節する。すなわち、低値選択回
路１６は、加減弁流量要求信号Ｃ１として信号Ｐ１を選
択する。この出力信号Ｐ１が、関数発生器４８に入力さ
れて信号Ｆｔに変換される。関数発生器４８は、タービ
ン加減弁４の非線形性も補償するものである。この信号
Ｆ１　と、タービン加減Ｊ、４の開度検出器４９の出力
信号りとの偏差信号Ｄ４が加減弁サーボ５に伝えられる
。加減弁サーボ５は、偏差信号Ｄ４に基づいてタービン
加減弁４の開度を調節する。蒸気圧力制御器１５は、蒸
気圧力がさらに上昇してタービン加減弁４を開いても蒸
気圧力の上昇が押えられない場合には、開、度追従制御
器５０の機能によジタービンバイパス弁６を開いて主蒸
気管３を流れる蒸気をタービンバイパス管１２を介して
復水器１１に直接ダンプする。これにより蒸気圧力の上
昇が制御される。

開度追従制御器５０を第２図に基づいて説明する。開度
追従制御器５０は、信号Ｐム、バイアス２１の出力信号
及び加減弁流量要求信号ＣＬの偏差信号（すなわち、バ
イパス弁流量要求信号）Ｄｌ　と、タービン加減弁４の
開度検出器４９の出力信号りと、信号Ｐ１を入力してい
る。開度検出器４９の出力信号りは、開度追従制御器５
０の関数発生器５２に入力されて信号Ｆ２に変換される
。

４本の主蒸気管３にそれぞれ設けられた開度検出器４９
の出力信号りをそれぞれの関数発生器５２にて変換され
てなる信号Ｆ２をそれぞれ加算して加減弁流量合計信号
Ｄ２を得る。信号Ｐ＋、バイアス５３の信号及び加減弁
流量合計信号Ｄ２の偏差信号である加減弁追従バイパス
弁流量要求信号Ｄ３が、高値選択回路５１に入力される
。高値選択回路５１は、バイパス弁流量要求信号Ｄ１及
び加減弁追従バイパス弁流量要求信号Ｄ３の信号のうち
、レベルの高い信号を補正バイパス流量要求信号Ｈ，と
じて出力する。この信号Ｈ，は、開度追従制御器５０の
出力信号でちり、バイパス弁サーボ７に入力される。４
Ａは、他の３つのタービン加減弁４の開度を制御する加
減弁流を安来信号ＣＩ　である。

ここで、バイアス５３は、タービンバイパス弁６のチャ
タリング防止用のバイアス２１と同様の目的のため設置
するものである。しかし、バイアス５３のバイアス信号
は、加減弁流量要求信号ＣＩの変化が緩やかでありこれ
に十分タービン加減弁４の開度制御が追従可能な場合に
は、従来のバイパス弁流量要求信号Ｄｔが高値選択回路
５１で選択されるようにバイアス２１のバイアス信号よ
シも若干大きめに設定する。

タービンバイパス弁６の動作を第３図に基づいて詳細に
説明する。

一般にタービンバイパス弁６は複数個（６ａ。

６ｂ、・・・・・・６ｎ）あり、通常運転ではシーケン
シャルにタービンバイパス弁６ａ、６ｂ、・・・・・・
６ｎの順に開くよう、バイパス弁開バイアス設定器３６
ａ、３６ｂ、・・・・・・３６ｎの値を段階的に設定し
ておく。もし、タービンバイパス弁６が２個で心って、
全容量が２５％であれば、増巾器４４のゲイ／は、入力
２５％で、２弁Ｘ１００＝２００％の信号が出るように
２００÷２５＝８倍とする。

ご（にバイパス弁開バイアス設定器３６ａに０％、バ・
ｆパス弁開バイアス設定器３６ｂに２００％〒２＝１０
０％のバイアスをかけておく。開度追従制御器５０の出
力である補正バイパス弁開度要求信号Ｈ１が０〜２５％
まで徐々に変化すると、増巾器４４の出力は０〜２００
％まで徐々に変化する。これにより、まずタービンバイ
パス弁６ａが１００％一度になる。その次にタービンバ
イパス弁６ｂが開き始めて、２００％信号にて１００％
（２００％−１００％）開度となる。

補正バイパス弁開要求信号Ｈ＋の変化が緩慢な場合に１
サーボアンプ３７への入力信号は、補正゛バイパス弁開
要求信号Ｈ＋　と変位検出器４２の出力であるバイパス
弁位置信号偏差信号が大きくならない（５％以内）。こ
のだめ、偏差検出器４０は作動せずにサーボアンプ３７
のみが動作する。

これによって丈−ボ弁３８が作動して油圧シリンダ３９
のピストンを作動させる。このピストンの移動によって
タービンバイパス弁６ａが開く。

補正バイパス弁開要求信号Ｈ１の増加速度が急激な場合
には偏差検出器４０が作動することによって電磁急開弁
が閉鎖され、タービン加減弁４の場合と同様に油圧シリ
ンダ３９内の油を急激に抜くことが可能になる。これに
よってタービンバイパス弁６ｂが急閉される。

前述したようにタービン加減弁４は、通常運転時には低
値選択回路１６によって選択される蒸気圧力調整器１５
の出力信号Ｐ１に基づいて開度制御されている。しかし
、負荷減少などによりタービン８の回転数（回転計４３
により検出）が速度／負荷設定器１８より出力された設
定値をこえると、タービン速度制御器１７の出力信号Ｓ
１が蒸気圧力調整器１５の出力信号Ｐｓ　よりも小さい
ので出力信号Ｓ１が低値選択回路１６にて選択されて加
減弁流量要求信号ＣＩ　となる。この信号Ｓｌが関数発
生器４８を介して加減弁サーボ°５に伝えられる。加減
弁サーボ５は、出力信号Ｓ＋に基づいてタービン加減弁
４の開度を制御する。通常運転時にタービン加減弁４が
タービン速度制御器１７の出力信号Ｓ１に基づいて制御
されないように、速波／負荷設定器１８の設定値は、タ
ービン８が定格回転数で回転している場合にはタービン
回転数として１００．５％に相当する値に設定されてい
る。これによって、通常運転時にはタービン速度制御器
１７の出力信号８１が低値選択回路１６を通過すること
ができず、蒸気圧力調整器１５の出力信号Ｐ１のみがそ
れを通過する。前述したような負荷の減少が生じた場合
は、信号Ｓ１の値が信号Ｐ１の値よりも小さくなる。

沸騰水型原子炉の通常運転中において、低値選択回路１
６から出力された信号ｃ１は、第３図に示すように変位
検出器３５がも出力されたフィードバック信号ｆ１　と
比較される。信号ｃ１　と信号ｆ、との偏差信号は、サ
ーボアンプ３１で増巾されてサーボ弁３２に伝えられる
。サーボ弁３２は、偏差信号に基づいて油圧シリンダ３
３のピストン作動させる。油圧シリンダ３３のピストン
に結合されたタービン加減弁４は、ピストンの移動に伴
って開閉される。

送電系統１０の負荷の喪失量が著しく大きいと、タービ
ン加減弁４を急閉する必要があるため、こＯ喪失量をパ
ワーロードアンバランスリレー２４で検出している。こ
のパワーロードアンバランスリレー２４は、タービン８
への機械的入力をタービン第１段後圧力検出器２２で検
出し、発電機負荷は発電ａ！電流信号２３（全波整流）
により検出し、この両者を比較し、第４図に示すような
作動ロジックに基づいて動作される。すなわち、バヮ−
ロードアンバランスリレー２４は、負荷減少幅大（４％
）及び負荷域速度大（４０％／１０ｍ５）のアンド条件
で作動する。

負荷喪失量が著しく大きく第４図のロジックを満足する
場合には、パワーロードアンバランスリレー２４が作動
してシリンダ３３内に油を供給するラインに設けられた
電磁急閉弁３４が作動する。

電磁急閉弁３４が閉された後、油圧シリンダ３３内の油
を急激に抜いてタービン加減弁４を急閉する。これと併
行して無負荷設定器３０を投入して信号Ｓ＋を零にする
。このため、低値選択回路１６の出力信号ＣＩが零とな
シ、４個のタービン加減弁４が同時に閉鎖する。

パワーロードアンバランスリレー２４が作動しない程度
の小規模なしよう乱であって、タービン８の回転数が急
上昇するしよう乱が送電系統１０に発生した場合におけ
る本実施例の開度追従制御器５０の動作を、第５図に基
づいて説明する。

上記のしよう乱の発生に基づいて回転計４３によシ検出
されるタービン回転数が第５図（Ａ）（第６図（Ａ））
の如く上昇する（期間Ｘ）。このため、第５図（Ｂ）の
ようにタービン速度制御器１７の出力信号Ｓ＋のレベル
が低下して出力信号Ｐｌのレベルよりも低下する。この
時点で、タービン加減弁４の開度は、低値選択回路１６
で選択された信号ＳＩに基づいて絞られる。バイパス弁
流量要求信号Ｄ＋　及び加減弁開度追従バイパス弁流量
要求信号Ｄ３は第５図（Ｃ）の如く変化する。

実際のタービン加減弁４の開度は、弁自体の特性によシ
加減弁流量要求償号Ｃｓ　よりやや遅れて絞られるので
、高値選択回路５１は、期間Ｘの間、バイパス弁流量要
求信号Ｄ＋を選択する。従って開度追従制御器５０は、
期間Ｘ中、信号Ｄ１を出力し、タービンバイパス弁６の
開度は信号Ｄ＋により制御される。これは、従来の制御
装置と全く同様の動作である。

次に、送電系統１０が回復して第５図（Ａ）の期間Ｘ以
降の如くタービン回転数が低下し始めた場合には、第５
図（Ｂ）の如く信号Ｓ１の上昇に伴い、加減弁流量要求
信号Ｃ１も上昇してタービン加減弁４の開度は増大する
。

この時、加減弁流量要求信号Ｃ１の上昇に比べて実際の
タービン加減弁４の開動作はかなシ遅れており、第５図
（Ｃ）の如く加減弁開度追従バイパス弁（ｊｒＣ，ｊｊ
ｊ’、　５ｉ）求信号Ｄ３がバイパス非光ｆｉｔ要求信
号Ｄ１に比べて高値となる。高値選択回路５１は、前者
の信号Ｄ３を選択してバイパス弁サーボ７に出力する。

従って、タービンバイパス弁６の開度の減少率は、ター
ビン加減弁４の開度の増加率に等しくなる。本実施例で
は、期間Ｘ以後において、従来の制御装置の如くタービ
ン回転数低下時点において、タービン加減弁４とタービ
ンバイパス弁６の蒸気流量ミスマツチによりＦＡ子炉圧
力が変動（上昇）することはない。

第６図に本実施例における沸騰水型原子炉のプラント応
答を示す。

第６１Ｍｉ　（Ｂ　）に示すようにタービン加減弁４の
開動作及びタービンバイパス弁６の閉動作中において加
減弁流量及びバイパス弁流量が変化するので、第６図（
Ｃ）に示すように原子炉゛圧力変動がほとんど生じない
。従って中性子束の変動も第６図（Ｄ）に示すように中
性子束高スクラム設定値以下に抑えられ、沸騰水型原子
炉はスクラムすることなく運転を継続することが可能で
ある。

前述のような送電系統１０のじよう乱が生じない場合は
、高値選択回路５１は信号Ｄ１を出力する。また、パワ
ーロードアンバランスリレー２４が動作する場合には、
第５図の期間Ｘの現象が極めて短時間に行われ、タービ
ン加減弁４が急閉されてタービンバイパス弁６が急開さ
れる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、送電系統にじよう乱が発生して送電系
統の保護回路が作動した場合においても、原子炉のスク
ラムを防止できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は沸騰水型原子炉に適用した本発明の好適な一実
施例であるタービン制御装置の構成図、第２図は第１図
の開度追従制御器の構成図、第３図！−１：第１図の加
減弁サーボ及びバイパス弁サーボの詳細構成図、第４図
は第１図に示すパワーロートアンバランスリレーの動作
ロジックの説明図、第５図（Ａ）〜（Ｄ）は第２図の開
度追従制御器の動作状態を示す説明図、第６図の（Ａ）
〜（Ｄ）は第１図の実施例における原子炉の各状態量の
変化を示す特性図、第右図の（Ａ）〜（Ｄｌｌは従来の
タービン制御装置における原子炉の各状態量の変化を示
す特性図である。 １・・・原子炉圧力容器、３・・・主蒸気管、４・・・
タービン加減弁、５・・・加減弁サーボ、６・・・ター
ビンバイパス升、７・・・バイパス弁サーボ、８・・・
タービン、９・・・発電機、１１・・・復水器、１２・
・・バイパス管、１３・・・圧力検出器、１５・・・蒸
気圧力調整器、１６・・・低値選択回路、１７・・・タ
ービン速度制御器、２４・・・パワーロードアンバラン
スリレー、４３・・・回転計、４８．５２・・・関数発
生器、５０・・・開度追従制御器、５１・・・高値選択
回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、原子炉で発生してタービンに導かれる蒸気の流量を
   調節する加減弁と、前記タービンの下流側にある復水器
   に前記タービンを通ることなく到達する蒸気の流量を調
   節するバイパス弁と、前記蒸気の圧力を検出する圧力検
   出器と前記タービンの回転数を検出する回転数検出器と
   、前記圧力検出器の出力信号を入力する蒸気圧力制御器
   と、前記回転数検出器の出力信号を入力するタービン速
   度調整器と、前記蒸気圧力制御器及び前記タービン速度
   調整器の出力信号を入力して加減弁、バイパス弁の開度
   を制御する手段とを有する原子炉のタービン制御装置に
   おいて、前記加減弁の開度を検出する手段を有し、前記
   開度制御手段が前記開度検出手段の出力信号をさらに入
   力して前記加減弁及び前記バイパス弁の開度を制御する
   ことを特徴とする原子炉のタービン制御装置。