JPH02138455A - 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法Info
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- JPH02138455A JPH02138455A JP63085119A JP8511988A JPH02138455A JP H02138455 A JPH02138455 A JP H02138455A JP 63085119 A JP63085119 A JP 63085119A JP 8511988 A JP8511988 A JP 8511988A JP H02138455 A JPH02138455 A JP H02138455A
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- tubes
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/06—Manufacture of metal sheets, rods, wire, tubes, profiles or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
- B21C37/15—Making tubes of special shape; Making tube fittings
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はＡ１−Ｃｕ系又はＡ １２−Ｃｕ−Ｍ ｎ系合
金の偏平多穴押出チューブの両平坦面にＺｎを被覆した
熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法に関
するものである。
金の偏平多穴押出チューブの両平坦面にＺｎを被覆した
熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法に関
するものである。
［従来の技術］
一般にアルミニウムは表面の自然酸化皮膜が不動態とし
て強固で緻密なため、腐食は孔食形態で成長する。その
ためアルミニウム部材にＺｎを被覆することは部材の陰
極防食の付りに極めて有効である。自動車用熱交換器と
してアルミニウムを用いる場合、使用環境によっては塩
分（Ｃｊ！−）が存在し、これが孔食発生の引金となっ
て貫通するに至る事故が発生する。この孔食を防止する
方法としてアルミニウム部材の表面に電位の低いＺｎを
被覆し、これ等の層を犠牲陽極として防食することが知
られている。
て強固で緻密なため、腐食は孔食形態で成長する。その
ためアルミニウム部材にＺｎを被覆することは部材の陰
極防食の付りに極めて有効である。自動車用熱交換器と
してアルミニウムを用いる場合、使用環境によっては塩
分（Ｃｊ！−）が存在し、これが孔食発生の引金となっ
て貫通するに至る事故が発生する。この孔食を防止する
方法としてアルミニウム部材の表面に電位の低いＺｎを
被覆し、これ等の層を犠牲陽極として防食することが知
られている。
アルミニウム部材が板又はマンドレル方式の押出材の場
合には、クラッド圧延やクラッド押出法によってクラツ
ド材を作る方法が知られている。またポートホール方式
の多穴偏平チューブのような押出材は、溶融したＺｎ中
に浸漬して被覆する方法又は特開昭５８−２０４１６９
号公報に示されているように押出直後のチューブにＺｎ
を溶射する方法や特開昭５８−１５７５２２号公報に示
されているように押出直後のチューブにＺｎ等を押し付
ける方法が知られている。特に押出直後のチューブ表面
にＺｎを溶射する方法は設備費も安価で作業性も良く、
最も手軽な方法として実用化が検討されている。
合には、クラッド圧延やクラッド押出法によってクラツ
ド材を作る方法が知られている。またポートホール方式
の多穴偏平チューブのような押出材は、溶融したＺｎ中
に浸漬して被覆する方法又は特開昭５８−２０４１６９
号公報に示されているように押出直後のチューブにＺｎ
を溶射する方法や特開昭５８−１５７５２２号公報に示
されているように押出直後のチューブにＺｎ等を押し付
ける方法が知られている。特に押出直後のチューブ表面
にＺｎを溶射する方法は設備費も安価で作業性も良く、
最も手軽な方法として実用化が検討されている。
（発明が解決しようとする問題点〕
しかしながらカーエアコンのコンデンサーに用いる純ア
ルミニウム、例えばＡ１０５０製多穴偏平チユーブでは
全表面にＺｎを溶射しなければならず、そのため特開昭
５８−２０４１６９ Ｍ公報に示されているように、チ
ューブの上下左石に４基の溶射ガンを配置する必要があ
る。
ルミニウム、例えばＡ１０５０製多穴偏平チユーブでは
全表面にＺｎを溶射しなければならず、そのため特開昭
５８−２０４１６９ Ｍ公報に示されているように、チ
ューブの上下左石に４基の溶射ガンを配置する必要があ
る。
このような条件で溶射するためには、チューブの押出し
は１穴押し、いわゆる押出機力口うダイスを通して１本
しか押出しできない。そのため生産性が非常に悪く、コ
スト高になる。即ち一般的にはこの種の偏平多穴チュー
ブは、ダイスに２個又は４個の穴をあけ、１回の押出し
て２本又は４本同時に製造するのが一般的である。
は１穴押し、いわゆる押出機力口うダイスを通して１本
しか押出しできない。そのため生産性が非常に悪く、コ
スト高になる。即ち一般的にはこの種の偏平多穴チュー
ブは、ダイスに２個又は４個の穴をあけ、１回の押出し
て２本又は４本同時に製造するのが一般的である。
しかし溶射する場合には全面にＺｎを付着させる必要が
あるため、１本で押出しを行わざるを得ない。そのため
生産性は１／２又は１／４となり、コスト高をまぬかれ
ない。
あるため、１本で押出しを行わざるを得ない。そのため
生産性は１／２又は１／４となり、コスト高をまぬかれ
ない。
（問題点を解決するための手段）
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、通常の２本又は４
本押出しプロセスに溶！ｉ！１設備を組合せ、更に押出
材を１！−ＣＬＩ系又はＡ１−Ｃｕ−Ｍｎ系合金に限定
することにより、耐食性が良く、更にコストが安い熱交
換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法を開発し
たものでおる。
本押出しプロセスに溶！ｉ！１設備を組合せ、更に押出
材を１！−ＣＬＩ系又はＡ１−Ｃｕ−Ｍｎ系合金に限定
することにより、耐食性が良く、更にコストが安い熱交
換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法を開発し
たものでおる。
即ち本発明方法は、Ａ、ｆ！−ＣＬＩ系又は／１−Ｃｕ
−Ｍｎ系偏平多穴チューブの熱間押出しにおいて、複数
本のチューブを長径方向に並べて押出し、チューブの押
出出口近傍でチューブの両手坦面にＺｎを溶射し、押出
したチューブの両手坦面にＺｎを被覆することを特徴と
するものであり、チューブの両手坦面に３〜３０９／Ｔ
ｔｔ、望ましくは６〜２０９／ｒｄのＺｎを被覆し、ま
た長径方向に並べて押出す各チューブ間のすき間を３〜
４０．、望ましくは１０〜３０＃としてＺｎを溶射し、
更にチューブの押出出口面から０．５〜５ｍの位置、望
ましくは１〜３ｍの位置でチューブの平坦面にＺｎ＠溶
射する。なおＺｎは粉末状必るいは線状のものを溶射ガ
ンに送り込み、溶融状態にして吹きつけられる。一般に
Ｚｎは純金属を用いるが、Ａｌ−、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｇ等
の元素を微１（０〜５ｗｔ％）添加しても、その効果は
全く変らない。
−Ｍｎ系偏平多穴チューブの熱間押出しにおいて、複数
本のチューブを長径方向に並べて押出し、チューブの押
出出口近傍でチューブの両手坦面にＺｎを溶射し、押出
したチューブの両手坦面にＺｎを被覆することを特徴と
するものであり、チューブの両手坦面に３〜３０９／Ｔ
ｔｔ、望ましくは６〜２０９／ｒｄのＺｎを被覆し、ま
た長径方向に並べて押出す各チューブ間のすき間を３〜
４０．、望ましくは１０〜３０＃としてＺｎを溶射し、
更にチューブの押出出口面から０．５〜５ｍの位置、望
ましくは１〜３ｍの位置でチューブの平坦面にＺｎ＠溶
射する。なおＺｎは粉末状必るいは線状のものを溶射ガ
ンに送り込み、溶融状態にして吹きつけられる。一般に
Ｚｎは純金属を用いるが、Ａｌ−、Ｃｒ、Ｔｉ、Ｍｇ等
の元素を微１（０〜５ｗｔ％）添加しても、その効果は
全く変らない。
本発明はＡｌ−−Ｃｕ系合金又は／ｌ−ＣＩＪ−Ｍｎ系
合金からなる複数本、例えば第１図に示すように４本の
偏平多穴チューブ（１）を長径方向に水平に並べて同時
に押出し、チューブ（１）の押出出口近傍でチューブ（
１）の上下に？Ｈ’ｌガン（２）を設け、７−ｎをチュ
ーブ（１）の平坦面に溶射したもので、第２図に示すよ
うに偏平多穴チューブ（１）の平坦面（１ｂ）にＺ ｎ
（３）を付着せしめ、チューブ（１）のＲ部（１ａ）
にＺｎが付着していなくとも、その部分を十分に防食す
る。即ち従来の純アルミニウム、例えばＡ１０５０、Ａ
１０７０は電位が低く、この方法ではＲ部周囲のＺｎ層
との間に十分な防食電流が流れないため、防食されない
が、ｌ！−Ｃｕ系合金又はＡ１−ＣＬＩ−Ｍｎ系合金を
用いた本発明では電位が員となり、Ｒ部周囲のＺｎ層と
の間に十分な防食電流が流れて防食される。
合金からなる複数本、例えば第１図に示すように４本の
偏平多穴チューブ（１）を長径方向に水平に並べて同時
に押出し、チューブ（１）の押出出口近傍でチューブ（
１）の上下に？Ｈ’ｌガン（２）を設け、７−ｎをチュ
ーブ（１）の平坦面に溶射したもので、第２図に示すよ
うに偏平多穴チューブ（１）の平坦面（１ｂ）にＺ ｎ
（３）を付着せしめ、チューブ（１）のＲ部（１ａ）
にＺｎが付着していなくとも、その部分を十分に防食す
る。即ち従来の純アルミニウム、例えばＡ１０５０、Ａ
１０７０は電位が低く、この方法ではＲ部周囲のＺｎ層
との間に十分な防食電流が流れないため、防食されない
が、ｌ！−Ｃｕ系合金又はＡ１−ＣＬＩ−Ｍｎ系合金を
用いた本発明では電位が員となり、Ｒ部周囲のＺｎ層と
の間に十分な防食電流が流れて防食される。
Ａｌ−Ｃｕ系合金としてはＣｕ０．２〜１．０ｗｔ％（
以下ｗｔ％を％と略記）、Ａｌ−残部と不可避的不純物
からなる組成のものが好ましく、またＡ１−Ｃｕ−Ｍｎ
系合金としては、ＣｕＯ，２〜ｉ、ｏ％、 Ｍｎ０．０
５〜１．０％、Ａｉ残部と不可避的不純物からなる組成
のものが好ましい。これ等の組成であれば、５％ＮａＣ
１溶液中の電位は一７１０ｍＶ以上となり、Ｚｎ層の電
位−７８０ｍＶ以下との電位差が十分で、上記Ｒ部にＺ
ｎ層が無くても防食される。
以下ｗｔ％を％と略記）、Ａｌ−残部と不可避的不純物
からなる組成のものが好ましく、またＡ１−Ｃｕ−Ｍｎ
系合金としては、ＣｕＯ，２〜ｉ、ｏ％、 Ｍｎ０．０
５〜１．０％、Ａｉ残部と不可避的不純物からなる組成
のものが好ましい。これ等の組成であれば、５％ＮａＣ
１溶液中の電位は一７１０ｍＶ以上となり、Ｚｎ層の電
位−７８０ｍＶ以下との電位差が十分で、上記Ｒ部にＺ
ｎ層が無くても防食される。
本発明において、チューブの両手坦面に３〜３０（ｊ／
ｒｄ、望ましクハ６〜２０ｇ／Ｔ／ｉの７−ｎを４９着
させることにより、Ｒ部の耐孔食性を一層向上せしめる
ことができる。しかしてＺｎ付着量を３〜３０９／ｍと
限定したのは、７−ｎ付＠量が３９／Ｔｒｔ未満ではろ
う何時にＲ部までＺｎが拡散ぜず、耐孔食性の向上が望
めず、Ｚｎ付着量か３０！？／ｍを越えると耐孔食性は
一定となって飽和してしまうばかりか、Ｚｎ付着量が多
くなり、ろう何時に溶食（ヌル１〜ダウン）が起り易く
、好ましくないばかりか、原料の使用信が多くなり、コ
スト的にマイナスとなる。
ｒｄ、望ましクハ６〜２０ｇ／Ｔ／ｉの７−ｎを４９着
させることにより、Ｒ部の耐孔食性を一層向上せしめる
ことができる。しかしてＺｎ付着量を３〜３０９／ｍと
限定したのは、７−ｎ付＠量が３９／Ｔｒｔ未満ではろ
う何時にＲ部までＺｎが拡散ぜず、耐孔食性の向上が望
めず、Ｚｎ付着量か３０！？／ｍを越えると耐孔食性は
一定となって飽和してしまうばかりか、Ｚｎ付着量が多
くなり、ろう何時に溶食（ヌル１〜ダウン）が起り易く
、好ましくないばかりか、原料の使用信が多くなり、コ
スト的にマイナスとなる。
また長径方向に並べて押出した各チューブ間の隙間は３
〜４０．、望ましくは１０〜３０ｍとしてＺｎを溶射す
ればＲ部まで適度の７ｎが付着し、−・層謝礼食性を向
上させることができる。しかしてチューブ間の隙間を３
〜４０Ｍと限定したのは、隙間が３ｍ未満の場合にはチ
ューブのＲ部近傍のＺｎ付着が不均一となり、全く付ｉ
しなかったり、異常に多く付着したりする現象か起こる
。その結果、耐孔食性の向上か１ｑられなかったり、逆
にＺｎ付Ｍｌが多すぎてろう何時に溶食が起る等問題が
多い。隙間が４０ｍ、、を越えると、隙間を通してＺｎ
が無駄に使われ、７ｎの付着効率を低下する。
〜４０．、望ましくは１０〜３０ｍとしてＺｎを溶射す
ればＲ部まで適度の７ｎが付着し、−・層謝礼食性を向
上させることができる。しかしてチューブ間の隙間を３
〜４０Ｍと限定したのは、隙間が３ｍ未満の場合にはチ
ューブのＲ部近傍のＺｎ付着が不均一となり、全く付ｉ
しなかったり、異常に多く付着したりする現象か起こる
。その結果、耐孔食性の向上か１ｑられなかったり、逆
にＺｎ付Ｍｌが多すぎてろう何時に溶食が起る等問題が
多い。隙間が４０ｍ、、を越えると、隙間を通してＺｎ
が無駄に使われ、７ｎの付着効率を低下する。
更にＺｎの溶射位置をチューブ押出の出［■１面から０
．５〜５ｍ、望ましくは１〜３Ｔｎ、の位置とすること
により、チューブ間の隙間を安定させ、適正なＺｎ付着
量を得ることができる。しかしてチューブ押出出口から
Ｚｎ溶射位置までを０．５〜５ｍと限定したのは、０．
５ｍ以内では押出出口に近すぎて）容射しずらいばかり
か、押出したチューブ間の隙間が安定せず、適正なＺｎ
付着量が得られない。一方５ｍを越えるとチューブの温
度が３００ ’Ｃ以下に低下するため、付着したＺｎの
密着性が悪く、曲げ加工等によりＺｎ層が剥離するよう
になるためである。
．５〜５ｍ、望ましくは１〜３Ｔｎ、の位置とすること
により、チューブ間の隙間を安定させ、適正なＺｎ付着
量を得ることができる。しかしてチューブ押出出口から
Ｚｎ溶射位置までを０．５〜５ｍと限定したのは、０．
５ｍ以内では押出出口に近すぎて）容射しずらいばかり
か、押出したチューブ間の隙間が安定せず、適正なＺｎ
付着量が得られない。一方５ｍを越えるとチューブの温
度が３００ ’Ｃ以下に低下するため、付着したＺｎの
密着性が悪く、曲げ加工等によりＺｎ層が剥離するよう
になるためである。
尚第１図に示すように溶剤ガンが上下に１基づつの場合
には押出全幅（１＞は３００ 、ｗ以下とする必要があ
る。但し溶剤ガンを上下に２基づつ配置すれば最大６０
０ ｔｒｍまで押出全幅を広げることができる。
には押出全幅（１＞は３００ 、ｗ以下とする必要があ
る。但し溶剤ガンを上下に２基づつ配置すれば最大６０
０ ｔｒｍまで押出全幅を広げることができる。
このように本発明は特開昭５８−２０４１６９号公報に
示された発明の改良に係るもので、特に押出す偏平多穴
チューブの組成を電位の高いＡ１−ＣＵ系合金又はＡｌ
−−Ｃｕ−Ｍｎ系合金とし、更に複数本望ましくは２〜
４本間時押出により偏平多穴チューブのＲ部にＺｎが十
分付着していなくとも、Ｒ部周囲のＺｎ層によって十分
に防食され、生産性は向上し、コスト的に有利な熱交換
器用アルミ押出偏平多穴チューブを提供することかでさ
る。
示された発明の改良に係るもので、特に押出す偏平多穴
チューブの組成を電位の高いＡ１−ＣＵ系合金又はＡｌ
−−Ｃｕ−Ｍｎ系合金とし、更に複数本望ましくは２〜
４本間時押出により偏平多穴チューブのＲ部にＺｎが十
分付着していなくとも、Ｒ部周囲のＺｎ層によって十分
に防食され、生産性は向上し、コスト的に有利な熱交換
器用アルミ押出偏平多穴チューブを提供することかでさ
る。
（実施例〕
以下本発明を実施例について説明する。
実施例（１）
ＣＬＪｏ、４％、ＭｎＯ，１％、Ａｆ残部からなる第２
図に示す幅２２ｊＭｌ、高さ５簡、流路５本、管厚０．
７ｍ、隔壁厚さ０．５．のコンデンサー用アルミ押出偏
平チューブを第１図に示すように２０面の間隙を８受け
て４本長径方向に水平に並へ、押出全幅が２５０ ｍｍ
になるように押出し、押出出口より３ｍの位置には偏平
チューブの上下に溶剤ガンを１基づつ配置した。このよ
うにしてプラー（チューブの端をつかんで引張る治具）
で水平になるように引出し、押出速度と同調してブラー
を走らせ、定常の速度（約５０ｍ／分〉になったとき、
偏平チューブの上下に配置した溶射ガンを作動させ、偏
平チューブの上下から金属Ｚｎを連続的に溶射した。
図に示す幅２２ｊＭｌ、高さ５簡、流路５本、管厚０．
７ｍ、隔壁厚さ０．５．のコンデンサー用アルミ押出偏
平チューブを第１図に示すように２０面の間隙を８受け
て４本長径方向に水平に並へ、押出全幅が２５０ ｍｍ
になるように押出し、押出出口より３ｍの位置には偏平
チューブの上下に溶剤ガンを１基づつ配置した。このよ
うにしてプラー（チューブの端をつかんで引張る治具）
で水平になるように引出し、押出速度と同調してブラー
を走らせ、定常の速度（約５０ｍ／分〉になったとき、
偏平チューブの上下に配置した溶射ガンを作動させ、偏
平チューブの上下から金属Ｚｎを連続的に溶射した。
このようにして５〜３０９／ｍのＺｎを被覆した偏平チ
ューブを６００°Ｃで約５分間加熱した後、ＣＡＳＳ試
験を１力月行なった。その結果をアルミニウム材にＡ
１０５０を用いた従来の偏平チューブの場合と比較して
第１表に示す。
ューブを６００°Ｃで約５分間加熱した後、ＣＡＳＳ試
験を１力月行なった。その結果をアルミニウム材にＡ
１０５０を用いた従来の偏平チューブの場合と比較して
第１表に示す。
第１表
第１表から明らかなように本発明方法によって得られた
チューブＮｏ、 １〜７は何れも平坦部は全面腐食とな
り、特にＲ部でも深い孔食は発生せず、良好な結果が得
られた。これに対しアルミニウム材にＡ１０５０を用い
た比較方法Ｎα８〜１０は何れも平坦面は全面腐食とな
るも、Ｒ部にはかなり深い孔食が生じ、Ｚｎ被覆量が少
ない場合には貫通孔食（０，７ｍ＞が発生した。
チューブＮｏ、 １〜７は何れも平坦部は全面腐食とな
り、特にＲ部でも深い孔食は発生せず、良好な結果が得
られた。これに対しアルミニウム材にＡ１０５０を用い
た比較方法Ｎα８〜１０は何れも平坦面は全面腐食とな
るも、Ｒ部にはかなり深い孔食が生じ、Ｚｎ被覆量が少
ない場合には貫通孔食（０，７ｍ＞が発生した。
実施例（２）
Ｃｕ Ｏ，３５％、ＭｎＯ，２％、Ａｌ残部からなる実
施例（１）と同形状の偏平多穴チューブを同一条件で押
出し及び溶射を行なって第２表に示すＺｎ被覆偏平多穴
チューブを得た。これを用いて第３図に示すようにチュ
ーブ（１）を蛇行状に折り曲げ加工し、その間に８Ａ１
２ＰＣ（プレージングシート）からなる厚さ０．１６ｍ
ｍのコルゲートフィン（４）を組合せ、ステンレス製の
治具で固定した後フッ化物系フラックス（ＫＡｌ−Ｐ４
に２Ａ１Ｆ５ ・Ｈ２Ｏ）の１０％水溶液中に浸漬して
フラックスを塗布し、１２０℃で十分乾燥した後、Ｎガ
ス雰囲気中６００℃に５分間保持してろう付けを行なっ
た。
施例（１）と同形状の偏平多穴チューブを同一条件で押
出し及び溶射を行なって第２表に示すＺｎ被覆偏平多穴
チューブを得た。これを用いて第３図に示すようにチュ
ーブ（１）を蛇行状に折り曲げ加工し、その間に８Ａ１
２ＰＣ（プレージングシート）からなる厚さ０．１６ｍ
ｍのコルゲートフィン（４）を組合せ、ステンレス製の
治具で固定した後フッ化物系フラックス（ＫＡｌ−Ｐ４
に２Ａ１Ｆ５ ・Ｈ２Ｏ）の１０％水溶液中に浸漬して
フラックスを塗布し、１２０℃で十分乾燥した後、Ｎガ
ス雰囲気中６００℃に５分間保持してろう付けを行なっ
た。
これらについてろう付時の溶食を調べると共に１力月の
ＣＡＳＳ試験を行なってチューブ表面（Ｒ部を含む）の
腐食状況を調べた。その結果を第２表に併記した。
ＣＡＳＳ試験を行なってチューブ表面（Ｒ部を含む）の
腐食状況を調べた。その結果を第２表に併記した。
第２表
第２表から明らかなように、本発明方法によって得られ
たチューブＮｏ１１〜１３は何れも溶食を起すことなく
、平坦部では全面腐食となり、Ｒ部でも深い孔食は発生
せず、良好な結果が得られた。これに対し、Ｚｎ付着量
が２９／ＴＩｔと少ない比較チューブＮｏ、 １４では
孔食が発生し、特にＲ部では孔食が貫通し、またＺｎ付
着量が３５！？／ｍと多い比較チューブＮｏ、 １５で
は全面腐食となっているが、ろう付時に溶食を起すこと
が判る。
たチューブＮｏ１１〜１３は何れも溶食を起すことなく
、平坦部では全面腐食となり、Ｒ部でも深い孔食は発生
せず、良好な結果が得られた。これに対し、Ｚｎ付着量
が２９／ＴＩｔと少ない比較チューブＮｏ、 １４では
孔食が発生し、特にＲ部では孔食が貫通し、またＺｎ付
着量が３５！？／ｍと多い比較チューブＮｏ、 １５で
は全面腐食となっているが、ろう付時に溶食を起すこと
が判る。
実施例（３）
ＣｕＯ，５％、Ａ１残部からなる実施例（１）と同形状
の偏平多穴チューブを押出チューブ間の間隙を変えて押
出し、実施例（１）と同様にしてチューブ表面にＺｎを
溶射し、１５ｇ／ｍのｌ ｒ＋を被覆した。この偏平チ
ューブのＺｎ付看効率を調べると共に、偏平チューブを
６００℃で約５分間加熱した後、ＣＡＳＳ試験を１力月
行なった。
の偏平多穴チューブを押出チューブ間の間隙を変えて押
出し、実施例（１）と同様にしてチューブ表面にＺｎを
溶射し、１５ｇ／ｍのｌ ｒ＋を被覆した。この偏平チ
ューブのＺｎ付看効率を調べると共に、偏平チューブを
６００℃で約５分間加熱した後、ＣＡＳＳ試験を１力月
行なった。
その結果を第３表に示す。
第３表
第３表から明らかなように本発明方法Ｎ０１６〜１８は
Ｚｎ付着効率が４５％以上で平坦部及びＲ部は全面腐食
となっている。これに対し、チュ−１間の間隙か狭い比
較法Ｎｏ、 １９ではろう何時に大きな溶食が起ってお
りその結果ＣＡＳＳ試験でＲ部に深い孔食を発生し、チ
ューブ間の間隙が広い比較法Ｎｏ、２０では平坦部及び
Ｒ部とも全面腐食となるも、Ｚｎ付看効率が３０％と低
く、間隙を通してＺｎが無駄に使われていることが判る
。
Ｚｎ付着効率が４５％以上で平坦部及びＲ部は全面腐食
となっている。これに対し、チュ−１間の間隙か狭い比
較法Ｎｏ、 １９ではろう何時に大きな溶食が起ってお
りその結果ＣＡＳＳ試験でＲ部に深い孔食を発生し、チ
ューブ間の間隙が広い比較法Ｎｏ、２０では平坦部及び
Ｒ部とも全面腐食となるも、Ｚｎ付看効率が３０％と低
く、間隙を通してＺｎが無駄に使われていることが判る
。
実施例（４）
実施例（１）において、押出出口の近傍に設けた溶射ガ
ンの設置位置を変化させ、偏平チューブの上下から金属
Ｚｎを連続的に溶射し、チューブ表面に１５９／ｍのＺ
ｎを被覆した。
ンの設置位置を変化させ、偏平チューブの上下から金属
Ｚｎを連続的に溶射し、チューブ表面に１５９／ｍのＺ
ｎを被覆した。
このようにしてＺｎを被覆したチューブについてＺｎ付
着の均一性とＺｎの曲げに対する密着性を調べた。その
結果を第４表に示す。
着の均一性とＺｎの曲げに対する密着性を調べた。その
結果を第４表に示す。
第４表
第４表から明らかなように、本発明方法Ｎα２１〜２４
によるものは、何れもＺｎ付着の均−性及びＺｎの密着
性が良好なるも、溶射位置が押出出口に近すぎる比較方
法Ｎα２５では適正な７ｎ付＠聞が得られず、押出出口
より離れＪぎる比較法Ｎα２６ではチューブの温度が３
００ ’Ｃ以下に低下するため、付着したＺｎの密着性
が悪く、曲げ加工時にＺｎ図が剥離する。
によるものは、何れもＺｎ付着の均−性及びＺｎの密着
性が良好なるも、溶射位置が押出出口に近すぎる比較方
法Ｎα２５では適正な７ｎ付＠聞が得られず、押出出口
より離れＪぎる比較法Ｎα２６ではチューブの温度が３
００ ’Ｃ以下に低下するため、付着したＺｎの密着性
が悪く、曲げ加工時にＺｎ図が剥離する。
（発明の効果）
このように本発明によれば、偏平多穴チューブにＡｆ−
Ｃ１Ｊ系合金又はＡｌ−−Ｃｕ−Ｍｎ系合金を用いるこ
とにより、チューブのＲ部にＺｎがイ」看していなくと
も、その部分は十分に防食されるため、複数本のチュー
ブを同時押出しと共にＺｎの溶射被覆が可能で、生産性
が高く、コスト的に有利な溶射チコーブを提供すること
ができる等、工業上顕著な効果を秦するものである。
Ｃ１Ｊ系合金又はＡｌ−−Ｃｕ−Ｍｎ系合金を用いるこ
とにより、チューブのＲ部にＺｎがイ」看していなくと
も、その部分は十分に防食されるため、複数本のチュー
ブを同時押出しと共にＺｎの溶射被覆が可能で、生産性
が高く、コスト的に有利な溶射チコーブを提供すること
ができる等、工業上顕著な効果を秦するものである。
第１図は本発明の一実施例を示す説明図、第２図は本発
明によりｊｑられた）容則チューブの一例を示す側断面
図、第３図はコンデンサーの一例を示す斜視図で必る。 （１）チューブ （２）溶銅カン （３）Ｚｎ層 （４）フィン 第１図 第２図
明によりｊｑられた）容則チューブの一例を示す側断面
図、第３図はコンデンサーの一例を示す斜視図で必る。 （１）チューブ （２）溶銅カン （３）Ｚｎ層 （４）フィン 第１図 第２図
Claims (4)
- （１）Ａｌ−Ｃｕ系又はＡｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系偏平多穴チ
ューブの熱間押出において、複数本のチューブを長径方
向に並べて押出し、チューブの押出出口近傍でチューブ
の両平坦面にＺｎを溶射し、押出したチューブの両平坦
面にＺｎを被覆することを特徴とする熱交換器用アルミ
押出偏平多穴チューブの製造方法。 - （２）チューブの両平坦面に３〜３０ｇ／ｍ＾２のＺｎ
を被覆する特許請求の範囲第１項記載の熱交換器用アル
ミ押出偏平多穴チューブの製造方法。 - （３）長径方向に並べて押出す各チューブ間のすき間を
３〜４０ｍｍとしてＺｎを溶射する特許請求の範囲第１
項又は第２項記載の熱交換器用アルミ押出偏平多穴チユ
ーブの製造方法。 - （４）チューブの押出出口面から０．５〜５ｍの位置で
チューブの両平坦面にＺｎを溶射する特許請求の範囲第
１項、第２項又は第３項記載の熱交換器用アルミ押出偏
平多穴チユーブの製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63085119A JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
| US07/222,251 US4852233A (en) | 1987-07-27 | 1988-07-21 | Method of manufacturing extruded flat multihole aluminum tube for heat-exchanger |
| KR1019880009430A KR890001651A (ko) | 1987-07-27 | 1988-07-27 | 열 교환기용 압출 평면 다공 알루미늄 튜브의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-187308 | 1987-07-27 | ||
| JP18730887 | 1987-07-27 | ||
| JP63085119A JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02138455A true JPH02138455A (ja) | 1990-05-28 |
| JPH0575491B2 JPH0575491B2 (ja) | 1993-10-20 |
Family
ID=16203729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63085119A Granted JPH02138455A (ja) | 1987-07-27 | 1988-04-08 | 熱交換器用アルミ押出偏平多穴チューブの製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02138455A (ja) |
| KR (1) | KR890001651A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999016920A1 (en) | 1997-09-30 | 1999-04-08 | Zexel Corporation | Heat exchanger |
| JP2021042471A (ja) * | 2019-09-09 | 2021-03-18 | シュトゥルム マシーネン ウント アラゲンバウ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＳｔｕｒｍ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎ− ＆ Ａｎｌａｇｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ | 金属コーティングの方法およびシステム |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS58204169A (ja) * | 1982-05-21 | 1983-11-28 | Nippon Light Metal Co Ltd | クラツド材の製造方法 |
| JPS6021176A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-02 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミ製熱交換器の製造法 |
-
1988
- 1988-04-08 JP JP63085119A patent/JPH02138455A/ja active Granted
- 1988-07-27 KR KR1019880009430A patent/KR890001651A/ko not_active Ceased
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS58204169A (ja) * | 1982-05-21 | 1983-11-28 | Nippon Light Metal Co Ltd | クラツド材の製造方法 |
| JPS6021176A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-02 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミ製熱交換器の製造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999016920A1 (en) | 1997-09-30 | 1999-04-08 | Zexel Corporation | Heat exchanger |
| JP2021042471A (ja) * | 2019-09-09 | 2021-03-18 | シュトゥルム マシーネン ウント アラゲンバウ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＳｔｕｒｍ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎ− ＆ Ａｎｌａｇｅｎｂａｕ ＧｍｂＨ | 金属コーティングの方法およびシステム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR890001651A (ko) | 1989-03-28 |
| JPH0575491B2 (ja) | 1993-10-20 |
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