JPH02140904A - 希土類コバルト系磁石 - Google Patents
希土類コバルト系磁石Info
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- JPH02140904A JPH02140904A JP63295794A JP29579488A JPH02140904A JP H02140904 A JPH02140904 A JP H02140904A JP 63295794 A JP63295794 A JP 63295794A JP 29579488 A JP29579488 A JP 29579488A JP H02140904 A JPH02140904 A JP H02140904A
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- Japan
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- rare earth
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- resin
- cobalt
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
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- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0578—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together bonded together
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- Inorganic Chemistry (AREA)
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- Power Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、磁気特性特に角形性に富み、電気・電子機器
産業分野で重用される樹脂結合による希土類コバルト系
磁石に関する。
産業分野で重用される樹脂結合による希土類コバルト系
磁石に関する。
（従来の技術）
従来、電気・電子機器業界で用いられて来た樹脂結合型
磁石には酸化物系と希土類系があった。
磁石には酸化物系と希土類系があった。
酸化物系は主にフェライト磁石によるもので、具体的に
はストロンチウムフェライト粉末やバリウムフェライト
粉末を合成樹脂で固めたものである。
はストロンチウムフェライト粉末やバリウムフェライト
粉末を合成樹脂で固めたものである。
また、兼土類系は、希土類−コバルト合金、希土類−遷
移金属合金、希土類−鉄−ホウ素合金並びに希土類−鉄
一コバルトーホウ素合金粉末をいずれも合成樹脂で固め
たものである。
移金属合金、希土類−鉄−ホウ素合金並びに希土類−鉄
一コバルトーホウ素合金粉末をいずれも合成樹脂で固め
たものである。
又、希土類−鉄−ホウ素合金粉末とフェライト合金粉末
とを混合した混合合金粉末を合成樹脂にて固めてボンド
磁石としたものも提案されている（例えば、特開昭６１
−２８４９０６号）。
とを混合した混合合金粉末を合成樹脂にて固めてボンド
磁石としたものも提案されている（例えば、特開昭６１
−２８４９０６号）。
（発明が解決しようとする課題）
然し乍ら、酸化物系の樹脂結合型磁石は廉価であるもの
の磁気特性が低く、一方希土類系の樹脂結合型磁石は磁
気特性に優れるものの高価である為その利用分野が限定
されていた。
の磁気特性が低く、一方希土類系の樹脂結合型磁石は磁
気特性に優れるものの高価である為その利用分野が限定
されていた。
斯かる実状から、希土類系磁性合金粉末と、酸化物系磁
性合金粉末とを適景混合し、合成樹脂にて固化させて成
る樹脂結合型磁石が提案されている。しかし、まだ充分
な性能が得られず、特に製品形状の小型化傾向の強い電
気業界では磁石の薄肉化、とりわけ角形性の向上が要求
され、このような要求に対しては上記樹脂結合型磁石と
錐も充分に応えることが出来ないのが実状であった。
性合金粉末とを適景混合し、合成樹脂にて固化させて成
る樹脂結合型磁石が提案されている。しかし、まだ充分
な性能が得られず、特に製品形状の小型化傾向の強い電
気業界では磁石の薄肉化、とりわけ角形性の向上が要求
され、このような要求に対しては上記樹脂結合型磁石と
錐も充分に応えることが出来ないのが実状であった。
本発明は、上記課題を解消すべくなされたもので、磁気
特性、特に角形性に富む磁石を低部な価格で市場に供給
することを目的とするものである。
特性、特に角形性に富む磁石を低部な価格で市場に供給
することを目的とするものである。
（課題を解決する為の手段）
本発明者等は、希土類−鉄−ホウ素系合金粉末と希土類
−コバルト系合金粉末との混合合金粉末を熱硬化性合成
樹脂若しくは熱可塑性合成樹脂により固化し、更にこれ
らの適正配合について鋭意研究した結果、磁気特性、と
りわけ角形性の極めて優れた磁石を見出し、本発明を完
成するに至った。
−コバルト系合金粉末との混合合金粉末を熱硬化性合成
樹脂若しくは熱可塑性合成樹脂により固化し、更にこれ
らの適正配合について鋭意研究した結果、磁気特性、と
りわけ角形性の極めて優れた磁石を見出し、本発明を完
成するに至った。
即ち１本発明の第１１様に係る希土類コバルト系磁石は
、希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末と、希土類金属−コ
バルト合金粉末との混合合金粉末を熱硬化性合成樹脂で
結合した希土類コバルト系磁石であって、上記混合合金
粉末の組成は、希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末が９３
．０〜７５゜０重量％、希土類金属−コバルト合金粉末
が７゜０〜２５．０重量％であること、及び、混合合金
粉末と前記熱硬化性合成樹脂との配合割合が、９９．０
〜９６．０重量％対１．０〜４．０重量％であること、
を要旨とするものである。
、希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末と、希土類金属−コ
バルト合金粉末との混合合金粉末を熱硬化性合成樹脂で
結合した希土類コバルト系磁石であって、上記混合合金
粉末の組成は、希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末が９３
．０〜７５゜０重量％、希土類金属−コバルト合金粉末
が７゜０〜２５．０重量％であること、及び、混合合金
粉末と前記熱硬化性合成樹脂との配合割合が、９９．０
〜９６．０重量％対１．０〜４．０重量％であること、
を要旨とするものである。
亦、第２態様に係る希土類コバルト系磁石は、上記熱硬
化性樹脂に代えて熱可塑性樹脂とし、混合合金粉末と該
熱可塑性樹脂との配合割合を９６゜０〜９０．０重量％
対４．０〜１０．０重量％としたことを要旨とするもの
である。
化性樹脂に代えて熱可塑性樹脂とし、混合合金粉末と該
熱可塑性樹脂との配合割合を９６゜０〜９０．０重量％
対４．０〜１０．０重量％としたことを要旨とするもの
である。
上記熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、フェノール
樹脂、アクリル樹脂及び不飽和ポリエステル樹脂より選
ばれた１種以上の樹脂が、一方、熱可塑性樹脂としては
、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニ
トリルブタジェンスチレン共重合体樹脂、ポリブチレン
テレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂
、ポリフェニレンサルファイド樹脂及びポリアセタール
樹脂から選ばれた１種以上の樹脂が、夫々好ましく採用
される。
樹脂、アクリル樹脂及び不飽和ポリエステル樹脂より選
ばれた１種以上の樹脂が、一方、熱可塑性樹脂としては
、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、アクリロニ
トリルブタジェンスチレン共重合体樹脂、ポリブチレン
テレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂
、ポリフェニレンサルファイド樹脂及びポリアセタール
樹脂から選ばれた１種以上の樹脂が、夫々好ましく採用
される。
本発明に於いては、粒径が５０〜２００μｍの比較的粗
い希土類−鉄−ホウ素系合金粉末及び同３〜１０μｍの
比較的細かい希土類−コバルト系合金粉末が望ましく用
いられ、これにより合成樹脂で固化したとき、ｍ密で且
つ角形性の優れた磁石が得られる。
い希土類−鉄−ホウ素系合金粉末及び同３〜１０μｍの
比較的細かい希土類−コバルト系合金粉末が望ましく用
いられ、これにより合成樹脂で固化したとき、ｍ密で且
つ角形性の優れた磁石が得られる。
亦、希土類−鉄−ホウ素系合金粉末を構成する希土類金
属としてはネオジウムが好ましく用いられ、一方希土類
一コバルト系合金粉末を構成する希土類金属としては、
サマリウム単独で、或いはサマリウムとプラセオジウム
を併用して用いることが望ましい。
属としてはネオジウムが好ましく用いられ、一方希土類
一コバルト系合金粉末を構成する希土類金属としては、
サマリウム単独で、或いはサマリウムとプラセオジウム
を併用して用いることが望ましい。
（作用）
本発明の希土類コバルト系磁石は、下記によって理由付
けられる各成分の組成範囲を遵守する限り以下の作用を
奏する。
けられる各成分の組成範囲を遵守する限り以下の作用を
奏する。
即ち、希土類−コバルト系合金粉末を含むので角形性に
優れ、しかも原料価格の高い希土類−コバルト系合金粉
末の含有量が比較的少なく原料価格の低い希土類−鉄−
ホウ素系合金粉末の含有量が比較多く配合されているか
ら、製品価格の高騰を惹起しない。
優れ、しかも原料価格の高い希土類−コバルト系合金粉
末の含有量が比較的少なく原料価格の低い希土類−鉄−
ホウ素系合金粉末の含有量が比較多く配合されているか
ら、製品価格の高騰を惹起しない。
亦、上記混合合金粉末は熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂
によって結合されているから、自由な形状への成形が可
能で且つ寸法精度が高い。また、靭性に富み、製品の欠
けや割れの発生が著減される。
によって結合されているから、自由な形状への成形が可
能で且つ寸法精度が高い。また、靭性に富み、製品の欠
けや割れの発生が著減される。
而して、混合合金粉末中の希土類−コバルト系合金粉末
を７．０〜２５．０重量％とじたのは、７．０重量％未
満では、目的とする角形性の向上が望めず、また２５．
０重量％を超えると角形性の向上に変化が少ない上に製
品価格の高騰を来すことになるからである。
を７．０〜２５．０重量％とじたのは、７．０重量％未
満では、目的とする角形性の向上が望めず、また２５．
０重量％を超えると角形性の向上に変化が少ない上に製
品価格の高騰を来すことになるからである。
上記混合合金粉末を結合する樹脂のうち、熱硬化性樹脂
を全体量の１．０〜４．０重量％とじたのは、１．０重
量％未満の場合樹脂分が不足して磁石の機械的強度が低
下し、取扱が困難となるからであり、４．０重量％を超
えると樹脂分が過剰となり、磁気特性が低下する傾向と
なるからである。一方熱可塑性樹脂を４．０〜１０．０
重量％とじたのは、４．０重量％未満の場合樹脂分が不
足して射出成形加工時に射出不能現象を生じたり。
を全体量の１．０〜４．０重量％とじたのは、１．０重
量％未満の場合樹脂分が不足して磁石の機械的強度が低
下し、取扱が困難となるからであり、４．０重量％を超
えると樹脂分が過剰となり、磁気特性が低下する傾向と
なるからである。一方熱可塑性樹脂を４．０〜１０．０
重量％とじたのは、４．０重量％未満の場合樹脂分が不
足して射出成形加工時に射出不能現象を生じたり。
また磁石としての機械的強度が低下するからであり、１
０．０重量％を超えると磁石中の樹脂の占有率が高くな
り磁気特性が充分に得られなくなる傾向となるからであ
る。
０．０重量％を超えると磁石中の樹脂の占有率が高くな
り磁気特性が充分に得られなくなる傾向となるからであ
る。
尚、上述の樹脂は、いずれもその熱変形温度が１５０℃
以上であり、従って本発明による磁石を組み込んだ機器
が使用中に温度上昇しても、これにより実用上何等支障
を来すことはない。
以上であり、従って本発明による磁石を組み込んだ機器
が使用中に温度上昇しても、これにより実用上何等支障
を来すことはない。
（実施例）
次に実施例について述べる。
（ａ）Ｎｄ１４原子％、Ｆｅ８０原子％、Ｂ６原子％か
ら成る合金組成に調合した原料を高周波炉で溶解し、毎
秒２５ｍの周速で回転する銅製ロールの表面に、直径０
．５ｍのノズル開口部から０゜４ ｋｇ／ｃｄの圧力で
溶湯を噴射させ、厚さ約２μｍ。
ら成る合金組成に調合した原料を高周波炉で溶解し、毎
秒２５ｍの周速で回転する銅製ロールの表面に、直径０
．５ｍのノズル開口部から０゜４ ｋｇ／ｃｄの圧力で
溶湯を噴射させ、厚さ約２μｍ。
板幅３〜４ｍの急冷リボンを作成した。その後この名、
冷リボンをスタンプミルで粉砕し、ＪＩＳ規格３５メツ
シュの篩を用い粒径３５メツシユ以下に整粒してＮｄ−
Ｆｅ−８合金粉末を得た。得られたＮｄ−Ｆｅ−８合金
粉末の組成はＮｄ ； ２９゜８重量％、Ｆｅ；６９．
４重量％、Ｂ；０．８０重量％であった。
冷リボンをスタンプミルで粉砕し、ＪＩＳ規格３５メツ
シュの篩を用い粒径３５メツシユ以下に整粒してＮｄ−
Ｆｅ−８合金粉末を得た。得られたＮｄ−Ｆｅ−８合金
粉末の組成はＮｄ ； ２９゜８重量％、Ｆｅ；６９．
４重量％、Ｂ；０．８０重量％であった。
（ｂ） Ｓｍ、Ｏ，を３５０ｇ、Ｃｏを５８９ｇ、金属
Ｃａを１５０ｇ夫々秤量してステンレス製反応容器に入
れ、容器内部をアルゴンガスによる不活性雰囲気とした
後、１１５０℃まで昇温し３時間保持後室温まで冷却し
た。容器内の反応生成物をショークラッシャーで粒径１
０〜５０＋ｍ＋に粗粉砕した後水中に投入し、水洗を１
０回繰り返すことにより還元反応に関与したＣａ分をＣ
ａ（ＯＨ）ｚ等の形で除去した後、生成したＳｍ−Ｃｏ
合金粉粒体を真空乾燥した。その後、窒素ガスフロー式
ジェットミルにて平均粒径６μｍにまで微粉砕し、Ｓｍ
−Ｃｏ合金粉末を得た。このＳｍ−Ｃｏ合金粉末の組成
は、Ｓｍ：３３重量％、Ｃｏ；６７重量％であった。
Ｃａを１５０ｇ夫々秤量してステンレス製反応容器に入
れ、容器内部をアルゴンガスによる不活性雰囲気とした
後、１１５０℃まで昇温し３時間保持後室温まで冷却し
た。容器内の反応生成物をショークラッシャーで粒径１
０〜５０＋ｍ＋に粗粉砕した後水中に投入し、水洗を１
０回繰り返すことにより還元反応に関与したＣａ分をＣ
ａ（ＯＨ）ｚ等の形で除去した後、生成したＳｍ−Ｃｏ
合金粉粒体を真空乾燥した。その後、窒素ガスフロー式
ジェットミルにて平均粒径６μｍにまで微粉砕し、Ｓｍ
−Ｃｏ合金粉末を得た。このＳｍ−Ｃｏ合金粉末の組成
は、Ｓｍ：３３重量％、Ｃｏ；６７重量％であった。
（ｃ）Ｓｍ、Ｏ，を２６１ ｇ、Ｐ ｒＧＯ，、を５７
ｇ、Ｇｏを６５１ｇ、金ｒＡＣａを１２１ｇ秤量し、ス
テンレス製反応容器に入れ、（ｂ）と同要領で処理して
平均粒径６μｍのＳｍ−Ｐｒ−Ｃｏ合金微粉末を得た。
ｇ、Ｇｏを６５１ｇ、金ｒＡＣａを１２１ｇ秤量し、ス
テンレス製反応容器に入れ、（ｂ）と同要領で処理して
平均粒径６μｍのＳｍ−Ｐｒ−Ｃｏ合金微粉末を得た。
このＳｍ−Ｐｒ−Ｃｏ合金粉末の組成はＳｍ：２６．９
重量％、Ｐｒ；５．９重量％、Ｃｏ：６７．２重量％で
あった。
重量％、Ｐｒ；５．９重量％、Ｃｏ：６７．２重量％で
あった。
（ｄ）上記で得たＮｄ−Ｆｅ−８合金粉末、Ｓｍ−Ｃｏ
合金粉末及びＳｍ−Ｐｒ−Ｃｏ合金粉末を第１表に示す
配合で秤量した後、■ブレンダーを用いて１５分間混合
操作して合金粉末の混合体を得た。
合金粉末及びＳｍ−Ｐｒ−Ｃｏ合金粉末を第１表に示す
配合で秤量した後、■ブレンダーを用いて１５分間混合
操作して合金粉末の混合体を得た。
（ｅ）上記混合合金粉末９３重量部、熱可塑性樹脂とし
てのポリアミド樹脂７重量部を２１０℃で混練してペレ
ット化した後、１５ＫＯｅの磁場印加状態にある金型中
に射出成型して直径２０■。
てのポリアミド樹脂７重量部を２１０℃で混練してペレ
ット化した後、１５ＫＯｅの磁場印加状態にある金型中
に射出成型して直径２０■。
長さ１３■の円柱状磁石を得た。
（ｆ）上記混合合金粉末９８重量部、熱硬化性樹脂とし
てのエポキシ樹脂２重量部を混合し、この混合体を１５
ＫＯｅの磁場印加状態にある金型中で５ｔ／ａｄの圧力
で圧縮成型した後、１２０℃で１時間加熱硬化し、５閣
角、長さ１５ｍの角柱状磁石を得た。
てのエポキシ樹脂２重量部を混合し、この混合体を１５
ＫＯｅの磁場印加状態にある金型中で５ｔ／ａｄの圧力
で圧縮成型した後、１２０℃で１時間加熱硬化し、５閣
角、長さ１５ｍの角柱状磁石を得た。
（ｇ）上記（ｅ）及び（ｆ）で得た磁石について直流自
記磁束計で磁気特性としての角形性を測定した。
記磁束計で磁気特性としての角形性を測定した。
その結果を第１表に示す、尚、この場合の角形性とは、
残留磁束密度の値が９０％になる時の磁界の値をＨｋで
表したものである。
残留磁束密度の値が９０％になる時の磁界の値をＨｋで
表したものである。
（以下余白）
第１表
尚、試料面の欄に付された申印は本発明の範囲外を、ま
た角形性の欄の（Ａ）は熱可塑性樹脂で結合した場合、
更に同（Ｂ）は熱硬化性樹脂で結合した場合を夫々示す
。
た角形性の欄の（Ａ）は熱可塑性樹脂で結合した場合、
更に同（Ｂ）は熱硬化性樹脂で結合した場合を夫々示す
。
上記の結果から、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末単体の場合（
試料Ｎａ１）に比較シテ、７．０〜２５．０重量％の範
囲でＳｍ−Ｃｏ又はＳｍ−Ｐｒ−Ｇ。
試料Ｎａ１）に比較シテ、７．０〜２５．０重量％の範
囲でＳｍ−Ｃｏ又はＳｍ−Ｐｒ−Ｇ。
合金粉末を加えたもの（試料＆４〜７）は１合成樹脂結
合磁石の角形性が１５〜３０％向上していることが理解
される。試料Ｎα２及び３は、１に比べて角形性が向上
しているが、試料Ｎｃ４〜７に比べて精々劣る為、本発
明の範囲外とした。尚、上記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末９
５〜８０重量部に対して５〜２０重量部のストロンチウ
ムフェライト粉末（粒径０．５〜１μｍ）を混合して上
記と同様の熱可塑性樹脂を用い射出成型して得た合成樹
脂結合磁石の角形性は３．６〜３．８ＫＯｅでしかなか
った。
合磁石の角形性が１５〜３０％向上していることが理解
される。試料Ｎα２及び３は、１に比べて角形性が向上
しているが、試料Ｎｃ４〜７に比べて精々劣る為、本発
明の範囲外とした。尚、上記Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末９
５〜８０重量部に対して５〜２０重量部のストロンチウ
ムフェライト粉末（粒径０．５〜１μｍ）を混合して上
記と同様の熱可塑性樹脂を用い射出成型して得た合成樹
脂結合磁石の角形性は３．６〜３．８ＫＯｅでしかなか
った。
（ｈ）合金粉末の混合割合を試料面５と同じとした（即
ち、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ対Ｓｍ−Ｃｏが９０対１０重量％）
試料を第２表の樹脂配合で結合した磁石について、角形
性（Ｈｋ）、残留磁束密度（Ｂｒ）、保磁力（ＢＨｃ）
、最大磁気エネルギー積〔（ＢＨ）ｍａｘ）、及び最大
曲げ応力を測定した。
ち、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ対Ｓｍ−Ｃｏが９０対１０重量％）
試料を第２表の樹脂配合で結合した磁石について、角形
性（Ｈｋ）、残留磁束密度（Ｂｒ）、保磁力（ＢＨｃ）
、最大磁気エネルギー積〔（ＢＨ）ｍａｘ）、及び最大
曲げ応力を測定した。
その結果を第２表に示す。
（以下余白）
第２表から１本発明の範囲内の試料は、Ｈｋ。
Ｂｒ、ＢＨｃ、ＢＨｍａｘ及び最大曲げ応力に於いて、
いずれも優れていることが理解される。因みに、ポリア
ミド樹脂７重量％とＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末９３重量％
とを混合した合成樹脂結合磁石の上記特性は、Ｈｋ ：
３．９ＫＯｅ、Ｂｒ ； ５゜ＯＫＧ、ＢＨｃ；４．
ＩＫＯｅ、ＢＨｍａｘ；５゜Ｉ Ｍ Ｇ Ｏｅであった
。
いずれも優れていることが理解される。因みに、ポリア
ミド樹脂７重量％とＮｄ−Ｆｅ−Ｂ合金粉末９３重量％
とを混合した合成樹脂結合磁石の上記特性は、Ｈｋ ：
３．９ＫＯｅ、Ｂｒ ； ５゜ＯＫＧ、ＢＨｃ；４．
ＩＫＯｅ、ＢＨｍａｘ；５゜Ｉ Ｍ Ｇ Ｏｅであった
。
（発明の効果）
叙上の如く、本発明の希土類コバルト系磁石は、原料コ
ストの上昇を抑え、且つ希土類鉄系合金粉末を利用した
合成樹脂磁石の角形性を向上し、特に薄肉磁石の利用部
門に効力を発揮することが出来、産業界に寄与するとこ
ろ大である。
ストの上昇を抑え、且つ希土類鉄系合金粉末を利用した
合成樹脂磁石の角形性を向上し、特に薄肉磁石の利用部
門に効力を発揮することが出来、産業界に寄与するとこ
ろ大である。
−以上−
Claims (4)
- １．希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末と、希土類金属−
コバルト合金粉末との混合合金粉末を熱硬化性合成樹脂
で結合した希土類コバルト系磁石であって、 上記混合合金粉末の組成は、希土類金属−鉄−ホウ素合
金粉末が９３．０〜７５．０重量％、希土類金属−コバ
ルト合金粉末が７．０〜２５．０重量％であること、 及び、混合合金粉末と前記熱硬化性合成樹脂との配合割
合が、９９．０〜９６．０重量％対１．０〜４．０重量
％であること、 を特徴とする希土類コバルト系磁石。 - ２．上記熱硬化性樹脂が、エポキシ樹脂、フェノール樹
脂、アクリル樹脂及び不飽和ポリエステル樹脂より選ば
れた１種以上の樹脂から成る請求項１記載の希土類コバ
ルト系磁石。 - ３．希土類金属−鉄−ホウ素合金粉末と、希土類金属−
コバルト合金粉末との混合合金粉末を熱可塑性合成樹脂
で結合した希土類コバルト系磁石であって、 上記混合合金粉末の組成は、希土類金属−鉄−ホウ素合
金粉末が９３．０〜７５．０重量％、希土類金属−コバ
ルト合金粉末が７．０〜２５．０重量％であること、 及び、混合合金粉末と前記熱可塑性合成樹脂との配合割
合が．９６．０〜９０．０重量％対４．０〜１０．０重
量％であること、 を特徴とする希土類コバルト系磁石。 - ４．上記熱可塑性樹脂が、ポリアミド樹脂、ポリカーボ
ネート樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン共重
合体樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチ
レンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルフアイド
樹脂及びポリアセタール樹脂から選ばれた１種以上の樹
脂から成る請求項３記載の希土類コバルト系磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63295794A JPH02140904A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 希土類コバルト系磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63295794A JPH02140904A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 希土類コバルト系磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02140904A true JPH02140904A (ja) | 1990-05-30 |
Family
ID=17825247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63295794A Pending JPH02140904A (ja) | 1988-11-21 | 1988-11-21 | 希土類コバルト系磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02140904A (ja) |
-
1988
- 1988-11-21 JP JP63295794A patent/JPH02140904A/ja active Pending
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