JPH0214122B2 - - Google Patents
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- JPH0214122B2 JPH0214122B2 JP21468882A JP21468882A JPH0214122B2 JP H0214122 B2 JPH0214122 B2 JP H0214122B2 JP 21468882 A JP21468882 A JP 21468882A JP 21468882 A JP21468882 A JP 21468882A JP H0214122 B2 JPH0214122 B2 JP H0214122B2
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- diameter
- cold rolling
- rolls
- rolled
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
- C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は加工性の優れたフエライト系ステンレ
ス薄鋼板の製造法に関するもである。 本発明者は特願昭57−146828号において、ロー
ル径150mm以上のワークロールで冷間圧延するこ
とにより加工性を向上出来ることを見い出した
が、このような大径ロールで圧延す場合は、小径
ロールで圧延する場合比べて、 薄手ゲージの圧延が困難になる、表面疵が発
生し易すくなる等の欠陥が生じ易い。 本発明は大径ロール圧延による加工性の向上、
ゼンジミヤー圧延機等の小径ロール圧延による薄
手ゲージの圧延及び表面性状の向上を同に足出来
る方法について種々検討した結果、冷間圧延工程
の前段において冷間圧延すべき圧下量の少なくと
も60％を150mm以上の大径ロールで圧延すること
により、全圧下量を150mm以上の大径ロールで圧
延した場合とほぼ同程度の加工性を附与すること
が出来、引続き小径ロールで残余の圧下量を圧延
することにより、鋼板表面を全工程大径ロールで
圧延した場合に比較して美麗に、更により薄手の
鋼板が出来ることを見い出し、本発明を完成させ
たものである。又全工程を小径ロールで圧延した
場合は、加工性の指標であるｒ値が低下するが、
更にきらきら疵と呼ばれる鋼板表面層の重なりに
よつて生じる欠陥が発生する場合があるが、本発
明の如き組合わせ冷延を行うことで、ｒ値が向上
するみならず、きらきら疵の発生もなくなる。前
段を大径ロールで圧延する場合にきらきら疵が発
生しなくなるのは、ロール径が大きいと、板表面
に働く剪断力が減少するため、鋼板表面部の凹凸
部がすべつて重なり合うことが少なくなるためで
ある。冷間圧延がある程度進行すると、表面層は
加工硬化するるので、その後小径ロールで圧延
し、表面層の剪断応力がまして重なり合うことが
なくなり、きらきら疵の発生はなくなる。即ち、
ロール径150mm以上の大径ロールのみの圧延の場
合には、鋼板表面に冷間圧延前に存在する凹凸圧
延の進行に従つて浅くなつていくが、150mm以下
の小径ロールのみで圧延する場合に比べて鋼板表
面における剪断力が少いため、鋼板表面の凹凸は
最終成品まで圧延された状態でも完全になくなら
ず、冷間圧延の進行に従つて該凹部にたまつた潤
滑油により表面性状を著しく損い、美麗な表面に
なり難いのである。特に、ロール径が450mmを越
える場合にその傾向が大きい。 また、ロール径が150mm未満の小径ロールのみ
の圧延では鋼板表面における剪断力が大径ロール
圧延の場合に比べて大きいので、鋼板表面に冷延
前に存在する凹凸は圧延の進行に従つて浅くな
り、美麗な表面となるが、前述の如く凸部がすべ
つて重なり合う現象が生じ易くなるのでいわゆる
きらきら疵が発生し易くなる。 小径ロールのみで圧延を行つている通常のフエ
ライト系ステンレス薄板の場合には、このきらき
ら疵発生を防止するたに、冷延前の鋼板表面に存
在する凹凸をあらかじめグラインダー等で研削し
た除去していたが、本発明は前段を大径ロールに
よつて、効率的な圧延を行うと共に該凹部を押し
広げて浅くするため、次の小径ロールによ凸部の
重なり合う現象が生せず、冷延前の研削工程を必
要とせずに美麗な表面を得ることができる。 このような冷間圧延の具体的な適用方法として
は、例えば、普通鋼の冷間圧延に専ら採用されて
いるワークロールの径の比較的大きいタンデム冷
間圧延機でまず60％以上の冷間圧延を行い、つい
で、ロール径の小さゼンジミヤー圧延機で冷間圧
延する方法がある。即ち普通鋼専用に使用されて
いる大径ロールを有したタンデム冷間圧延機で普
通鋼と同一の冷間圧延油を用い、例えば圧延速度
1000ｍ／min以上の高速で本発明の対象鋼種であ
るフエライト系ステンレス鋼を冷間圧延すること
は、ゼンジミヤー圧延機の如き小径ロールの圧延
機で冷間圧延する場合と比べて、ロール径が大き
ことによる加工性の向上もさることながら、生産
性が著しく高い為、経済的に有利な方法である。
しかしながら、この大径ロールの圧延だけでは必
ずしも良好な表面性状のステンレス鋼板は得られ
ない。そこで大径ロール圧延後引続きステンレス
鋼専用のゼンジミヤー圧延機で40％以下の軽圧下
圧延を行うと、加工性を劣化させることなく全圧
下量をゼンジミヤー圧延機で圧延した場合と同等
の美麗な表面を得ることができ、小径ロールのみ
で圧延する場合に発生し易いきらきら疵の発生も
防止できる。更に本発明の適用方法としては後段
に小径のワークロール群を有したタンデム冷間圧
延機や、圧延途中で容易にワークロールの交換が
出来るようになつているクラスター圧延機やゼン
ジミヤー圧延機を使用してもよい。本発明で大径
ロールを採用することで加工性特にｒ値が向上す
る理由は集合組織特にｒ値を向上させる（222）
極度が増し、ｒ値を劣化させる（200）極密度が
減少するためである。このように集合組織を変化
させてｒ値が向上する効果は、ロール径が大きい
程効果的であるが、本発明においてワークロール
の径の下限を150mmと限定した理由は、150mm未満
でもロール径が大きい程ｒ値の向上効果はある
が、150mm以上で圧延した場合と比べて効果が少
ないことと、150mm未満のロール径では生産性向
上の点から好ましくないので150mm以上とした。
又大径ロールで圧延すべき圧延量を全圧延量の60
％以上としたのは、大径ロールでの圧比率を増せ
ばそれだけｒ値は向上するが、圧延比率を60％以
上とすれば、100％大径ロールで圧延した場合と
ほぼ同レベルの高いｒ値を得ることが出来ること
による。 なお、大径ロールによる圧延を100％行つた場
合は良好な鋼板の表面性状が得られないので、表
面の光沢を得るために、本発明では小径ロールと
の組合せを必要とし、その圧下量は１％程度で良
い結果が得られる。 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 C0.05％、Cr16.5％その他不可避的不純物、残
部Feからなる厚さ3.7mmの熱延板を840℃で４時間
熱処理したもと、熱処理しないものを酸洗後、
150mmφのワークロールを有した冷間圧延機及び
60mmφのワークロールを有した冷間圧延機を用い
て表１に示した如き方法で冷間圧延を行い厚さ
0.7mmの冷延板とした。ついで840℃×2minの焼
鈍を行いｒ値の測定を行つた。 第１図にｒ値と冷延条件の関係を示したが、熱
延板焼鈍有りの工程の場合は、大径ロールによる
圧延比率を60％以上とすることにより、全圧延量
を大径ロールで圧延した場合とほぼ同等のｒ値が
得られることがわかる。熱延板焼鈍なしで冷延し
た場合は、大径ロールで全圧延量の約60％を圧延
した場合は、全圧延量を大径ロールで圧延した場
合と比べると若干ｒ値は低下するが、全圧延量を
小径ロールで圧延する場合と比較するとｒ値の向
上が大きく、且つ圧延方向を45℃方向のｒ値が向
上することがわかる。また、従来の方法、即ち熱
延板焼鈍を施した鋼板を小径ロールのみで圧延し
て得られる値と、本発明の方法で熱延板焼鈍を
省略した鋼板を圧延した場合の値とは略々同一
であるが、このことより本発明の方法が熱延板焼
鈍省略工程を具現化するための有力な要素技術に
なることがわかる。更に大径ロールのみで圧延し
た場合と比較して本発明の方法に従つて小径ロー
ルによる圧延を追加したもは、全圧延量を小径ロ
ールのみで圧延した場合と同様の美麗な表面性状
が得られた。
ス薄鋼板の製造法に関するもである。 本発明者は特願昭57−146828号において、ロー
ル径150mm以上のワークロールで冷間圧延するこ
とにより加工性を向上出来ることを見い出した
が、このような大径ロールで圧延す場合は、小径
ロールで圧延する場合比べて、 薄手ゲージの圧延が困難になる、表面疵が発
生し易すくなる等の欠陥が生じ易い。 本発明は大径ロール圧延による加工性の向上、
ゼンジミヤー圧延機等の小径ロール圧延による薄
手ゲージの圧延及び表面性状の向上を同に足出来
る方法について種々検討した結果、冷間圧延工程
の前段において冷間圧延すべき圧下量の少なくと
も60％を150mm以上の大径ロールで圧延すること
により、全圧下量を150mm以上の大径ロールで圧
延した場合とほぼ同程度の加工性を附与すること
が出来、引続き小径ロールで残余の圧下量を圧延
することにより、鋼板表面を全工程大径ロールで
圧延した場合に比較して美麗に、更により薄手の
鋼板が出来ることを見い出し、本発明を完成させ
たものである。又全工程を小径ロールで圧延した
場合は、加工性の指標であるｒ値が低下するが、
更にきらきら疵と呼ばれる鋼板表面層の重なりに
よつて生じる欠陥が発生する場合があるが、本発
明の如き組合わせ冷延を行うことで、ｒ値が向上
するみならず、きらきら疵の発生もなくなる。前
段を大径ロールで圧延する場合にきらきら疵が発
生しなくなるのは、ロール径が大きいと、板表面
に働く剪断力が減少するため、鋼板表面部の凹凸
部がすべつて重なり合うことが少なくなるためで
ある。冷間圧延がある程度進行すると、表面層は
加工硬化するるので、その後小径ロールで圧延
し、表面層の剪断応力がまして重なり合うことが
なくなり、きらきら疵の発生はなくなる。即ち、
ロール径150mm以上の大径ロールのみの圧延の場
合には、鋼板表面に冷間圧延前に存在する凹凸圧
延の進行に従つて浅くなつていくが、150mm以下
の小径ロールのみで圧延する場合に比べて鋼板表
面における剪断力が少いため、鋼板表面の凹凸は
最終成品まで圧延された状態でも完全になくなら
ず、冷間圧延の進行に従つて該凹部にたまつた潤
滑油により表面性状を著しく損い、美麗な表面に
なり難いのである。特に、ロール径が450mmを越
える場合にその傾向が大きい。 また、ロール径が150mm未満の小径ロールのみ
の圧延では鋼板表面における剪断力が大径ロール
圧延の場合に比べて大きいので、鋼板表面に冷延
前に存在する凹凸は圧延の進行に従つて浅くな
り、美麗な表面となるが、前述の如く凸部がすべ
つて重なり合う現象が生じ易くなるのでいわゆる
きらきら疵が発生し易くなる。 小径ロールのみで圧延を行つている通常のフエ
ライト系ステンレス薄板の場合には、このきらき
ら疵発生を防止するたに、冷延前の鋼板表面に存
在する凹凸をあらかじめグラインダー等で研削し
た除去していたが、本発明は前段を大径ロールに
よつて、効率的な圧延を行うと共に該凹部を押し
広げて浅くするため、次の小径ロールによ凸部の
重なり合う現象が生せず、冷延前の研削工程を必
要とせずに美麗な表面を得ることができる。 このような冷間圧延の具体的な適用方法として
は、例えば、普通鋼の冷間圧延に専ら採用されて
いるワークロールの径の比較的大きいタンデム冷
間圧延機でまず60％以上の冷間圧延を行い、つい
で、ロール径の小さゼンジミヤー圧延機で冷間圧
延する方法がある。即ち普通鋼専用に使用されて
いる大径ロールを有したタンデム冷間圧延機で普
通鋼と同一の冷間圧延油を用い、例えば圧延速度
1000ｍ／min以上の高速で本発明の対象鋼種であ
るフエライト系ステンレス鋼を冷間圧延すること
は、ゼンジミヤー圧延機の如き小径ロールの圧延
機で冷間圧延する場合と比べて、ロール径が大き
ことによる加工性の向上もさることながら、生産
性が著しく高い為、経済的に有利な方法である。
しかしながら、この大径ロールの圧延だけでは必
ずしも良好な表面性状のステンレス鋼板は得られ
ない。そこで大径ロール圧延後引続きステンレス
鋼専用のゼンジミヤー圧延機で40％以下の軽圧下
圧延を行うと、加工性を劣化させることなく全圧
下量をゼンジミヤー圧延機で圧延した場合と同等
の美麗な表面を得ることができ、小径ロールのみ
で圧延する場合に発生し易いきらきら疵の発生も
防止できる。更に本発明の適用方法としては後段
に小径のワークロール群を有したタンデム冷間圧
延機や、圧延途中で容易にワークロールの交換が
出来るようになつているクラスター圧延機やゼン
ジミヤー圧延機を使用してもよい。本発明で大径
ロールを採用することで加工性特にｒ値が向上す
る理由は集合組織特にｒ値を向上させる（222）
極度が増し、ｒ値を劣化させる（200）極密度が
減少するためである。このように集合組織を変化
させてｒ値が向上する効果は、ロール径が大きい
程効果的であるが、本発明においてワークロール
の径の下限を150mmと限定した理由は、150mm未満
でもロール径が大きい程ｒ値の向上効果はある
が、150mm以上で圧延した場合と比べて効果が少
ないことと、150mm未満のロール径では生産性向
上の点から好ましくないので150mm以上とした。
又大径ロールで圧延すべき圧延量を全圧延量の60
％以上としたのは、大径ロールでの圧比率を増せ
ばそれだけｒ値は向上するが、圧延比率を60％以
上とすれば、100％大径ロールで圧延した場合と
ほぼ同レベルの高いｒ値を得ることが出来ること
による。 なお、大径ロールによる圧延を100％行つた場
合は良好な鋼板の表面性状が得られないので、表
面の光沢を得るために、本発明では小径ロールと
の組合せを必要とし、その圧下量は１％程度で良
い結果が得られる。 以下本発明を実施例に従つて詳細に説明する。 C0.05％、Cr16.5％その他不可避的不純物、残
部Feからなる厚さ3.7mmの熱延板を840℃で４時間
熱処理したもと、熱処理しないものを酸洗後、
150mmφのワークロールを有した冷間圧延機及び
60mmφのワークロールを有した冷間圧延機を用い
て表１に示した如き方法で冷間圧延を行い厚さ
0.7mmの冷延板とした。ついで840℃×2minの焼
鈍を行いｒ値の測定を行つた。 第１図にｒ値と冷延条件の関係を示したが、熱
延板焼鈍有りの工程の場合は、大径ロールによる
圧延比率を60％以上とすることにより、全圧延量
を大径ロールで圧延した場合とほぼ同等のｒ値が
得られることがわかる。熱延板焼鈍なしで冷延し
た場合は、大径ロールで全圧延量の約60％を圧延
した場合は、全圧延量を大径ロールで圧延した場
合と比べると若干ｒ値は低下するが、全圧延量を
小径ロールで圧延する場合と比較するとｒ値の向
上が大きく、且つ圧延方向を45℃方向のｒ値が向
上することがわかる。また、従来の方法、即ち熱
延板焼鈍を施した鋼板を小径ロールのみで圧延し
て得られる値と、本発明の方法で熱延板焼鈍を
省略した鋼板を圧延した場合の値とは略々同一
であるが、このことより本発明の方法が熱延板焼
鈍省略工程を具現化するための有力な要素技術に
なることがわかる。更に大径ロールのみで圧延し
た場合と比較して本発明の方法に従つて小径ロー
ルによる圧延を追加したもは、全圧延量を小径ロ
ールのみで圧延した場合と同様の美麗な表面性状
が得られた。
【表】
【表】
以上の如く本発明は、冷延に際して異なるロー
ル径のロールを組合わせて圧延することにより、
加工性並びに表面性状のすぐれたフエライト系ス
テンレス薄鋼板を高能率で安価に製造することを
可能としたもので、熱延板を直ちに脱スケールし
て冷延すといつた省工程プロセスを行つても従来
の熱延板焼鈍後、冷延して薄鋼板を製造するプロ
セスと同等レベルの加工性を附与することが可能
となるものである。
ル径のロールを組合わせて圧延することにより、
加工性並びに表面性状のすぐれたフエライト系ス
テンレス薄鋼板を高能率で安価に製造することを
可能としたもので、熱延板を直ちに脱スケールし
て冷延すといつた省工程プロセスを行つても従来
の熱延板焼鈍後、冷延して薄鋼板を製造するプロ
セスと同等レベルの加工性を附与することが可能
となるものである。
第１図ａ，ｂはｒ値と大径ロールでの圧延比率
との関係を示したもので、ａは熱延板焼鈍有りの
工程（大径ロール径150mm、小径ロール径60mm）、
ｂは熱延板焼鈍なしの工程（大径ロール径150mm、
小径ロール径60mm）である。図においてＬ：圧延
方向と平行な方向のｒ値、Ｄ：圧延方向と45゜の
方向のｒ値、Ｃ：圧延方向と直角な方向のｒ値、
ｒ＝Ｌ＋2D＋Ｃ／４である。
との関係を示したもので、ａは熱延板焼鈍有りの
工程（大径ロール径150mm、小径ロール径60mm）、
ｂは熱延板焼鈍なしの工程（大径ロール径150mm、
小径ロール径60mm）である。図においてＬ：圧延
方向と平行な方向のｒ値、Ｄ：圧延方向と45゜の
方向のｒ値、Ｃ：圧延方向と直角な方向のｒ値、
ｒ＝Ｌ＋2D＋Ｃ／４である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱延板を中間焼鈍を行なうことなく１回の冷
間圧延工程で最終厚みとするフエライト系ステン
レス薄鋼板の製造法において、前記冷間圧延工程
の前段で大径のワークロールを用い、後段で前段
におけるものよりも小径のワークロールを用いる
ようにすると共に、冷間圧延工程前段において
は、ワークロール直径を150mm以上とし、さらに、
冷間圧延前段における累計圧下量を、全圧下量の
60％以上とすることを特徴とする表面性状および
加工性にすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板
の製造法。 ２ 冷間圧延工程に供給される熱延板が、熱間圧
延後、熱延板焼鈍を省略したものである特許請求
の範囲第１項記載の表面性状および加工性にすぐ
れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21468882A JPS59107030A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21468882A JPS59107030A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107030A JPS59107030A (ja) | 1984-06-21 |
| JPH0214122B2 true JPH0214122B2 (ja) | 1990-04-06 |
Family
ID=16659939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21468882A Granted JPS59107030A (ja) | 1982-12-09 | 1982-12-09 | 加工性のすぐれたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107030A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04318688A (ja) * | 1991-04-17 | 1992-11-10 | Nec Shizuoka Ltd | メモリカード抜き出し機構 |
| WO2022085708A1 (ja) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6149701A (ja) * | 1984-08-15 | 1986-03-11 | Nippon Steel Corp | 表面欠陥が少なく耐食性のすぐれたステンレス薄鋼板の冷間圧延方法 |
| JP2992203B2 (ja) | 1994-07-27 | 1999-12-20 | 川崎製鉄株式会社 | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 |
-
1982
- 1982-12-09 JP JP21468882A patent/JPS59107030A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04318688A (ja) * | 1991-04-17 | 1992-11-10 | Nec Shizuoka Ltd | メモリカード抜き出し機構 |
| WO2022085708A1 (ja) * | 2020-10-23 | 2022-04-28 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59107030A (ja) | 1984-06-21 |
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