JPS63421A - 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 - Google Patents
表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法Info
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- JPS63421A JPS63421A JP61141433A JP14143386A JPS63421A JP S63421 A JPS63421 A JP S63421A JP 61141433 A JP61141433 A JP 61141433A JP 14143386 A JP14143386 A JP 14143386A JP S63421 A JPS63421 A JP S63421A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は鋳片と鋳型の相対速度差のないいわゆる同期式
連鋳法において、極力製品サイズに近い形で鋳造し、熱
間圧延を極力簡省略して薄鋼板を製造する方法に関する
ものである。
連鋳法において、極力製品サイズに近い形で鋳造し、熱
間圧延を極力簡省略して薄鋼板を製造する方法に関する
ものである。
［従来の技術］
従来の連続鋳造においては鋳型をオツシレーションさせ
ながら１００ｍｍ厚以上の厚手の連続鋳造鋳片を製造し
、表面手入をおこない加熱炉で１０００℃以上に加熱し
た後、複数スタンドよりなる熱間圧延機群によって熱間
圧延し、薄鋼板の素材を製造して来た。大量生産という
観点からは大型の連鋳片を使用し、大型で高能率な熱間
圧延機群で熱間圧延する方式は一つの技術体系と考えら
れるが、高価な熱間圧延機をはじめ、加熱用の燃料や電
力等々の点でコストの点では高価な方式と言える。又強
力に熱間圧延を施す結果、それにともなう問題も生じて
おり、後述するように、熱延板焼鈍を必要としたり、又
コイル研削工程を必要とする結果になっている。
ながら１００ｍｍ厚以上の厚手の連続鋳造鋳片を製造し
、表面手入をおこない加熱炉で１０００℃以上に加熱し
た後、複数スタンドよりなる熱間圧延機群によって熱間
圧延し、薄鋼板の素材を製造して来た。大量生産という
観点からは大型の連鋳片を使用し、大型で高能率な熱間
圧延機群で熱間圧延する方式は一つの技術体系と考えら
れるが、高価な熱間圧延機をはじめ、加熱用の燃料や電
力等々の点でコストの点では高価な方式と言える。又強
力に熱間圧延を施す結果、それにともなう問題も生じて
おり、後述するように、熱延板焼鈍を必要としたり、又
コイル研削工程を必要とする結果になっている。
１８ Ｃｒ−８Ｎｉを代表として知られるオーステナイ
ト系ステンレス鋼等においても事情は全く同様である。
ト系ステンレス鋼等においても事情は全く同様である。
これらも厚手のＣＣ鋳片を出発材とじて熱間圧延機によ
って薄く熱延され、巻取られて熱延鋼帯とされる。これ
らの熱延鋼帯を出発材とするステンレス鋼の冷延工程に
おいては、最終製品に要求される寸法形状はもちろん、
材質と共にすぐれた表面性状が求められる。このような
要求に答えるためには、強力に熱間圧延された熱延銅帯
は硬くて次工程の冷延のためには、焼鈍軟化して冷延し
やすくする必要がある。又強力な熱間圧延により熱延時
に生じるスケール疵等は酸洗後に研削して除去する必要
がある。こうして従来技術である大型連続鋳造−強力熱
間圧延機方式において、ステンレス鋼の薄板を製造する
方法においては余りにも熱間圧延の程度が大きいため、
熱延板焼鈍工程やコイル研削工程等の本来余分な工程を
必要とすることになる。
って薄く熱延され、巻取られて熱延鋼帯とされる。これ
らの熱延鋼帯を出発材とするステンレス鋼の冷延工程に
おいては、最終製品に要求される寸法形状はもちろん、
材質と共にすぐれた表面性状が求められる。このような
要求に答えるためには、強力に熱間圧延された熱延銅帯
は硬くて次工程の冷延のためには、焼鈍軟化して冷延し
やすくする必要がある。又強力な熱間圧延により熱延時
に生じるスケール疵等は酸洗後に研削して除去する必要
がある。こうして従来技術である大型連続鋳造−強力熱
間圧延機方式において、ステンレス鋼の薄板を製造する
方法においては余りにも熱間圧延の程度が大きいため、
熱延板焼鈍工程やコイル研削工程等の本来余分な工程を
必要とすることになる。
［本発明が解決しようとする問題点］
従来の方式とは抜本的に異なる新技術として。
連続鋳造の段階で極力製品サイズに近い形で鋳造するこ
とが出来れば熱間圧延工程を大幅に簡略化出来ることと
なり、鉄鋼製造工程を抜本的に変革する技術になり得る
と考えられてる。
とが出来れば熱間圧延工程を大幅に簡略化出来ることと
なり、鉄鋼製造工程を抜本的に変革する技術になり得る
と考えられてる。
焦点の薄仙片製造技術については各国で精力的な研究が
展開されているが、我国においても「鉄と鋼Ｊ ８５’
Ａ１９７〜８５’Ａ２５６における特集に取り上げられ
詳細に述べられている。こうして鋳片サイズによって例
えば１〜１０ｍＩ＋＋程度の厚みではＴｗｉｎ Ｒｏｌ
ｌ法が、２０〜５０ｍｍ程度の厚みではＴνｉｎ Ｂａ
１ｔ方式の同期式連続鋳造法が進歩して来た。ステンレ
ス鋼についても、これらの研究は各方面で進められてい
る。今後はこれら薄手鋳片のｒｌＪを拡大し、生産性の
向上をはかるとともに、これらの鋳片を利用して、各種
の鋼材での一貫した製造技術の開発が残された課題であ
る。
展開されているが、我国においても「鉄と鋼Ｊ ８５’
Ａ１９７〜８５’Ａ２５６における特集に取り上げられ
詳細に述べられている。こうして鋳片サイズによって例
えば１〜１０ｍＩ＋＋程度の厚みではＴｗｉｎ Ｒｏｌ
ｌ法が、２０〜５０ｍｍ程度の厚みではＴνｉｎ Ｂａ
１ｔ方式の同期式連続鋳造法が進歩して来た。ステンレ
ス鋼についても、これらの研究は各方面で進められてい
る。今後はこれら薄手鋳片のｒｌＪを拡大し、生産性の
向上をはかるとともに、これらの鋳片を利用して、各種
の鋼材での一貫した製造技術の開発が残された課題であ
る。
これら薄鋳片の製造法が進歩すればステンレス鋼薄板の
製造法に応用することで、現状の方式が抱える課題を一
挙に解決することが出来る。すなわち極力製品のサイズ
に近い薄肉ＣＣ４３片を用い。
製造法に応用することで、現状の方式が抱える課題を一
挙に解決することが出来る。すなわち極力製品のサイズ
に近い薄肉ＣＣ４３片を用い。
熱延を極力簡略化すると共に、熱延板焼鈍を省略しかつ
コイル研削工程も省略ないし極めて軽減出来ることにな
り、ステンレス鋼薄板薄板としてはきわめて望ましいプ
ロセスとなる。そのためには実際の薄肉ＣＣを用いて、
ステンレス薄板を上記の理想的なプロセスで製造し、そ
の材質や表面特性を確認する必要があるが、広巾の薄肉
ＣＣ鋳片について、具体的な製造プロセスと材質や表面
性状に関して検討されたものは見当らない。本発明にお
いては従来法にかわって、薄肉鋳片を素材とした、表面
特性と材質にすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼の
薄板製造法を明かにするものである。
コイル研削工程も省略ないし極めて軽減出来ることにな
り、ステンレス鋼薄板薄板としてはきわめて望ましいプ
ロセスとなる。そのためには実際の薄肉ＣＣを用いて、
ステンレス薄板を上記の理想的なプロセスで製造し、そ
の材質や表面特性を確認する必要があるが、広巾の薄肉
ＣＣ鋳片について、具体的な製造プロセスと材質や表面
性状に関して検討されたものは見当らない。本発明にお
いては従来法にかわって、薄肉鋳片を素材とした、表面
特性と材質にすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼の
薄板製造法を明かにするものである。
［問題点を解決するための手段］
本発明は（１）１８Ｃｒ −８Ｎ ｉを代表とするオー
ステナイト系ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差
のない、いわゆる同期式連紡法により、凝固時の冷却速
度が３０℃／ｓ以上で鋳造された厚さ１０ｍｍ以下の薄
鋳片とし、該薄鋳片をそのまＸ８００℃以上の温度で圧
下率５０％以下で連続的に熱間圧延し、冷却して６５０
℃以下で巻取ることを特徴とする熱延コイルを用いた、
表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス
鋼薄板の新製造方法であり又、（２）この熱延コイルを
焼鈍を行うことなくデスケーリングし、以後は常法通り
の冷延薄板製造処理を施すことを特徴とする特許 レス鋼薄板の新製造法であり又、（３）この常法通りの
冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール径が１００＋
ｕ＋φを超える大径ロールでのタンデム冷延である、表
面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼
薄板の新製造法であり又、（４）常法通りの冷延薄板製
造処理で，冷間圧延が、ロール径が１００ｍｍφを超え
る大径ロールでタンデム冷間圧延した後ロール径が１０
０＋ｓｍφ以下の小径ロールでのリバース圧延である表
面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼
薄板の新製造法である。
ステナイト系ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差
のない、いわゆる同期式連紡法により、凝固時の冷却速
度が３０℃／ｓ以上で鋳造された厚さ１０ｍｍ以下の薄
鋳片とし、該薄鋳片をそのまＸ８００℃以上の温度で圧
下率５０％以下で連続的に熱間圧延し、冷却して６５０
℃以下で巻取ることを特徴とする熱延コイルを用いた、
表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス
鋼薄板の新製造方法であり又、（２）この熱延コイルを
焼鈍を行うことなくデスケーリングし、以後は常法通り
の冷延薄板製造処理を施すことを特徴とする特許 レス鋼薄板の新製造法であり又、（３）この常法通りの
冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロール径が１００＋
ｕ＋φを超える大径ロールでのタンデム冷延である、表
面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼
薄板の新製造法であり又、（４）常法通りの冷延薄板製
造処理で，冷間圧延が、ロール径が１００ｍｍφを超え
る大径ロールでタンデム冷間圧延した後ロール径が１０
０＋ｓｍφ以下の小径ロールでのリバース圧延である表
面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼
薄板の新製造法である。
［作用及び実施例］
本発明者等は双ロール法により製造された薄手ＣＣ鋳片
を基本素材とし、１ ８ Ｃｒ−８ Ｎｉを代表とする
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造プロセスを研
究して本発明を完成した。
を基本素材とし、１ ８ Ｃｒ−８ Ｎｉを代表とする
オーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造プロセスを研
究して本発明を完成した。
従来の厚手ＣＣＢ片から熱間圧延された熱延鋼帯を焼鈍
省略して冷延し最終焼鈍した１８Ｃｒ−８Ｎｉ系の薄板
では，製品の材質が板の圧延方向。
省略して冷延し最終焼鈍した１８Ｃｒ−８Ｎｉ系の薄板
では，製品の材質が板の圧延方向。
圧延方向に直角方向及び４５゜方向等により大幅に異な
る，いわゆる異方性を示す．こうして加工性のすぐれた
オーステナイト系ステンレス薄板においては製品の異方
性は問題であった。本発明者等は従来の厚手スラブを出
発材とし、熱間圧延を行う方式において、熱延板焼鈍の
省略にともなう異方性の低減法について研究し，強力な
熱間圧延機を活用して熱延条件を規制する方式（特願昭
５６−１３０９１０）あるいは鋼成分を規制する方式（
特願昭５６−１２００６８）更には冷間圧延の方法（特
願昭５６−１２００６７）等で可能になることを明かに
して来た。今回本発明者等は１８Ｃｒ−８Ｎｉ系を代表
とするオーステナイト系ステンレス鋼の双ロール薄肉鋳
片を出発材とし、熱延を極力簡略化する方式において、
熱延板焼鈍を省略しても，製品板に異方性を生じさせな
い方法を明かにする．その際の薄肉鋳片としては例えば
内部冷却方式の銅製双ロール方により押しっけながら鋳
造した凝固温度範囲の平均冷却速度が１０’Ｃ ／ ｓ
以上で冷却された鋳片を用いて検討した。
る，いわゆる異方性を示す．こうして加工性のすぐれた
オーステナイト系ステンレス薄板においては製品の異方
性は問題であった。本発明者等は従来の厚手スラブを出
発材とし、熱間圧延を行う方式において、熱延板焼鈍の
省略にともなう異方性の低減法について研究し，強力な
熱間圧延機を活用して熱延条件を規制する方式（特願昭
５６−１３０９１０）あるいは鋼成分を規制する方式（
特願昭５６−１２００６８）更には冷間圧延の方法（特
願昭５６−１２００６７）等で可能になることを明かに
して来た。今回本発明者等は１８Ｃｒ−８Ｎｉ系を代表
とするオーステナイト系ステンレス鋼の双ロール薄肉鋳
片を出発材とし、熱延を極力簡略化する方式において、
熱延板焼鈍を省略しても，製品板に異方性を生じさせな
い方法を明かにする．その際の薄肉鋳片としては例えば
内部冷却方式の銅製双ロール方により押しっけながら鋳
造した凝固温度範囲の平均冷却速度が１０’Ｃ ／ ｓ
以上で冷却された鋳片を用いて検討した。
鋳片は鋳造後鋳造機出口に設置した熱間圧延機にかみ込
み，熱間圧延をされて後冷却し、巻取られた。熱間圧延
は１ないし２パスで０％がら７ｏ％程度まで圧下を加え
た．圧下温度は１１００’Ｃ〜８００’Ｃ程度であった
。その後熱延コイルは焼鈍を行うことなく酸洗し、冷延
し、最終焼鈍して薄板の材質を調査した。熱延板焼鈍を
省略しても、異方性の顕著でない条件としては、鋳片厚
みが１０１ＩｌｌＩ未満で，熱延の圧下率が５０％以下
であった。
み，熱間圧延をされて後冷却し、巻取られた。熱間圧延
は１ないし２パスで０％がら７ｏ％程度まで圧下を加え
た．圧下温度は１１００’Ｃ〜８００’Ｃ程度であった
。その後熱延コイルは焼鈍を行うことなく酸洗し、冷延
し、最終焼鈍して薄板の材質を調査した。熱延板焼鈍を
省略しても、異方性の顕著でない条件としては、鋳片厚
みが１０１ＩｌｌＩ未満で，熱延の圧下率が５０％以下
であった。
鋳片厚みが厚くなり熱延圧下率が大きくなると異方性が
劣化した。こうして双ロール法等で１０ｍｌ１未満の鋳
片で冷速か３０℃／ｓ以上を直接５０％以下の圧下率で
熱延する場合には，熱延板焼鈍を省略しても異方性は顕
著ではない。他の特性に関しても特に熱間圧延が必須と
なるものはなく、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の
材質の点からは熱延圧下率の下限を規定するものでない
。しかし双ロール法等で１〜１０ｍｍＥ［９片で巾を広
げると巾方向の凝固現象の変動にともなって巾方向に板
厚が変動するため，熱間圧延を全く省略して冷延用素材
とすることは得策でない．こうして寸法矯正の効果も狙
い、鋳片に５０％以下の圧下率で熱間での圧下を加える
ことが有効である。ステンレス鋼薄板製品において、表
面品質のウェイトは極めて大きい。本来の特性である耐
食性，耐銹性はもちろん、外観としての光沢、美麗さ、
更には研磨性等々である．これらはステンレス表面のミ
クロ的な欠陥に起因していることが知られているが，本
発明者等の研究では現行製造法において、特に熱延鋼帯
の表面に存在する凹凸に原因するものの寄与が大きいこ
とが判明した。すなわち現行の厚手のＣＣ鋳片は加熱炉
において１０００’Ｃ以上の高温で長時間加熱された後
熱間圧延されるが、この加熱炉で生成する表面のスケー
ルが局部的に不均一で，熱間圧延時に鋼板表面におしこ
まれて。
劣化した。こうして双ロール法等で１０ｍｌ１未満の鋳
片で冷速か３０℃／ｓ以上を直接５０％以下の圧下率で
熱延する場合には，熱延板焼鈍を省略しても異方性は顕
著ではない。他の特性に関しても特に熱間圧延が必須と
なるものはなく、オーステナイト系ステンレス鋼薄板の
材質の点からは熱延圧下率の下限を規定するものでない
。しかし双ロール法等で１〜１０ｍｍＥ［９片で巾を広
げると巾方向の凝固現象の変動にともなって巾方向に板
厚が変動するため，熱間圧延を全く省略して冷延用素材
とすることは得策でない．こうして寸法矯正の効果も狙
い、鋳片に５０％以下の圧下率で熱間での圧下を加える
ことが有効である。ステンレス鋼薄板製品において、表
面品質のウェイトは極めて大きい。本来の特性である耐
食性，耐銹性はもちろん、外観としての光沢、美麗さ、
更には研磨性等々である．これらはステンレス表面のミ
クロ的な欠陥に起因していることが知られているが，本
発明者等の研究では現行製造法において、特に熱延鋼帯
の表面に存在する凹凸に原因するものの寄与が大きいこ
とが判明した。すなわち現行の厚手のＣＣ鋳片は加熱炉
において１０００’Ｃ以上の高温で長時間加熱された後
熱間圧延されるが、この加熱炉で生成する表面のスケー
ルが局部的に不均一で，熱間圧延時に鋼板表面におしこ
まれて。
コイル表面に局部的な凹凸を生じさせる。この凹凸は冷
延前で深さが最大２０μ程度あり、従来はコイル研削工
程で表面を研削することで除去してきた。本発明者等は
これらステンレス鋼熱延鋼帯の表面に存在する凹凸につ
いて研究を進めてきたが、双ロール鋳片等の薄肉鋳片で
、加熱されることなく５０％以下の圧下率で熱間圧延さ
れたコイルにおいては、これらの凹凸が全く見られない
ことを見出した。特に双ロールで押しつけられた鋳片表
面をその後加熱することなく、５０％以下の熱間圧延を
施し、熱延板焼鈍を省略したものの表面の凹凸の深さを
現行の冷延素材と比較した。現行材は５ＵＳ３０４の厚
さ１５０ｍｍＣＣ鋳片を１２００℃以上で２時間加熱さ
れ、熱間圧延で３ｍｍとし、焼鈍・酸洗したものでコイ
ル表面の凹凸の深さを光学顕微鏡でａＩす定し、１００
点の平均を求めた結果、１８μであった。これに対して
双ロール法からのものは６μで実に１／３の深さであっ
た・ この程度の凹凸では冷延工程で冷延圧下率を取ることで
修復することが出来る。特に小径ロールによるゼンジミ
ャー法はもちろん、大径ロールのタンデム冷延法にても
、すぐれた表面光沢となる。
延前で深さが最大２０μ程度あり、従来はコイル研削工
程で表面を研削することで除去してきた。本発明者等は
これらステンレス鋼熱延鋼帯の表面に存在する凹凸につ
いて研究を進めてきたが、双ロール鋳片等の薄肉鋳片で
、加熱されることなく５０％以下の圧下率で熱間圧延さ
れたコイルにおいては、これらの凹凸が全く見られない
ことを見出した。特に双ロールで押しつけられた鋳片表
面をその後加熱することなく、５０％以下の熱間圧延を
施し、熱延板焼鈍を省略したものの表面の凹凸の深さを
現行の冷延素材と比較した。現行材は５ＵＳ３０４の厚
さ１５０ｍｍＣＣ鋳片を１２００℃以上で２時間加熱さ
れ、熱間圧延で３ｍｍとし、焼鈍・酸洗したものでコイ
ル表面の凹凸の深さを光学顕微鏡でａＩす定し、１００
点の平均を求めた結果、１８μであった。これに対して
双ロール法からのものは６μで実に１／３の深さであっ
た・ この程度の凹凸では冷延工程で冷延圧下率を取ることで
修復することが出来る。特に小径ロールによるゼンジミ
ャー法はもちろん、大径ロールのタンデム冷延法にても
、すぐれた表面光沢となる。
こうして双ロール法で製造した５ＵＳ３０４を主とする
ステンレス鋼の薄鋳片を加熱することなく５０％以下の
圧下率で１パス熱間圧延し、冷却し６５０’Ｃ以下とし
て巻取り、酸洗デスケール後冷間圧延し、常法通り最終
焼鈍・酸洗して２Ｂ製品としたもの及び光輝焼鈍したＢ
Ａ製品においては。
ステンレス鋼の薄鋳片を加熱することなく５０％以下の
圧下率で１パス熱間圧延し、冷却し６５０’Ｃ以下とし
て巻取り、酸洗デスケール後冷間圧延し、常法通り最終
焼鈍・酸洗して２Ｂ製品としたもの及び光輝焼鈍したＢ
Ａ製品においては。
完備抵抗が大きく、光沢が良好で、かつ研磨性が良好で
あった。６５０’Ｃ以上で巻取ると巻取中に炭化物が粒
界に析出し、酸洗時に粒界腐食を生じ、冷延製品の表面
光沢を劣化させる。
あった。６５０’Ｃ以上で巻取ると巻取中に炭化物が粒
界に析出し、酸洗時に粒界腐食を生じ、冷延製品の表面
光沢を劣化させる。
凝固時の冷却速度が３０℃／ｓ未満の鋳片では熱延板焼
鈍省略により異方性が大きくなる。又厚さが１０ｍｍ１
超の鋳片では凝固時の冷却速度が３０’Ｃ／ ｓ未満と
なり、熱延板焼鈍省略により異方性が大きくなると共に
、冷延用素材まで熱延するには熱延ミルが巨大あるいは
２スタンド以上となり不経済である。
鈍省略により異方性が大きくなる。又厚さが１０ｍｍ１
超の鋳片では凝固時の冷却速度が３０’Ｃ／ ｓ未満と
なり、熱延板焼鈍省略により異方性が大きくなると共に
、冷延用素材まで熱延するには熱延ミルが巨大あるいは
２スタンド以上となり不経済である。
薄鋳片の熱間圧延は鋳造機出側に設置された熱間圧延機
にて直接かつ連続的に行われるが、熱間圧延の圧下率は
５０％以下が望ましい。５０％を超えても特に材質上の
利点はなく、製品の異方性を大きくし、かつ熱間圧延機
を大きくするだけである。熱延の作用としては材質以外
には鋳造時の内部欠陥の圧着をはじめとし鋳片の巾方向
、長手方向の寸法、形状やミクロ的な凹凸の改善効果が
あり、矯正の意味で若干の圧下を加えることが有効であ
る。
にて直接かつ連続的に行われるが、熱間圧延の圧下率は
５０％以下が望ましい。５０％を超えても特に材質上の
利点はなく、製品の異方性を大きくし、かつ熱間圧延機
を大きくするだけである。熱延の作用としては材質以外
には鋳造時の内部欠陥の圧着をはじめとし鋳片の巾方向
、長手方向の寸法、形状やミクロ的な凹凸の改善効果が
あり、矯正の意味で若干の圧下を加えることが有効であ
る。
熱延の温度は８００℃以上が望ましい。８００℃未満に
なると熱延ロールの負荷の点や更に炭化物の析出を加速
するためである。巻取りは６５０℃以下とする必要があ
り、６５０℃を超えて巻取ると復熱により炭化物が析出
し、その後の酸洗工程で粒界腐食を発生させるためであ
る。
なると熱延ロールの負荷の点や更に炭化物の析出を加速
するためである。巻取りは６５０℃以下とする必要があ
り、６５０℃を超えて巻取ると復熱により炭化物が析出
し、その後の酸洗工程で粒界腐食を発生させるためであ
る。
以上のようにして、薄鋳片を加熱することなく熱間圧延
し、６５０℃以下で捲取り、デスケールした熱延コイル
には局部スケールに起因する表面凹凸がなく、表面粗さ
の小さい熱延コイルとすることが出来る。
し、６５０℃以下で捲取り、デスケールした熱延コイル
には局部スケールに起因する表面凹凸がなく、表面粗さ
の小さい熱延コイルとすることが出来る。
次に本発明の実施例について述べる。
第１表は本発明の実施例として、実施した鋼成分を示し
ている。第２表はそれぞれの鋼種の鋳片製造条件及び熱
延条件、巻取条件を示し、第３表はそれら薄板の特性を
示している。今回は比較法として示した現状の厚手ＣＣ
鋳片から、１２００℃以上で加熱し、１１バスの圧延で
９５％以上の熱間圧延率を与えたコイルにおいても熱延
板焼鈍を省略し、かつコイル研削工程も省略した方法で
、薄手ＣＣから省工程で製造したものと比較した。
ている。第２表はそれぞれの鋼種の鋳片製造条件及び熱
延条件、巻取条件を示し、第３表はそれら薄板の特性を
示している。今回は比較法として示した現状の厚手ＣＣ
鋳片から、１２００℃以上で加熱し、１１バスの圧延で
９５％以上の熱間圧延率を与えたコイルにおいても熱延
板焼鈍を省略し、かつコイル研削工程も省略した方法で
、薄手ＣＣから省工程で製造したものと比較した。
第３表から明かな通り、薄ＣＣから出発し長時間加熱を
省略し、５０％以下の熱間圧延で熱延し、６５０℃以下
で巻取り、熱延板焼鈍を省略し、コイル研削工程を簡省
略し、冷延工程も従来のゼンジミャミルのような小径リ
バース法はもちろん、普通鋼冷延に使用される大径ロー
ルによるタンデム冷延法によっても、又更にタンデム冷
延のあと小径ロールによるリバース法を組合せることに
よっても、すぐれた表面特性を得ることが出来る。
省略し、５０％以下の熱間圧延で熱延し、６５０℃以下
で巻取り、熱延板焼鈍を省略し、コイル研削工程を簡省
略し、冷延工程も従来のゼンジミャミルのような小径リ
バース法はもちろん、普通鋼冷延に使用される大径ロー
ルによるタンデム冷延法によっても、又更にタンデム冷
延のあと小径ロールによるリバース法を組合せることに
よっても、すぐれた表面特性を得ることが出来る。
この理由としては第４表に示した通り、冷延前における
素材表面の凹凸が本発明法では従来法に比較して大幅に
すぐれているためである。
素材表面の凹凸が本発明法では従来法に比較して大幅に
すぐれているためである。
［本発明の効果］
本発明によれば、製品形状に極力近い形の鋳片を利用し
て、熱延工程を簡略化できると共に、熱延板焼鈍工程を
省略し、かつコイルの研削工程を簡略化できる上に、材
質上及び表面特性上もすぐれた冷延製品を得ることが出
来、オーステナイト系ステンレス鋼の製造法としては画
期的なもので。
て、熱延工程を簡略化できると共に、熱延板焼鈍工程を
省略し、かつコイルの研削工程を簡略化できる上に、材
質上及び表面特性上もすぐれた冷延製品を得ることが出
来、オーステナイト系ステンレス鋼の製造法としては画
期的なもので。
その工業的効果は極めて大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）１８Ｃｒ−８Ｎｉを代表とするオーステナイト系
ステンレス鋼を、鋳片と鋳型の相対速度差のないいわゆ
る同期式連鋳法により、凝固時の冷却速度が３０℃／ｓ
以上で鋳造された厚さ１０ｍｍ以下の薄鋳片とし、該薄
鋳片をそのまゝ８００℃以上の温度で圧下率５０％以下
で連続的に熱間圧延し、冷却して６５０℃以下で巻取る
ことを特徴とする熱延コイルを用いた、表面特性と材質
のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造
法（２）オーステナイト系ステンレス鋼を、鋳片と鋳型
の相対速度差のない、いわゆる同期式連鋳法により、凝
固時の冷却速度が３０℃／ｓ以上で鋳造された厚さ１０
ｍｍ以下の薄鋳片とし、該薄鋳片をそのまゝ８００℃以
上の温度で圧下率５０％以下で連続的に熱間圧延し、冷
却して６５０℃以下で巻取り熱延コイルとし、該熱延コ
イルを焼鈍を行うことなくデスケーリングし、以後は常
法通りの冷延薄板製造処理を施すことを特徴とする表面
特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄
板の新製造法 （３）常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロ
ール径が１００ｍｍφを超える大径ロールでのタンデム
冷延である、特許請求の範囲第２項に記載の、表面特性
と材質のすぐれたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の
新製造法 （４）常法通りの冷延薄板製造処理で、冷間圧延が、ロ
ール径が１００ｍｍφを超える大径ロールでタンデム冷
間圧延した後ロール径が１００ｍｍφ以下の小径ロール
でのリバース圧延である、特許請求の範囲第２項に記載
の、表面特性と材質のすぐれたオーステナイト系ステン
レス鋼薄板の新製造法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141433A JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61141433A JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63421A true JPS63421A (ja) | 1988-01-05 |
| JPH0730404B2 JPH0730404B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=15291854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61141433A Expired - Lifetime JPH0730404B2 (ja) | 1986-06-19 | 1986-06-19 | 表面特性と材質のすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼薄板の新製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0730404B2 (ja) |
Cited By (12)
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1986
- 1986-06-19 JP JP61141433A patent/JPH0730404B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0730404B2 (ja) | 1995-04-05 |
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