JPH02149628A - ヒートローラー用アルミニウム合金 - Google Patents
ヒートローラー用アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPH02149628A JPH02149628A JP30452088A JP30452088A JPH02149628A JP H02149628 A JPH02149628 A JP H02149628A JP 30452088 A JP30452088 A JP 30452088A JP 30452088 A JP30452088 A JP 30452088A JP H02149628 A JPH02149628 A JP H02149628A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- heating roll
- aluminum alloy
- extrusion
- heat roller
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Fixing For Electrophotography (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、複写機等においてトナーの定着に用いられ
るヒートローラーの材料としてのアルミニウム合金に関
する。
るヒートローラーの材料としてのアルミニウム合金に関
する。
従来の技術
上記ヒートローラー用の材料はその使用条件から、軽量
、非磁性、耐熱性に優れていることなどが要求される。
、非磁性、耐熱性に優れていることなどが要求される。
そこで、このヒートローラー用材料として、従来はアル
ミニウム合金、特に比較的高温強度の高いＪＩＳ Ａ
３０５２３０５２合金５６３０５６合金れていた。
ミニウム合金、特に比較的高温強度の高いＪＩＳ Ａ
３０５２３０５２合金５６３０５６合金れていた。
発明が解決しようとする課題
ところで、前記のヒートローラーは、一般にパイプ形状
に押出すことによって製作されるが、上記５０５２合金
や５０５６合金は押出性か概して良くないことから、操
作が簡単でコスト的に安価なボートホールダイスによる
押出が困難であり、操作が煩雑でコスト高につくマンド
レル押出によらざるを得ず、ひいては製品コストが高く
なるという欠点があった。また、表面精度の向上を図る
こと等の理由から一般には押出後に引抜き加工を施して
最終寸法を得るものとなされているが、従来のアルミニ
ウム合金では冷間加工性特に引抜き加工性にも劣り、引
抜き加工により表面に割れを生じ易いという問題もあっ
た。さらにはまた、ヒートローラーとしての加熱使用時
に応力がかかると塑性変形により曲がりを生じ易いとい
う問題もあった。
に押出すことによって製作されるが、上記５０５２合金
や５０５６合金は押出性か概して良くないことから、操
作が簡単でコスト的に安価なボートホールダイスによる
押出が困難であり、操作が煩雑でコスト高につくマンド
レル押出によらざるを得ず、ひいては製品コストが高く
なるという欠点があった。また、表面精度の向上を図る
こと等の理由から一般には押出後に引抜き加工を施して
最終寸法を得るものとなされているが、従来のアルミニ
ウム合金では冷間加工性特に引抜き加工性にも劣り、引
抜き加工により表面に割れを生じ易いという問題もあっ
た。さらにはまた、ヒートローラーとしての加熱使用時
に応力がかかると塑性変形により曲がりを生じ易いとい
う問題もあった。
この発明は、このような問題を解消し、押出加工性の改
善によるポートホール押出を可能とするとともに、冷間
加工性特に引抜加工性の向上を図り、かつ加熱使用時の
耐曲がり性の向上ヲモ図ったヒートローラー用アルミニ
ウム合金の提供を目的とするものである。
善によるポートホール押出を可能とするとともに、冷間
加工性特に引抜加工性の向上を図り、かつ加熱使用時の
耐曲がり性の向上ヲモ図ったヒートローラー用アルミニ
ウム合金の提供を目的とするものである。
課題を解決するための手段
上記目的において、この発明に係るヒートローラー用ア
ルミニウム合金は、Ｍｎ：１．０〜５．０讐ｔ％、Ｍｇ
：０．１〜２，０νｔ％、あるいはさらにＺ ｒ ：
０．０１〜０． ５ｗＬ％及び／またはＣｕ ： ０．
３〜１． ２ｖｔ％、Ｎｉ：０゜０１〜２．０ｗｔ％
、Ｓ ｉ ： ０． ０１〜０． ５ｗＬ％、Ｃｒ ：
０． ０１〜０． ５ｗｔ％、Ｚｎ：０゜０１〜０．
５ｗｔ％、Ｖ： ０． ０１〜０．１ｗｔ％、Ｆ ｅ
： ０． ０１〜１． ０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００１
〜０．１ｗｔ％の１種または２種以上を含有し、残部ア
ルミニウム及び不可避不純物からなることを特徴とする
ものである。
ルミニウム合金は、Ｍｎ：１．０〜５．０讐ｔ％、Ｍｇ
：０．１〜２，０νｔ％、あるいはさらにＺ ｒ ：
０．０１〜０． ５ｗＬ％及び／またはＣｕ ： ０．
３〜１． ２ｖｔ％、Ｎｉ：０゜０１〜２．０ｗｔ％
、Ｓ ｉ ： ０． ０１〜０． ５ｗＬ％、Ｃｒ ：
０． ０１〜０． ５ｗｔ％、Ｚｎ：０゜０１〜０．
５ｗｔ％、Ｖ： ０． ０１〜０．１ｗｔ％、Ｆ ｅ
： ０． ０１〜１． ０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００１
〜０．１ｗｔ％の１種または２種以上を含有し、残部ア
ルミニウム及び不可避不純物からなることを特徴とする
ものである。
まず、各元素の添加意義と限定理由についてて説明する
と、Ｍｎは耐曲がり性を改善する役割を果たす。しかし
、その含有量が１．０ｗｔ％未満では上記効果に乏しく
、逆に５． ０ｗｔ％を超えると押出加工性の劣化を
招き、押出加工が困難となる。従ってＭｎの含有量は１
，０〜５゜、０ｗｔ％としなければならない。特に好ま
しくは１．２〜３． ０ｗｔ％の範囲とするのが良い
。
と、Ｍｎは耐曲がり性を改善する役割を果たす。しかし
、その含有量が１．０ｗｔ％未満では上記効果に乏しく
、逆に５． ０ｗｔ％を超えると押出加工性の劣化を
招き、押出加工が困難となる。従ってＭｎの含有量は１
，０〜５゜、０ｗｔ％としなければならない。特に好ま
しくは１．２〜３． ０ｗｔ％の範囲とするのが良い
。
Ｍｇは固溶強化により合金の強度向上に寄与するが、０
．１ｖｔ％未満ではその効果がなく、２．０νｔ％を超
えると押出加工性が劣化しポートホール押出が困難とな
る。従ってＭｇの含有量は０．１〜２． ０ｗｔ％とし
なければならない。
．１ｖｔ％未満ではその効果がなく、２．０νｔ％を超
えると押出加工性が劣化しポートホール押出が困難とな
る。従ってＭｇの含有量は０．１〜２． ０ｗｔ％とし
なければならない。
特に好ましくは０．３〜１． ５ｗｔ％の範囲とするの
が良い。
が良い。
任意元素として含有が許容されるＺｒは合金の再結晶温
度を上昇させて耐熱性の向上効果をもたらす。しかし０
．０１ｖｔ％未満ではその効果に乏しく、０． ５ｗｔ
％を超えると粗大品出物を生成して加工性の劣化を招く
。従ってＺｒの含有量は０．０１〜０．５ｗｔ％としな
ければならない。特に好ましくは０．０５〜０． ３ｗ
ｔ％の範囲とするのが良い。
度を上昇させて耐熱性の向上効果をもたらす。しかし０
．０１ｖｔ％未満ではその効果に乏しく、０． ５ｗｔ
％を超えると粗大品出物を生成して加工性の劣化を招く
。従ってＺｒの含有量は０．０１〜０．５ｗｔ％としな
ければならない。特に好ましくは０．０５〜０． ３ｗ
ｔ％の範囲とするのが良い。
さらにＺ「の含有の有無と無関係に池の任意元素として
含有が許容されるＣｕ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃ「、Ｚ ｎ ｓ
Ｖ ＳＦ ｅ ｓ Ｔ ｉはいずれも合金の機械的性
質の改善に寄与するものであり、かかる効果の点でとも
に均等物として評価されるものである。より具体的には
、Ｃｕは特に耐熱強度の向上に寄与するが、０． ３ｗ
ｔ％未満では添加効果がなく１．２ｖｔ％を超えると押
出性の劣化を招く。従ってＣｕの含有量は０．３〜１゜
２ｖＬ％の範囲としなければならない。Ｎｉは特に切削
性の向上に寄与するものであるが０，０１ｖｔ％未満で
はその効果がなく、２． ０ｗｔ％を超えても効果の
格別な増大を望めない。従ってＮｉの含有量は０．０１
〜２． ０ｗｔ％の範囲としなければならないｏ Ｓ
ｉｓ Ｃｒ ％ Ｚ ｎ ％ Ｖ ％Ｆｅ５Ｔｉは特
に強度の向上に寄与するものであるが、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｚ
ｎ、Ｖ、Ｆｅのいずれもが０．０１ｗｔ％未満、かつＴ
ｉが０．００１ｗｔ％未満ではその効果がなく、逆に５
ｉＳＣｒ。
含有が許容されるＣｕ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｃ「、Ｚ ｎ ｓ
Ｖ ＳＦ ｅ ｓ Ｔ ｉはいずれも合金の機械的性
質の改善に寄与するものであり、かかる効果の点でとも
に均等物として評価されるものである。より具体的には
、Ｃｕは特に耐熱強度の向上に寄与するが、０． ３ｗ
ｔ％未満では添加効果がなく１．２ｖｔ％を超えると押
出性の劣化を招く。従ってＣｕの含有量は０．３〜１゜
２ｖＬ％の範囲としなければならない。Ｎｉは特に切削
性の向上に寄与するものであるが０，０１ｖｔ％未満で
はその効果がなく、２． ０ｗｔ％を超えても効果の
格別な増大を望めない。従ってＮｉの含有量は０．０１
〜２． ０ｗｔ％の範囲としなければならないｏ Ｓ
ｉｓ Ｃｒ ％ Ｚ ｎ ％ Ｖ ％Ｆｅ５Ｔｉは特
に強度の向上に寄与するものであるが、Ｓｉ、Ｃｒ、Ｚ
ｎ、Ｖ、Ｆｅのいずれもが０．０１ｗｔ％未満、かつＴ
ｉが０．００１ｗｔ％未満ではその効果がなく、逆に５
ｉＳＣｒ。
Ｚｎのいずれかが０． ５ｗｔ％を超え、あるいはＶ、
Ｔｉのいずれかが０． １ｗｔ％を超え、あるいはＦｅ
が１． ０ｗｔ９６を超えると粗大品出物を生成する。
Ｔｉのいずれかが０． １ｗｔ％を超え、あるいはＦｅ
が１． ０ｗｔ９６を超えると粗大品出物を生成する。
従って、各含有量はＳｉ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｃ
ｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｚｎ：０゜０１〜０．
５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．１ｖｔ％、Ｆｅ：０．０
１〜１．ＯｖＬ％、Ｔｉ：０．００１〜０． １ｗＬ％
の範囲としなければならない。
ｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｚｎ：０゜０１〜０．
５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．１ｖｔ％、Ｆｅ：０．０
１〜１．ＯｖＬ％、Ｔｉ：０．００１〜０． １ｗＬ％
の範囲としなければならない。
また、上記の他に合金の切削性を向上させる目的で、必
要に応じてＰｂ ： ０． １〜１． ０ｗｔ％、Ｂｉ
：０．１〜１． ０ｗｔ％、Ｓｎ：０．１〜１．０ｗ
ｔ％の１種または２種以上を含有させても良い。
要に応じてＰｂ ： ０． １〜１． ０ｗｔ％、Ｂｉ
：０．１〜１． ０ｗｔ％、Ｓｎ：０．１〜１．０ｗ
ｔ％の１種または２種以上を含有させても良い。
上記の合金は、−数的には、常法に従う溶解、鋳造工程
を経て押出工程、引抜き工程の順次的実施により、所期
するヒートローラーに製作される。ここに、押出はポー
トホール押出によるものとするのが、この発明の利点を
享受しうる点で好ましいか、これに限定されることはな
い。
を経て押出工程、引抜き工程の順次的実施により、所期
するヒートローラーに製作される。ここに、押出はポー
トホール押出によるものとするのが、この発明の利点を
享受しうる点で好ましいか、これに限定されることはな
い。
実施例
次にこの発明の実施例を比較例と対比して示す。
［以下余白コ
第１表に示す各種組成の合金を常法に従い直径６インチ
のビレットに鋳造したのち、ポートホールダイスを用い
て押出加工を行い、その押出加工性を調べた。押出加工
性は、温度５００℃にて外径３０＃、肉厚３ｔｒｍのパ
イプ形状に押出したときの押出の可否により評価した。
のビレットに鋳造したのち、ポートホールダイスを用い
て押出加工を行い、その押出加工性を調べた。押出加工
性は、温度５００℃にて外径３０＃、肉厚３ｔｒｍのパ
イプ形状に押出したときの押出の可否により評価した。
次に、合金Ｎｏ１〜２１については上記により得た押出
パイプを、また合金Ｎｏ２２（Ａ５０５２合金）及び２
３（Ａ ５０５６合金）については別途マンドレル押出
により得た同一形状の押出バイブを、同一の引抜きダイ
スを用いてそれぞれリダクション２０％の割合で引抜い
てヒートローラーとなし、引抜き後の表面の割れの発生
を調べた。
パイプを、また合金Ｎｏ２２（Ａ５０５２合金）及び２
３（Ａ ５０５６合金）については別途マンドレル押出
により得た同一形状の押出バイブを、同一の引抜きダイ
スを用いてそれぞれリダクション２０％の割合で引抜い
てヒートローラーとなし、引抜き後の表面の割れの発生
を調べた。
次に上記により得た各ヒートローラーにつき、耐曲がり
性を調べた。耐曲がり性は、各ヒートローラーの表面に
テフロン（商品名）もしくはシリコンをコーティングし
たのち、長さ方向の中央を支点として両端に４０ Ｋｌ
ｆの荷重を加え、この状態を２００℃で２００時間保
持したときの曲がり量により評価した。
性を調べた。耐曲がり性は、各ヒートローラーの表面に
テフロン（商品名）もしくはシリコンをコーティングし
たのち、長さ方向の中央を支点として両端に４０ Ｋｌ
ｆの荷重を加え、この状態を２００℃で２００時間保
持したときの曲がり量により評価した。
以上の結果を下記第２表に示す。
［以下余白］
（注１）
（注２）
（注３）
Ｏ・・・ポートホール押出可
Ｘ・・・ポートホール押出不可
Ｏ・・・表面にクラック無し
×・・・表面にクラック有り
○・・・曲がり量が０．１ｍｍ未満
×・・・曲がり量が０．１ｍｍ以上
第２表の結果かられかるように、本発明に係るアルミニ
ウム合金は押出性に優れ、ポートホールダイスによる押
出しが可能であるとともに、引抜き後の表面にクラック
の発生も認められず、また荷重付与状態での加熱後の曲
がりも従来合金より少ないことを確認しえた。
ウム合金は押出性に優れ、ポートホールダイスによる押
出しが可能であるとともに、引抜き後の表面にクラック
の発生も認められず、また荷重付与状態での加熱後の曲
がりも従来合金より少ないことを確認しえた。
発明の詳細
な説明したように、この発明に係るヒートローラー用ア
ルミニウム合金は、特定組成と各元素の含有量の規定に
より、従来のＡ３０５２３０５２合金６合金に較べて押
出性の改善を図ることができ、その結果マンドレル押出
は勿論のこと操作が簡単で安価なポートホール押出も可
能となり、ひいてはヒートローラーのコスト低減を図り
得る。さらに、冷間加工性特に引抜き性にも優れたもの
となり、引抜き加工後の表面クラックの発生を防止でき
る。さらにまた、加熱使用時の荷重に対する耐曲がり性
をも向上でき、繰返し使用に対し品質劣化を来たすこと
のない長寿命のヒートローラーの提供が可能となる。
ルミニウム合金は、特定組成と各元素の含有量の規定に
より、従来のＡ３０５２３０５２合金６合金に較べて押
出性の改善を図ることができ、その結果マンドレル押出
は勿論のこと操作が簡単で安価なポートホール押出も可
能となり、ひいてはヒートローラーのコスト低減を図り
得る。さらに、冷間加工性特に引抜き性にも優れたもの
となり、引抜き加工後の表面クラックの発生を防止でき
る。さらにまた、加熱使用時の荷重に対する耐曲がり性
をも向上でき、繰返し使用に対し品質劣化を来たすこと
のない長寿命のヒートローラーの提供が可能となる。
以
上
Claims (4)
- （１）Ｍｎ：１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ：０．１〜２
．０ｗｔ％を含有し、残部アルミニウム及び不可避不純
物からなることを特徴とするヒートローラー用アルミニ
ウム合金。 - （２）Ｍｎ：１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ：０．１〜２
．０ｗｔ％、Ｚｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含有し、
残部アルミニウム及び不可避不純物からなることを特徴
とするヒートローラー用アルミニウム合金。 - （３）Ｍｎ：１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ：０．１〜２
．０ｗｔ％を含有し、さらにＣｕ：０．３〜１．２ｗｔ
％、Ｎｉ：０．０１〜２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜
０．５ｗｔ％、Ｃｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｚｎ：
０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｖ：０．０１〜０．１ｗｔ％
、Ｆｅ：０．０１〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．０．１〜
０．１ｗｔ％の１種または２種以上を含有し、残部アル
ミニウム及び不可避不純物からなることを特徴とするヒ
ートローラー用アルミニウム合金。 - （４）Ｍｎ：１．０〜５．０ｗｔ％、Ｍｇ：０．１〜２
．０ｗｔ％、Ｚｒ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含有し、
さらにＣｕ：０．３〜１．２ｗｔ％、Ｎｉ：０．０１〜
２．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｃｒ：
０．０１〜０．５ｗｔ％、Ｚｎ：０．０１〜０．５ｗｔ
％、Ｖ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜１
．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００１〜０．１ｗｔ％の１種ま
たは２種以上を含有し、残部アルミニウム及び不可避不
純物からなることを特徴とするヒートローラー用アルミ
ニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30452088A JPH02149628A (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | ヒートローラー用アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30452088A JPH02149628A (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | ヒートローラー用アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02149628A true JPH02149628A (ja) | 1990-06-08 |
Family
ID=17934014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30452088A Pending JPH02149628A (ja) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | ヒートローラー用アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02149628A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02277741A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-14 | Kobe Steel Ltd | 冷間成形用アルミニウム合金 |
| JPH0328342A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Kobe Steel Ltd | 押出性及び冷間加工性が優れたアルミニウム合金 |
| US6490429B2 (en) | 2000-11-14 | 2002-12-03 | Fuji Xerox Co., Ltd. | Heat fixing member having core metal and release layer, heat and pressure fixing apparatus, and image forming apparatus |
| JP2007162046A (ja) * | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Toyo Alum Kk | ヒートロール製造用アルミニウム合金ビレット |
| JP2011149096A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-08-04 | Sankyo Material Inc | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金 |
| WO2018211947A1 (ja) * | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 住友化学株式会社 | 押出加工用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金押出加工品、ならびにこれらの製造方法 |
| CN111575543A (zh) * | 2020-05-21 | 2020-08-25 | 同曦集团有限公司 | 一种高熔点耐热变形铝合金及其制备方法 |
-
1988
- 1988-11-30 JP JP30452088A patent/JPH02149628A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02277741A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-14 | Kobe Steel Ltd | 冷間成形用アルミニウム合金 |
| JPH0328342A (ja) * | 1989-06-23 | 1991-02-06 | Kobe Steel Ltd | 押出性及び冷間加工性が優れたアルミニウム合金 |
| US6490429B2 (en) | 2000-11-14 | 2002-12-03 | Fuji Xerox Co., Ltd. | Heat fixing member having core metal and release layer, heat and pressure fixing apparatus, and image forming apparatus |
| JP2007162046A (ja) * | 2005-12-12 | 2007-06-28 | Toyo Alum Kk | ヒートロール製造用アルミニウム合金ビレット |
| JP2011149096A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-08-04 | Sankyo Material Inc | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金 |
| WO2018211947A1 (ja) * | 2017-05-16 | 2018-11-22 | 住友化学株式会社 | 押出加工用アルミニウム合金およびこれを用いたアルミニウム合金押出加工品、ならびにこれらの製造方法 |
| CN111575543A (zh) * | 2020-05-21 | 2020-08-25 | 同曦集团有限公司 | 一种高熔点耐热变形铝合金及其制备方法 |
| CN111575543B (zh) * | 2020-05-21 | 2022-04-01 | 同曦集团有限公司 | 一种高熔点耐热变形铝合金及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5976278A (en) | Corrosion resistant, drawable and bendable aluminum alloy, process of making aluminum alloy article and article | |
| JP3594272B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接用高力アルミニウム合金 | |
| AU2017367371B2 (en) | Aluminum alloy for extruded material, extruded material using the same, and method for producing extruded material | |
| US6638376B2 (en) | Aluminum alloy piping material having an excellent corrosion resistance and workability | |
| JPS59159961A (ja) | 超塑性Ａｌ合金 | |
| JPH08295977A (ja) | 疲労強度に優れた高強度アルミニウム合金押出材および該押出材からなるオートバイフロントフォークアウターチューブ材 | |
| JPH02149628A (ja) | ヒートローラー用アルミニウム合金 | |
| US5383986A (en) | Method of improving transverse direction mechanical properties of aluminum-lithium alloy wrought product using multiple stretching steps | |
| JP2000119784A (ja) | 高温クリープ特性に優れたアルミニウム合金材およびその製造方法 | |
| JPH0860313A (ja) | 強度と転造成形性に優れたアルミニウム合金管の製造方法 | |
| JPS63179040A (ja) | 表面平滑性に優れたシリンダ用アルミニウム合金 | |
| JP2528187B2 (ja) | ポ―トホ―ル押出性及び引抜加工性に優れたヒ―トロ―ラ―用アルミニウム合金 | |
| US3006758A (en) | Zinc alloy | |
| JP3853021B2 (ja) | 強度と耐食性に優れたＡｌ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金中空押出材の製造方法 | |
| JPH06212338A (ja) | 強度と成形性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金中空形材およびその製造方法 | |
| JP3618807B2 (ja) | 曲げ加工性に優れたアルミニウム合金中空形材および該形材の製造方法 | |
| JPH04120237A (ja) | アルミニウム基制振材料とその製造方法 | |
| JP4174153B2 (ja) | Ｍｇ合金製押出品およびその製造方法 | |
| JPS5925941A (ja) | 可塑物の射出成型機および同押出機用シリンダおよびスクリユ部材並びにその製造法 | |
| JPH0328342A (ja) | 押出性及び冷間加工性が優れたアルミニウム合金 | |
| JP4011270B2 (ja) | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材の製造方法とその加工方法 | |
| JPS63179037A (ja) | 表面平滑性に優れたシリンダ用アルミニウム合金 | |
| JPH06212336A (ja) | 強度および曲げ加工性のすぐれたＡｌ合金押出加工材 | |
| JPS6244548A (ja) | 冷間加工性に優れた耐摩耗性アルミニウム合金 | |
| JPS6311640A (ja) | ヒ−トロ−ラ−用アルミニウム合金 |