JPH02150310A - ポリプロピレン系樹脂発泡粒子の処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明の実施により得られるポリプロピレン系樹脂発泡
粒子は、包装容器、断熱性建材、玩具、浮具、自動車バ
ンパー芯材、ヘルメット芯材、包装緩衝材等として有用
な発泡成形品を製造するのに適した発泡粒子を提供する
、発泡粒子の処理方法に関するものである。

〔従来技術〕

ポリプロピレン系樹脂発泡成形品は、ポリスチレン発泡
成形品と比較して耐熱性、耐衝撃性、圧縮弾性回復率に
優れているのでバンパー芯材、包装容器として利用され
ている。

この発泡成形品を成形するには、結晶性のポリプロピレ
ン系樹脂発泡粒子が原料として用いられ、この粒子はそ
れ自身二次発泡能力を有していないので、その成形法と
して （Ｉ）１発泡粒子に加圧空気で０．１８＃／ｃｒ！ｉＧ
以上のガス圧力を発泡粒子セル内に付与せしめ、この発
泡粒子をスチーム孔を有する雌雄一対の型のキャビティ
内に充填し、ついでスチームで加熱発泡融着して型内発
泡成形品とする加圧熟成法（特公昭５１−２２９５１号
、同５９−２３７３１号、同５９−４３４９０号、同５
．９−４３４９３号、同６３−４４７８０号等） （ｉｉ）、発泡粒子を加圧空気で４０〜７０％圧縮しニ
スチーム孔を有する金型のキャビティＰ’ＨＣ充填し、
ついでスチームで抜気し、型内の圧力を大気圧に戻した
後、スｔ〜ムで本格的に加熱して発泡粒子同志を融着さ
せて発泡成形品とする型内圧縮充填ビーズ融着法（特開
昭６３−１７８０２９号） が知られている。

そして、原料のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を製造す
る方法としては、密閉容器内の水中にポリプロピレン系
樹脂粒子を分散させ、この分散系に揮発性膨脹剤を供給
し、ついでこの分散系を該ポリプロピレン系樹脂の軟化
点温度以上、融点（ＤＳＣ曲線のピーク終了温度Ｍｐ　
）より低い温度に加熱し、一定時間同温度に保持した後
、容器の下端に備えられたノズルまたはスリットを開放
し、水と一諸に揮発性膨脹剤が浸透した樹脂粒子も密閉
容器よりも低圧域（通常は大気圧）Ｋ放出して発泡粒子
を得る方法（特公昭５６−１３４４号、特公昭６３−２
４６１５号、時間昭６１−１１５９４０号、同６１−１
０３９４４号）〃゛知！；収てＩＡるこれらの揮発性膨
脹剤を含有するポリプロピレン系樹脂粒子を含有する水
分散液を、該粒子の基材樹脂のポリプロピレン系嘲脂の
軟化点以上の温度下で高圧域より低圧域に放出して発泡
粒子を製造する、いわゆるドカン法によると、ポリプロ
ピレン系樹脂発泡粒子をブロッキングすることなく得る
ことができる。これらの方法において、粒子の発泡倍率
が３０倍未満（ポリプロピレンの比重を０．９０とした
とき、発泡粒子の嵩密度は３０ｆ／を以上）のときは得
られる発泡粒子の表面にしわの発生が見受られないが、
粒子の発泡倍率が３０倍以上と高い発泡の場合は発泡粒
子の光面に収縮が原因とされるしわの発生が見られ、そ
の程度は発泡倍率が高い程著しい。

このしわの発生は、結晶性ポリプロピレン系樹脂の場合
、発泡セルの発泡剤（揮発性膨脹剤や加圧空気）の保持
力が乏しいので粒子が低圧域に放出されて発泡した際、
発泡後の比較的早期に発泡剤が牧逸し、発泡粒子内のセ
ル内圧が減圧状態となり、発泡倍率が高い粒子ではセル
壁が薄く強度が小さいので発泡粒子全体が収縮し、表面
にしわが発生するものと思われる。

また、より高発泡の発泡粒子を製造するには揮発性膨脹
剤の使用翫が多くなり、放出後の発泡粒子のセル内の減
圧度がより高くなるので収縮の度合も大きい。

〔発明が解決しようとする課題〕

ポリプロピレン系樹脂発泡成形品を得る型内ビーズ成形
法において、前記（１）の加圧熟成法は、発泡粒子に二
次発泡能力を付与するために加圧熟成を約２日かけて行
う必要があゆ、大容量の熟成タンクが必要でちゃ、設備
費が高い（特公昭５９−２３７３１号）。

（ｉＤの型内圧縮充填ビーズ融着法は熟成工程が必要で
なく、成形時間が短い利点を有する。又、発泡粒子のセ
ル内圧がＯ＃／ｅｄＧであっても成形できるので加圧熟
成法のように内圧か減少しないように保管に注意を要す
るということが必要とされない利点も有する。

前記しわのある発泡粒子を用いても前記（ｉ）および（
ｉｉ）のいずれの成形法でも発泡体製品を得ることがで
きる。

しかし、しわのある発泡粒子を用いて型内圧縮充填ビー
ズ融着法で発泡成形品を得ようとした場例轟参照）、ま
た、一方圧縮率が低い域においては成形品の表面間隙の
多い、収縮率の大きいものとなる欠点がある。

本発明は圧縮率の制限を受けない高発泡のポリプロピレ
ン系樹脂発泡粒子の提供を目的とする。

本発明はまた、しわのある高発泡のポリプロピレン系樹
脂発泡粒子の発泡倍率を更に高める養生方法を提供する
ものである。

〔課題を解決する具体的手段〕

上記目的を達成するために、本発明においてはしわのあ
るポリプロピレン系樹脂発泡粒子を特定の温度条件下で
加圧状態に保管し、ついで、加圧状態を解くことにより
、しわのない、かつ、発泡倍率がより高くなった発泡粒
子とすることができる。

即ち、本発明は、揮発性膨脹剤を含有するボリプクピレ
ン系樹脂粒子を含有する水分散液を、該粒子の基材樹脂
のポリプロピレン系樹脂の軟化点以上の温度下で高圧域
より低圧域に放出して得た嵩密度がｓ　ｏ　ｔ／を以下
のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を密閉容器内に入れ、
該粒子の基材樹脂の示差走査熱量測定によって得られる
ＤＳＣ曲線の固有ピークの融解終了温度をＭｐとしたと
き、Ｍｐ−１２０℃＜Ｔ＜Ｍｐ−７０℃なる温度（Ｔ）
下で、かつ、密閉容器内の圧力が１．ＯＡ？／ｄＧ以上
の圧力下に該発泡粒子を加熱加圧処理したのち、該発泡
粒子を前記圧力より低い圧力雰囲気下に晒す処理をする
ことを性徴とするポリプロピレン系樹脂発泡粒子の処理
方法を提供するものである。

（ポリプロピレン系樹脂） 本発明の発泡粒子の基材樹脂のｄ　＋）プロピレン系樹
脂としては、プロピレン単独重合体、プロピレンを主成
分とし、これと、エチレン、ブテン−１、ペンテン−１
，４−メチルペンテン−１等のα−オレフィンの一種ま
たは二種以上を共重合して得たランダム共重合体もしく
はブロック共重合体、ビニルシラフグ２フトポリプロピ
レン、これらポリプロピレン系樹脂に低密度ポリエチレ
ン、エチレン・酢酸ビニル共重合体、高密度ポリエチレ
ン、エチレン・ゾロピレン共重合体ゴム等を０．５〜２
０重ｉｔ％配合したものが使用される。

この樹脂の融点（Ｍｐ　）は、該ポリプロピレン系樹脂
６〜８Ｆ１ｇを示差走査熱量計によって１０℃／分の昇
温速度で２２０℃まで昇温し次いで１０℃／分の降温速
度で４０℃まで降温した後、再度１０℃／分の昇温速度
で２２０℃まで昇温し、第２回目の昇ｌによって得られ
たＤＳＣ曲線の吸熱ピークの裾が高温側でベースライン
の位置に戻ったときの温度を言う。

ポリプロピレン系発泡樹脂粒子のドカン法（特許庁６３
年３月編　ＩＰＣ図説）による製造法は前述の特許公報
群に記載されているのでここでは詳細を省略する。

（処理法） 表面にしわのおるポリプロピレン系樹脂を密閉容器内に
入れ、この密閉容器内の温度（Ｔ）を発泡粒子の融点（
Ｍｐ）よゆも１２０℃低い温度から７０℃低い温度に保
ち、１岬／−以上に加圧した無機ガスを密閉容器内に５
〜１２０分間、好ましくは２０〜８０分間導き、無機ガ
スを発泡粒子のセル内に浸透させる。浸透させるときの
無機ガスの圧力は同一圧力であっても、漸次圧力を増加
させていっても、段階的に上昇させても良い。無機ガス
の圧力が高い種処理時間は短くて済むが、無機ガスの圧
力が高すぎると発泡粒子が収縮してしまい、それにより
発泡粒子のセル内容積が小さくなりセル内に無機ガスが
浸透しにくくなるので、余りの高圧は好ましくない。

従って、低圧から高圧へ漸次圧力を増加させるか段階的
に圧力を上昇させる加圧法の方が好ましい。もつとも、
無機ガスの圧力が１〜５１４／ｃｄＧでおるときは一定
圧力で加圧しても無機ガスの発泡粒子セル内への浸透は
屓当に行うことができる。

従って、無機カスの圧力は１＃／ｄＧ以上、好ましくは
１〜ｓＡｙ／−〇がよい。１＃１５ＩＧ未満では発泡粒
子の加圧処理時間が長くかかりすぎる。

発泡粒子の加圧処理時の温度（Ｔ）は、脚−１２０℃＜
Ｔ＜Ｍｐ−７０℃、好ましくは、Ｍｐ−１００℃（Ｔ　
（Ｍｐ　−７０℃である。温度が低すぎると加圧処理時
間が長くなりすぎ、経済的にメリットがない。温度が高
すぎると加圧中の発泡粒子の収縮が大きく加圧処理によ
る圧力解放後の発泡粒子の嵩密度の減小がほとんどない
。

加圧処理後、密閉容器内の無機ガスの供給を止め、圧力
バルブを開き、密閉容器内の圧力を加圧処理時の圧力よ
りも低い圧力に１好ましくは大気圧に戻すか、密閉容器
の下部に設けたノズルの弁を開き発泡粒子をより低圧域
に、好ましくは大気圧中に放出することＫより発泡粒子
は復元し、収縮のない、表面が平滑な発泡粒子を得るこ
とができる。

好ましい態様は、放出域を金型のキャビティ内とすれば
充填と復元を一度に実施することができる。

加圧処理、復元された発泡粒子のセル内圧は瞬時に０岬
／ａ／ＩＧとなる。

（型内成形法） このしわのなくなった高発泡の発泡粒子は、加圧熟成し
て型内ビーズ発泡成形（％公昭５９−４３４９２号）し
てもよいが、特開昭６３−１７８０２９号公報に示され
る型内圧縮充填ビーズ融着法を採用すると、加圧熟成法
と比較して次の利点を有する。

（ａ）、養生する密閉容器が小型で済み、特公昭５９−
２３７３１号公報の加圧熟成法の加圧熟成のための大型
の密閉容器より設ｎ費が安価となる。

Φ）０発泡粒子のセル内圧が（１／ｄＧでも成形できる
ので、加圧熟成の成形に共するときの加圧熟成発泡粒子
のポットライフ（セル内圧が０．１５Ｈ７ｄＧ迄に低下
するまでの期間）を気にする必要がなく、発泡粒子の製
造メーカーは遠距離の成形加工会社まで発泡粒子を輸送
することもできる。

型内成形は、例えば特開昭６３−１７８０２９号公報に
示されるようにスチーム孔を有する固定型とスチーム孔
を有する移動型よりなる型の加圧ガスにより昇圧したキ
ャビティ内に発泡粒子を加圧ガスを用いて圧縮しながら
充填し、発泡粒子充填後のキャビティ内に前記のキャビ
ティ内圧を保持し続けて発泡粒子の復元を抑えたままで
、該キャビティ内圧よりも０．２＃／ｌ−１１１以上高
い圧力を有する抜気用スチームを、 ■　移動型のチャンバーに導き、スチーム孔、キャビテ
ィ、固定型のチャンバーを経て抜気するか、又は ■　固定型のチャンバーに導き、スチーム孔、キャビテ
ィ、移動型のチャンバーを経て抜気するか、又は ■　前記■の抜気と前記■の抜気の両方を行ない（■の
抜気と■の抜気はいずれを先に行なってもよい）、 次いでキャビティ内圧を大気圧に戻して圧縮された発泡
粒子を復元させたのら、移動型のスチームチャンバー及
び固定型のスチームチャンバーｔｌ。

熱用スチームを導入して発泡粒子どうしを融着させて、
成形品とする、その際のキャビティ内に圧縮充填される
発泡粒子の式 〔式中のＷｌ　ｖ及びσはそれぞれ下記のものを表わす
。

Ｗ・・・成形品の重量（ｆ） ■・・・成形品の容量＜１） σ・・・発泡粒子の大気中でのかさ密度＜？／ｌ）　　
　　　　　　　　　　　・〕で表わされる圧縮率を４０
〜７０％の範囲内の直に制御する。

次に、添付図面に示す成形装置を使用して圧縮充填型内
ビーズ融着法を実施する代表的な態様例についてさらに
説明する。添付図面は本発明の実施に使用される成形装
置の一例を部分縦断面図で示したものであるが、Ａは発
泡粒子の圧縮及び充填用の回転供給装置であり、Ｂは金
型装置である。

まず、金型装置Ｂは固定型１１若しくは移動型１２とフ
レーム１３．１３’と裏板１４．１４’とによって形成
される空間、すなわちスチームチャンバー１６及び１６
′を有するが、このスチームチャンバー１６及び１６′
内に圧力Ｐｌ（たとえば０．１〜６．０　ｋｇ／ａＡ　
Ｇ　）の加圧ガス、たとえば圧縮空気を圧入して、両ス
チームチャンバー内圧を前記の所定圧力に加圧しておく
。

矢に、回転供給装置Ａは、図示したようにケーシング２
とロータ３とから主として構成され、ロータ３には複数
個のチャンバー４が設けられていて、チャンバ−４の一
端がケーシング２に設けられた発泡粒子の供給口５と一
致する回転位置において、チャンバー４の他端が減圧ラ
イン８の吸引ロアと一致するから、ホッパー１内の発泡
粒子はその減圧力によってチャンバー４内に移送され、
これを充満せしめる。発泡粒子で充満されたチャンバー
４は、両端、ともシールされた状態で回転をしてチャン
バー４の一端が発泡粒子排出口６に達すると、同チャン
バー４の他端が前記の圧力Ｐ１よりも、たとえば０．５
に５１７−以上高い圧力Ｐ２に加圧された加圧ガス吹出
口９に達するから、チャンバー４内の発泡粒子はその加
圧ガス圧力Ｐ２で圧縮されながら充填ガン１５により、
前記の圧力Ｐ１　　に加圧された固定型１１と移動１２
とによって形成される金型のキャビティ２１内に充填せ
しめられる。そして、回転供給装置Ａのロータ３には、
前記したチャンバー４が複数個設けられているから、ホ
ッパー１内の発泡粒子は、前記の操作の繰返しによって
、複数回に分割されて逐次に型のキャビティ２１内に充
填されることになる。

次いで、型内に所定量の発泡粒子が圧縮充填されれば、
たとえば移動型１２のスチームチャンバー１６′内にス
チーム管１７’より抜気用スチームを導入し、該スチー
ムを移動型１２のスチーム孔２０’、２Ｇ’・・・、キ
ャビティ２１内、固定型１１のスチーム孔２０．２０・
・・、固定型のスチームチャンバー１６を経て、圧力調
整弁を備えた抜気管１８より系外に抜気（排出）させる
。すると、キャビティｚｌ内に充填されている発泡粒子
の隙間に存在するガス（空気等）は該スチームに随伴さ
れて抜気されることになる。そして、この場合には、移
動型１２の抜気管１８′、ドレン排出管１９′、固定型
１１のスチーム管１７、ドレン排出管１９は、それぞれ
弁（図示されていない）によって閉鎖されており、移動
型のスチーム管１７′と固定型の抜気管１８の弁（図示
されていない）はそれぞれ開放されている。なお、抜気
管１８には、前述のとおり圧力調整弁が設けられている
。

また、抜気処理は、前記の場合とは逆に、固定型１１の
スチーム管１７からスチームチャン、＜−１６に抜気用
スチームを導入し、スチーム孔２０゜２０−・・、キャ
ビティ２１内、スチーム孔２０’＋２０’−・、スチー
ムチャンバー１６’を経て、抜気管１８’から糸外に排
出する態様で行なわせてもよい。

さらに、抜気処理は、前記の第一態様で抜気用スチーム
を導入して抜気処理をしたのち、弁の切替えを行なって
前記第二の態様でさらに抜気用スチームを導入して抜気
処理をすることができる。

また、これとは逆に第二の態様で行ってから第一の態様
で行ってもよい。

これらの抜気処理は、スチームチャンバー１６゜１６′
の内圧Ｐ１に抗して、スチームをチャンバー内に安定に
供給する必要から、圧力Ｐ１よりも０．２＃／−以上高
い圧力を有する抜気用スチームの導入により行なわれる
。

かかる抜気処理後に、管１９，１９’を開放することＫ
よりキャビティ２１内の圧力を大気圧に戻し、圧縮され
た発泡粒子を復元させてから、スデームテヤンバー１６
．１６’内に所定温度のスチームを供給して加熱し、発
泡粒子の融着を行なわせて型物発泡体とする。次いで、
スチームチャンバー１６．１６’内に設けた冷却水配管
から凹型１１及び凸型１２に水をスプレーして冷却し、
さらに必要に応じて空冷及び放冷をしてから型を解き、
製品を取出す。

（実施例等） 以下罠、実施例及び比較例等をあげて本発明をさらに詳
述する。

発泡体粒子の製造例 製造例１ 内容積３ｔの耐圧力ｓ　ａｉｒｙ／ｃｙｌｌのオートク
レーブに、水１４００部（重量部、以下同様）、エチレ
ン・プロピレンランダムコポリマー（三菱油化株式会社
商品名三菱ノーブレンＦＧ３、エチレン含！３重量％、
融点１６０℃）６００部、Ｓ濁剤として第三リン酸カル
シウム１５部、界面活性剤のドデシルベンゼンスルホン
酸ソーダＯ，ＯＪ５、発泡剤セしてブタン１５０部を仕
込み、４３０ｒｐｒｎの攪拌下で、１時間かけて室温か
ら１３５℃まで昇温し、同温度に１０分間保持したとこ
ろ、オートクレーブの内圧が２８Ａｙ／ｄＧになった。

オートクレーブの底部の吐出ノズル弁を開き、内容物を
大気中に１８　Ｏｒｐｍで攪拌しながら２秒で放出して
発泡を行なわせた。得られた発泡粒子は粒径約４ｍ、か
さ密度が１７．５　ｆ／ｌで、表面にしわが多数であっ
た。

製造例２ 内容Ｒ３ｔの耐圧力５０　Ｋｇ　／　ｃｒＡのオートク
レーブに１水１４ｏＯ部（重量部、以下同様）、ブテン
ートブロビ１／ンランダムコボリマー（三菱油化株式会
社製ブテーン１含量５重景％融点１６２℃）６００部、
懸濁剤としてビロリン酸マグネシウム１５部、界面活性
剤のドデシルベンゼ７　スにホン酸ソーダ０．０５部、
発泡剤としてブタン４５部を仕込み、４３０　ｒｐｍの
攪拌下で、１時間かけて室温から１４０℃まで昇温し、
同温度に１ｏ分間保持したところ、オートクレーブの内
圧が２９Ｋｇ／　ｃａ　Ｇになった。オートクレーブの
底部の吐出ノズル弁を開き、内容物を大気中に１８　Ｏ
ｒｐｍで攪拌しながら２秒で放出して発泡を行なわせた
。

得られた発泡粒子は粒径約４鴎、かさ密度が１＆４り／
を表面しわの多い粒子でらった。

製造例３ 製造例Ｉ　において、エチレン（４，２％ｖｔ％）・プ
ロピレンランダム共重合体を用い、かつ、ブタンの使用
量を１４０部とし、発泡温度を１３２℃とする他は同様
にしてエチレン・プロピレンランダム共重合体の発泡粒
子を得た。

この発泡粒子は、粒径が約４鴎、嵩密度が１９．２２／
１１表面しわの多い粒子であった。

実施例１ 製造例１で得たしわのある発泡粒子１．ＯＫ７をオート
クレーブ内に入れ、８０℃、４Ｋｆ／ｉＧの加圧空気を
オートクレーブ内に３０分導き加圧処理を行った（オー
トクレーブ内の圧力は！！１節弁で４Ｋｆ／ｃｒｌＧに
処理中保った）のち、オートクレーブの下部に設けたノ
ズルの弁を開き発泡粒子を大気中に放出した。

放出直後の発泡粒子のセル内圧けｏＫＬｉ／ｆｆ１Ｇで
あり、高密度は１３．５９ｆ／ｌ１表面のしわは消滅し
ていた。

このしわの消滅した発泡粒子を用いて型内成形を行なっ
た。成形機としてけＤＡｆｆＡ−ｓ　ｏ　ｏＬＦ（ダイ
セン工業社商品名）を、型としては巾３００ｍ×長さ３
００■×高さ５〇四の成形品が得られる内容積４．５ｔ
の型を、発泡粒子の圧縮充填用の回転供給装置として、
６ケのチャンバー（各チャンバーは直径３５■Ｘ長さ５
２罐、容積５ｏｃｃである）を有する添付図面に図示し
だような装置を、そして充填ガンとして口径３０ｍの充
填ガンをそれぞれ使用した。

また、成形方法は、まず金型を閉じ、圧縮空気で型内圧
Ｐ１を２Ｋｆ／ｉＧに昇圧した。次いで、前記のように
して製造されたかさ密度１３．５　？／ｌの発泡粒子を
、圧縮充填用の回転供給装置のチャンバー４の供給数を
１９０に設定し圧力りの加圧ガスとして４に９／ｄＧの
圧力を有する圧縮空気を用いて、０．１秒間隔で分割し
て逐次に充填した。充填中、型内圧Ｂが２Ｋｆ／ｍＧに
保持されるように１抜気管１８及び１ぎに取り付けた圧
力調整バルブを作動させた。

充填終了後、充填ガンを閉じ、スチーム管１７′全開放
し、２．５にり／ＣＣＯＯスチームを１５秒間、移動型
のチャンバー１６′に導入し抜気管１８に取り付けた圧
力コントロール装置を０Ｎ−ＯＦＦさせて、型内圧力Ｐ
１を２．５Ｋｆ／ｉＧにコントロールしながら抜気した
。

ついで、バルブ１τ、ｇ／ｌ閉じること罠よりスチーム
の供給を止め、ドレン排出管１ｄ、ｘ９を開放シ、チャ
ンバー１６’、１６、キャビティ２１内の圧力を瞬時的
に大気圧に戻した。

次いで凸型（移動型）側、及び凹型（１１）側、すなわ
ち固定型側のスチームチャンバー１ダ及ヒ１６に同時に
、２．５Ｋｆ／ｃｎＧのスチームを１０秒間導入して、
発泡粒子どうしを加熱融着させた。

型を５０秒間水冷、ついで８秒間空冷、更に６０秒間放
冷する冷却を行ったのち、取出して乾燥させて得た発泡
成形品は、密度２４．５ｆ／ｌであり、その成形時の発
泡粒子の圧縮率は４５％であった。

そして、得られた発泡成形品は、発泡粒子が偶々にまで
充填されていて、粒子間に間隙が非常に少なく（表面間
隙２個／　２５　ａ／ｉ　）、融着も優れ（８５（％）
でいた。

実施例２〜４、比較例１〜５ 実施例Ｉにおいて、しわのある発泡粒子の加熱加圧処理
時の温度（Ｔ）と圧縮空気の圧力および処理時間を表１
のように変化する他は同様にし、しわの消滅した発泡粒
子を得た。

この発泡粒子を用い、圧縮率を同表に示すよう例する他
は実施例１と同様にして圧縮充填型内ビーズ融着成形し
て同表に示す物性の成形品を得た。

（以下余白） 実施例５ 製造例１で得たしわのある嵩密度がｘｒ、ｓｔ／ｌの発
泡粒子をオートクレーブ内で、先ず８０℃、４Ｈ／ｃｄ
Ｇの空気で３０分、ついで８０℃、６に９１０ｊＧの空
気で３０分加圧処理したのち、オートクレーブ内の圧力
を大気圧下に戻し、嵩密度がｘｚ、４ｙ／Ｌのしわのな
い発泡粒子を得た。

以下、実施例１と同様にして嵩密度が２１．８　ｆ／ｌ
の成形品を得た。

実施例６〜８ 製造例２または３で得たしわのある発泡粒子を用い、表
２に示す加熱加圧処理を後ってしわのない発泡粒子とし
、以下、実施例１と同様にして成形品を得た。

（以下余白） （効果） 本発明の発泡粒子の処理方法によれば、高発泡倍率のポ
リプロピレン系樹脂発泡粒子のしわを容易に１かり、短
時間で引き延すことができ、表面が平滑な発泡粒子とす
ることができる。この発泡粒子を用いて得た型内成形品
は粒子同志の融着度が優れる。

【図面の簡単な説明】

添付図面は型内圧縮充填ビーズ融着成形装置の一例を部
分縦断面図で示したものであり、図中の各符号はそれぞ
れ下記のものを示す。 Ａ・・・発泡粒子の圧縮及び充填用の回転供給装置、Ｂ
・・・金型装置、１・・・発泡粒子用ホッパー　２・・
・ケーシング、３・・・ロータ、４・・・チャンバー　
５・・・発泡粒子供給口、６・・・発泡粒子排出口、７
・・・減圧ライン吸引口、８・・・減圧ライン、９・・
・υロ王ガス吹出口、１０・・・加圧ガスライン、１１
・・・固定型、１２・−移動型、１３．１３’・・・フ
レーム、１４．１４’・・・裏金、１５・・・充填ガン
、１６．１６’・−・スチームチャンバー　１７．１７
’・・・スチーム管、１８．１８’・・・抜気管、１９
．１９’・・・ドレン排出管、２０．２０’・−・スチ
ーム孔、２１・・・キャビティ。 特許出願人　三菱油化バーデイツシエ株式会社代理人　
弁理士　　長　谷　正　久 （外１名）

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １）、揮発性膨脹剤を含有するポリプロピレン系樹脂粒
   子を含有する水分散液を、該粒子の基材樹脂のポリプロ
   ピレン系樹脂の軟化点以上の温度下で高圧域より低圧域
   に放出して得た嵩密度が３０ｇ／ｌ以下のポリプロピレ
   ン系樹脂発泡粒子を密閉容器内に入れ、該粒子の基材樹
   脂の示差走査熱量測定によつて得られるＤＳＣ曲線の固
   有ピークの融解終了温度をＭｐとしたとき、ＭＰ−１２
   ０℃＜Ｔ＜Ｍｐ−７０℃なる温度（Ｔ）下で、かつ、密
   閉容器内の圧力が１．０ｋｇ／ｃｍ＾２Ｇ以上の圧力下
   に該発泡粒子を加熱加圧処理したのち、該発泡粒子を前
   記圧力より低い圧力雰囲気下に晒す処理をすることを特
   徴とするポリプロピレン系樹脂発泡粒子の処理方法。