JPH0215770B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕 本発明は、流動層を用いる焼却炉、熱分解炉な
どの流動層熱反応炉及びその運転方法に関するも
のである。 〔従来の技術〕 その種の熱反応炉として、例えば都市ごみの焼
却炉においては、近年ストーカ炉よりも焼却効率
がよく、かつ焼却残渣の少ない流動層炉が用いら
れて来ている。 その場合、ごみが或る程度以上の大きな寸法の
状態で投入されると流動媒体の流動化を阻害する
ので、これを防ぐために予め破砕機を用いて破砕
の前処理を行つてから焼却炉に投入していた。そ
のため、破砕機を含む破砕設備を必要とし、スペ
ース的にも費用的にも問題を生じていた。また、
破砕機を用いることにより、ごみ中に混入して来
る不燃性異物（アイロン、ハンマーの頭、砲丸、
コンクリートブロツクなど）による刃の摩耗や破
損の問題を招き、また、可燃性ではあるが粗大な
ごみ類（例えば布団、毛布、魚網など）は破砕困
難なので、破砕動力が増大したり、破砕不能とな
つて破砕機が停止したり、多くの支障を招く。さ
らにこのようなトラブルの場合、破砕機を分解し
て、又は破砕機の中に人が入つて入力により異物
を取り除かねばならず、保守管理の手間と費用が
大となり、またトラブル対策中は破砕工程を停止
せねばならず、作業能率を著しく阻害するもので
あつた。 一方、焼却能力の点について見るに、当時運転
中のものは最大１炉当たり75t／24h程度であり、
設計中のものでも150t／24h程度が最大であり、
これよりも大容量のものの実現は困難であつた。 本発明者らはこのような問題点を解決するため
に、破砕前処理を必要とせず、かつ大型化が可能
な流動層炉として、炉内空間にて垂直面内に流動
媒体を旋回して循環せしめ、流動媒体の流動層と
移動層とを形成せしめるようにして従来の欠点を
解決したものとして、特開昭57−124608号公報に
みられる流動層熱反応炉を発明した。 〔発明が解決しようとする問題点〕 しかしながら、特開昭57−124608号公報の流動
層炉でも、大形化に関しては300t／ｄ程度が実施
可能限界であると考えられていた。例えば都市ご
みの焼却炉においては、流動層炉の炉床負荷は、
一般には450Kg／m²ｈ程度の値とされている。一
方、本発明者らが発明した流動層熱反応炉（特開
昭57−124608号公報）においては、第１１図に示
すような移動層と流動層の組合せによる旋回流を
生じさせ、大きなごみ、重量不燃物等を炉床に沈
降させることなく横方向に移動させ、効果的な燃
焼と不燃物排出を行うためには炉幅に限度があ
り、炉幅寸法ＬはＬ＝４ｍを限界としている。 ここで、例えば1000t／ｄ炉を450Kg／m²ｈを基
準にして炉床面積を算出すると、 炉床面積Ａ＝1000t／ｄ／24h×１／0.45t／m²ｈ＝92.6m
² Ａ＝92.6m²を炉幅Ｌ＝４ｍで割ると約23.2ｍと
なる。この時の炉床モジユールは第１２図のよう
に極端に細長い炉床となり、非現実的な炉形状と
なる。 本発明は、これらの欠点を除き、超大形化をも
可能たらしめ、しかも部分負荷運転を十分可能た
らしめ、低負荷から高負荷までの運転を自由に行
い得るようにしようとするものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は、流動化用分散板を備え、該分散板は
両側縁部が中央部より低く、中心線に対しほぼ対
称な山形断面状に形成され、前記両側縁部におけ
る流動化ガス質量速度を前記中央部における流動
化ガス質量速度よりも大となした流動層熱反応部
を、同一炉内底部に炉中心線に対してほぼ対称に
並設し、前記各分散板の間に共通の不燃物排出口
を設けると共に外側の各側縁部に不燃物排出口を
設け、前記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側
の真上に流動化ガスの上向き流を各流動層熱反応
部内中央に向けて反射転向せしめる反射壁をそれ
ぞれ備え、炉内天井部に前記各分散板の中央部に
対応するように原料投入口を設けた流動層熱反応
炉において、前記原料投入口には、それぞれ別個
に駆動される給じん装置を設け、前記各反応部の
分散板の下方に流動化ガスを送給する押込送風機
を各熱反応部に対応させてそれぞれ別個に設置し
たことを特徴とする流動層熱反応炉及びその運転
方法である。 〔実施例〕 本発明を、都市ごみの焼却炉で、流動化空気の
分散機構として分散板を用いた実施例につき、図
面を用いて説明する。 第１図には、流動層焼却炉６を用いた都市ごみ
焼却設備の一例を示し、ごみピツト１に貯留され
たごみをクレーン２のバケツト３によりホツパ４
に投じ、供給装置である二つの給じん装置５によ
り二つの原料投入口４８から焼却炉６に供給する
ようになつている。二つの給じん装置５は別個の
モータ２７で各々別個に駆動される。焼却炉６に
おいては、二つのブロワ７により供給された流動
化空気が二つの分散板８から上方に炉内に噴出
し、両側及び中央にある傾斜壁９に当たつて垂直
面内の左右二つの旋回流１０となり、砂などの流
動媒体をこれに沿つて流動せしめて旋回流動層が
形成され左右二つの流動層熱反応部が形成され
る。さらに後述するように各熱反応部の中央に下
降移動層が形成され、この旋回流動層及び下降移
動層によつてごみは短時間に良好な燃焼を行い、
破砕が予め行われなくとも流動化を阻害すること
なく高い燃焼効率を得ることができる。 １１は燃焼排ガスダクト、１２は不燃物排出装
置、１３は振動篩、１４は塊状不燃物排出用のコ
ンベヤ、１５は砂などの流動媒体の回収用のエレ
ベータである。 給じん装置５の構造は、例えば第２図、第３図
に示す如く、コンベヤケース２０には、ごみの入
口１６を介してホツパ４が接続し、下方の両端に
はごみの出口１７が設けられている。コンベヤケ
ース２０の中には、平行なスクリユー中心軸１
８，１９のまわりに、中央で左右に分けられた二
つのスクリユー２１及び二つのスクリユー２２が
回転可能に設けられている。左側のスクリユー２
１，２２は左側のモータ２７で駆動され、これと
は別に右側のスクリユー２１，２２は右側のモー
タ２７で独立に駆動されるようになつている。 スクリユー中心軸１８上のスクリユー２１の羽
根２３と、スクリユー中心軸１９上のスクリユー
２２の羽根２４とは互いに逆向きに捩れており、
さらにスクリユー２１の羽根２３は中央から左側
と右側とでそれぞれ逆向きに捩じれている。それ
らの捩れの向きは、スクリユー２１とスクリユー
２２の上側が互いに接近するような向きの回転を
正回転とするとき、正回転時に中央部に落ちたご
みを左右に振り分けて移送し左側の出口と右側の
出口とから排出するようになつている。 スクリユー２１，２２の左右の部分は互いに相
対的に回転し得るように、左右の一方の側から支
軸４０，４１を出して他方の軸の中に回転可能に
挿入支承する。スクリユー中心軸１９は後述の如
く軸直角方向には動かないので、左右のスクリユ
ー２２を、中央部において、互いに相対的に回転
し得るよう軸受にて支承してもよい。スクリユー
２１，２２の羽根２３，２４のピツチは入口１６
付近のピツチより出口１７付近のピツチの方が大
となつている。 なお、ほぼ中央部の逆方向の捩じりのスクリユ
ーの端部においては、ごみを引つかけないよう
に、徐々に外径を大きくしてある。 一方のスクリユー中心軸１９のスクリユー２２
は、コンベヤケース２０に対して定位置にて軸受
２５，２６にて支えられ、モータ２７により直接
回転せしめられる。正常運転時にスクリユー２２
は、モータ２７側から見て反時計方向に正回転
し、スクリユー２１は時計方向に正回転する。 ホツパ及びスクリユーは２台設けて２系列とし
てもよい。 他方のスクリユー中心軸１８のスクリユー２１
は、第３図、第４図に示す如く、シリンダ２８，
２９により、ガイドレール３０に沿つて移動する
移動軸受３１，３２により支えられている。しか
してシリンダ２８，２９は後述の如く等しい距離
の変位をするよう構成されているので、スクリユ
ー２１は、スクリユー２２に対して、平行に移動
し、軸間距離調節がl₁からl₂まで行われるように
なつている。 スクリユー２１と２２のモータ２７側の軸端
は、第５図、第６図に示す如く、リンク３３，３
４及び歯車３５，３６，３７，３８により、軸間
距離がl₁からl₂に変化している途中でもスクリユ
ー２２に対し、スクリユー２１は逆向きに、引続
き駆動され、回転されるようになつている。 ごみがスクリユー２１，２２の間に巻き込まれ
て挟まると、ごみによりスクリユー２１，２２
は、その軸間距離を広げられる拡大力を受けるこ
とになるから、この拡大力が大なる場合にはスク
リユー２１，２２やその他の部分の破損を招く、
などの支障があるのでこれを防がねばならない。 これらの要求を満たすために、第７図ａ，ｂに
示すように軸間距離調節を行う。即ち、軸間距離
は、最小軸間距離l₁、定常時最大軸間距離l₂とす
ると、スクリユー２１，２２に挟まれるごみ３９
により生ずる拡大力は、シリンダ２８，２９の油
圧として検出される。例えば後述の如き、油圧回
路にて、拡大力の許容値として、許容拡大力を設
定する。 しかして通常の運転時は第７図ａの如く最小軸
間距離l₁にて破砕、破袋を行う。大きなごみ３９
又は塊状の不燃物が入り、拡大力が許容拡大力を
越えると軸間距離が開き、l₁〜l₂の範囲で許容拡
大力に下がるまで開く。開きつつあるときも、開
いてからもスクリユー２１，２２は正回転を続行
し、破壊、破袋及び移送が続けて行われる。 第８図は、上述の如き軸間距離調節を行うため
の油圧回路の一例を示したものである。 次に焼却炉６につき説明する。 第９図に示す如く、焼却炉６の炉内底部に流動
化用の空気の分散板８が左右に２式並設され、左
右の分散板８はそれぞれ両側縁部が中央部より低
く、中心線に対してほぼ対称な山形断面状（屋根
状）に形成されている。中央部と両側縁部とで傾
斜を変えてもよい。両側縁部には不燃物排出口４
２が接続されており、この不燃物排出口４２のう
ちの炉内中心部のものは、１ケ所で共用すること
ができるから、炉幅全体として３ケ所設けること
ができる。 ブロワ７から送られた流動化空気は、空気室４
３，４４，４５を経て各々の分散板８から上方に
噴出されるようになつており、両側縁部の空気室
４３，４５から噴出する流動化空気の質量速度
（Kg／m²／sec）は流動層を形成するのに十分な大
きさを有するが、中央部の空気室４４から噴出す
る流動化空気の質量速度は前者よりも小さく選ば
れている。 例えば空気室４３，４５より噴出する流動化空
気の質量速度は４〜20Gmf、好ましくは５〜
10Gmfであるのに対し、空気室４４より噴出す
る流動化空気の質量速度は0.5〜3Gmf、好ましく
は１〜2.5Gmfに選ばれる。ここに1Gmfは流動化
開始質量速度である。 空気室の数は各分散板８につき任意の数が選ば
れ、多数の場合でも、流動化空気の質量速度は、
中心に近いものを小に、両側縁部に近いものを大
になるようにする。 又分散板８の側縁部の炉壁側の空気室４３，４
３及び炉中心側の空気室４５，４５の真上には、
流動化空気の上向き流路を遮り、流動化空気を炉
内中央に向けて反射転向せしめる反射壁として傾
斜壁９が設けられており、炉壁側の傾斜壁９の上
側は、傾斜壁９と反対の傾斜を有する傾斜面４６
が設けられ、流動媒体が堆積するのを防ぐように
なつている。 また、炉中心側の傾斜壁９は、同時に左右の分
散板８上の反射壁として共用されるように、図示
例の如く中空断面の梁として炉内に架橋され、そ
の上側も左右に傾斜面４６が形成されて流動媒体
の堆積を防ぐようになつている。傾斜壁９を金属
パイプによる壁面体とし、パイプ内に水を通して
水蒸気を発生させたり、温水を製造したりしても
よい。 なお、分散板８の傾斜は５〜15度程度が好まし
く、傾斜壁９の傾斜は水平に対して10〜60度程度
が好ましい。 さらに炉内天井部４７には、給じん装置５の出
口１７に連なる原料投入口４８が、左右それぞれ
の中央部の空気室４４の真上に対応するように２
ケ所又はそれ以上設けられている。 次に焼却炉６の作用につき説明すれば、ブロワ
７により、流動化空気を送り込み、空気室４３，
４５からは大なる質量速度にて、空気室４４から
は小なる質量速度にて噴出せしめる。 通常の流動層においては、流動媒体は沸騰して
いる水の如く激しく上下に運動して流動状態を形
成しているが、空気室４４の上方の流動媒体は激
しい上下動は伴わず、弱い流動状態にある移動層
を形成する。この移動層の幅は上方は狭いが、裾
の方は分散板８の傾斜の作用と相まつて、やや広
がつており、裾の一部は両側縁部の空気室４３，
４５の上方に達しているので、大きな質量速度の
空気の噴射を受け、吹上げられる。裾の一部の流
動媒体が除かれるので、空気室４４の真上の層は
自重で降下する。この層の上方には後述の如く旋
回流１０を伴う流動層からの流動媒体が補給され
堆積する。これを繰り返して、空気室４４の上方
の流動媒体は、或る領域の部分がほぼひとまとめ
となり、徐々に下降する下降移動層を形成する。 空気室４３，４５上に移動した流動媒体は上方
に吹上げられるが、傾斜壁９に当たり反射転向し
て傾斜壁９に囲まれた熱反応部の中央に向きなが
ら上昇し、炉内断面の急増に伴い上昇速度を失
い、前述の下降移動層の頂部に落下し、徐々に下
降し、裾に至つて再び吹上げられて循環する。一
部の流動媒体は旋回流１０として流動層の中で旋
回循環する。 このような状態の焼却炉６の炉内に、原料投入
口４８から投入されたごみは各分散板８上の下降
移動層の頂部に下降する。頂部付近においては流
動媒体の流れは外側から中心に向かつて集中する
方向に流れるので、ごみはこの流れに巻き込まれ
て下降移動層の頂部にもぐり込まされる。従つ
て、紙の如き軽いものでも確実に下降移動層の中
に取り込むことができるので、従来の流動層にお
けるが如く、紙が砂上で燃焼して流動媒体の加熱
に大きく貢献することなく燃焼するようなことを
防ぎ、確実に下降移動層及び旋回流１０の中で燃
焼を行い流動媒体の加熱を行うことができる。 下降移動層の中では部分的に熱分解が行われ可
燃ガスが発生し、この発生した可燃ガスは水平方
向に拡散し、流動層に入つて燃焼するので、その
熱は流動媒体の加熱に有効に役立つ。 下降移動層の表面にびん、アイロンなどの如き
重くかつ大きな物体を落下せしめて供給した場
合、これらの物体は瞬時に空気室４４の上まで落
下するのではなく、下降移動層に支えられて、流
動媒体の流れと共に徐々に左右に拡散しながら下
降する。 そのため、可燃物はかなりの大きさのもので
も、下降移動層の中で徐々に下降拡散しているう
ちに乾燥、ガス化、燃焼が行われ、裾に達する時
には大半が燃焼して細片化しているので、流動層
の形成を阻害することがない。 従つて、ごみは予め破砕機で破砕をしなくと
も、給じん装置５で破袋する程度で差支えなく、
破砕機や破砕工程を省略しコンパクトな装置とす
ることができる。 また、下降移動層に投入されたごみは速やかに
流動媒体中に拡散するので燃焼効率が増大する。 給じん装置５を通過して供給された不燃物は、
先ず各下降移動層の中を降下横移動するが、この
際不燃物に付着したり、一体に組まれている可燃
物（例えば電線の被覆など）は燃焼してしまう。
裾に達した不燃物は流動媒体の横移動と分散板８
の傾斜によつて各不燃物排出口４２に達し、円滑
に排出される。 また、炉床モジユールについてみると、
1000t／ｄ炉について炉床モジユールを算出すれ
ば、炉床面積＝92.6m²に対し、従来例では前述し
たようにおよそ４ｍ（炉床幅）×23.2ｍ（炉床長
さ）である（第１２図）のに対し、第１０図に示
すようにおよそ８ｍ（炉床幅）×11.6ｍ（炉床長
さ）と均整のとれた炉形状となり、1000t／ｄ程
度の超大形炉を容易に可能とすることができる。 ところで、一般に流動層炉の場合、流動媒体は
流動化空気によつて冷却されるため、流動媒体温
度を維持するには或る一定以上の燃料（ごみ）が
流動媒体中で燃焼する必要がある。したがつて、
夏季等に自燃限界である800〜900Kcal／Kg以下
の発熱量の低いごみを連続的に焼却するときに
は、流動媒体温度を維持するために、ごみ（燃
料）を一定量以上供給しなければならず、高負荷
運転を行うことになる。一方冬期の如くごみの発
熱量が大なる場合には低負荷運転を続けることが
必要となる。 しかるに、前述した本発明の実施例の焼却炉６
は、ごみを炉全体に均一に分散させることができ
るから、炉床全面積が有効活用されるので、旋回
流式でない従来の流動層焼却炉よりも高負荷運転
（例えば30％増程度）が可能であると同時に、さ
らに部分負荷運転も可能である。 すなわち、前述した焼却炉６において、各反応
部の分散板８の下方に流動化空気を送給する押込
送風機７を、各反応部に対応させてそれぞれ別個
に設置する（第１図、第９図）。そして、部分負
荷運転を行うに際し、例えばごみ量が少ないとき
には、第９図示例の左側の反応部のみによる運転
を行い、右側の反応部を休止すれば、左側は流動
層（該部分に対応する押込送風機運転）となり、
右側は静止層（該部分に対応する押込送風機停
止）となり、左側の反応部のみの作用による1/2
負荷運転が行われる。 部分負荷運転は、例えば次の如く行う。 第２図に示す給じん装置５において、左側の給
じん装置をＡ、右側の給じん装置をＢとすると、 (1) 100％負荷時 Ａ、Ｂ正転 左右の出口１７からそれぞれ50％づつ排出 (2) 50％負荷時 (i) 左側熱反応部のみ運転時 Ａ正回転 Ｂ逆回転 左の出口１７から50％排出 右の出口１７から排出せず (ii) 右側熱反応部のみ運転時 Ａ逆回転 Ｂ正回転 左の出口１７から排出せず 右の出口１７から50％排出 の如き運転をなす。 第９図に示す不燃物排出装置１２の運転につい
ては、左側をＣ、中央をＤ、右側をＥとすれば、 取出し能力（単位時間当たり）比は、 Ｃ：Ｄ：Ｅ＝１：１：１ 但し、次のような間欠運転を行うので、長時間
の通算取出し量の比は、 Ｃ：Ｄ：Ｅ＝１：２：１ となる。 (1) 100％負荷時 例えばＣ、Ｄ運転（30秒）→Ｃ、Ｄ休止（15
秒）→Ｄ、Ｅ運転（30秒）→Ｄ、Ｅ休止（15
秒）→…（繰り返し）… (2) 50％負荷時 (i) 左側熱反応部運転時 例えばＣ（30秒）、Ｄ（60秒）運転→Ｃ（60
秒）、Ｄ（30秒）休止→…（繰り返し）… (ii) 右側熱反応部運転時 例えばＤ（60秒）、Ｅ（30秒）運転→Ｄ（30
秒）、Ｅ（60秒）休止→…（繰り返し）… の如き運転を行う。 以上の如く給じん装置５及び不燃物排出装置を
操作して片側の熱反応部のみを運転する50％部分
負荷運転に当たつては次の如き問題がある。 例えば左側熱反応部運転、右側熱反応部休止の
場合において、 (a) 左側は流動層が形成されるが、右側は押込送
風機７（第９図においてＧ）が停止されて静止
層となる。しかし、不燃物排出装置１２Ｄを運
転すると右側静止層の砂も抜かれて排出されて
しまう。 (b) 左側流動層から飛散した砂が右側の静止層に
堆積する。 (c) 右側の静止層を長時間静止したままにしてお
くと、砂の温度が徐々に下がり、500℃以下に
なると次回スタート時に油による助燃を必要と
する。 これらの問題点に対して、第１３図に示す如き
制御が行われる。 (b)については左側流動層から流動媒体が飛散
して右側静止層堆積し、左側流動層圧力が下が
る。この圧力を圧力制御器Ｈにて検出し、所定
の下限圧力PL（一般に約1800mmAe程度）以下
になつたら、右側静止層に対応する押込送風機
７（第９図においてＧ）を運転すると、右側の
流動媒体は安息角が殆どゼロとなり、水のよう
な流動特性を示し、左側と交互に交換する。こ
のとき右側の押込送風機７，Ｇの風量は僅かで
も有効なので、ダンパーにて予め1/3位の風量
に絞つておく。かくて左側流動層圧力が前記下
限圧力P_L以上に回復したときは、右側の押込
送風機７Ｇを停止する。 また(a)に対しては中央の不燃物排出装置１
２，Ｄを運転したときは、左側流動層の流動媒
体は勿論のこと、右側静止層の流動媒体も排出
される。しかし、右側静止層の流動媒体が中央
の傾斜壁９の下面より低くなると左側流動層の
流動媒体が噴出するからそれ以下には低くなら
ない。 しかし、排出された流動媒体は回収されて左
側流動層側へ補給される。従つて、左側流動層
の流動媒体は炉中心の傾斜壁に遮られるように
なつて必要以上の量が左側に溜り左側流動層の
圧力が上がる。この圧力を圧力制御器Ｈで検出
し、所定の上限圧力P_H（一般に2300mmAq程度）
以上になつたときは、右側静止層の押込送風機
７，Ｇを運転する。流動媒体の交換によつて左
側流動層圧力が前記上限圧力P_H以下に回復し
たときには、右側の押込送風機を停止する。 さらにまた、(c)に対しては、右側静止層の静
止を長期間続けておくと、流動媒体の温度が
徐々に下がつて、下限例えば500℃以下になる
と次回スタート時に補助燃料が必要になる。従
つて、右側静止層の温度を温度制御器Ｌで検出
し、これが下限温度T_L（例えば500℃）以下に
なつたところでこの右側の押込送風機７，Ｇを
運転し、その温度が下限温度T_L以上に回復し
たときに右側の押込送風機７，Ｇを停止する。 以上の制御の場合左側の押込送風機７，Ｆは運
転を続けている。右側の熱反応部のみによる50％
負荷運転の場合も以上の制御に準ずる。 なお、流動媒体としては一般に砂が用いられる
ことが多く、実験によれば下方よりの流動化空気
の質量速度1Gmf以上で安息角が零となる。従つ
て、右側静止層に僅かの量の押込空気を入れる
と、その右側の砂も水のような流動特性を示し、
砂は左側流動層の砂と交互に交換する。このこと
から、右側静止層の押込送風機７，Ｇはダンパー
にて1/3程度の風量にあらかじめ絞つておくこと
ができる。 また、通風設備の使用電力量について述べれば
次の通りである。 一般に流動層炉の通風設備としては、排ガス用
の誘引送風機と流動化空気供給用の押込送風機が
使用されており、誘引送風機は回転数を制御する
ことによつて軸動力は風量のほぼ３乗に比例して
小さくなるが、押込送風機の場合には風量を下げ
ても流動媒体の抵抗は変らない（下がらない）た
めに回転数制御の効果は非常に少ない。しかしな
がら、前述した本発明の実施例のように、1/2負
荷運転に対し、流動層炉で押込送風機を一つの熱
反応部当たり一つづつ、計２台設置し、負荷に応
じて１台を停止させ、誘引送風機の回転数制御を
併せて行うことによつて、設備の大部分を占める
通風設備の使用電力量を1/2以下に低減すること
ができ、省エネルギ化に大いに貢献できるもので
ある。 以上の実施例に示すものは、旋回流方式でない
従来の流動層焼却炉に比べて炉床全面積の有効活
用度が高いので130％程度の高負荷まで対処する
ことができると同時に、熱反応炉の作動を片側に
限ることにより50％程度の低負荷まで対処し、結
局50〜130％の負荷範囲に容易に確実に対処する
ことができる。 また、本実施例のものは、負荷に応じた運転状
態を例えば第１表の如く選んで50〜130％の広い
負荷範囲に容易に応ずることができる。

【表】 〔発明の効果〕 以上述べたように本発明によれば、都市ごみ、
汚泥、石炭等のあらゆる被燃焼物を効率的に燃焼
させる焼却炉又は熱分解炉において、従来不可能
とされていた炉の大形化を可能にし、しかも部分
負荷運転をも自由に省エネルギ的に行うことがで
きるというきわめて有益なる効果を有するもので
ある。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を示し、第１図はごみ焼
却場の断面正面図、第２図は給じん装置の縦断正
面図、第３図は給じん装置の平面図、第４図は第
２図の−線矢視図、第５図は第２図の−
線断面図、第６図はその別な時点の図、第７図
ａ，ｂは異なる工程におけるスクリユーの横断面
図、第８図は油圧回路図、第９図は焼却炉の縦断
説明図、第１０図ａ，ｂは本発明の炉床モジユー
ルの平面図及び側面図、第１１図は炉内の流動状
態説明図、第１２図ａ，ｂは従来の炉床モジユー
ルの平面図及び側面図、第１３図は制御の一例の
フローチヤートである。 １……ごみピツト、２……クレーン、３……バ
ケツト、４……ホツパ、５……給じん装置、６…
…焼却炉、７……ブロワ、８……分散板、９……
傾斜壁、１０……旋回流、１１……燃焼排ガスダ
クト、１２……不燃物排出装置、１３……振動
篩、１４……コンベヤ、１５……エレベータ、１
６……入口、１７……出口、１８，１９……スク
リユー中心軸、２０……コンベヤケース、２１，
２２……スクリユー、２３，２４……羽根、２
５，２６……軸受、２７……モータ、２８，２９
……シリンダ、３０……ガイドレール、３１，３
２……移動軸受、３３，３４……リンク、３５，
３６，３７，３８……歯車、３９……ごみ、４
０，４１……支軸、４２……不燃物排出口、４
３，４４，４５……空気室、４６……傾斜面、４
７……天井部、４８……原料投入口。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 流動化用分散板を備え、該分散板は両側縁部
   が中央部より低く、中心線に対しほぼ対称な山形
   断面状に形成され、前記両側縁部における流動化
   ガス質量速度を前記中央部における流動化ガス質
   量速度よりも大となした流動層熱反応部を、同一
   炉内底部に炉中心線に対してほぼ対称に並設し、
   前記各分散板の間に共通の不燃物排出口を設ける
   と共に外側の各側縁部に不燃物排出口を設け、前
   記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側の真上に
   流動化ガスの上向き流を各流動層熱反応部内中央
   に向けて反射転向せしめる反射壁をそれぞれ備
   え、炉内天井部に前記各分散板の中央部に対応す
   るように原料投入口を設けた流動層熱反応炉にお
   いて、前記原料投入口には、それぞれ別個に駆動
   される給じん装置を設け、前記各反応部の分散板
   の下方に流動化ガスを送給する押込送風機を各熱
   反応部に対応させてそれぞれ別個に設置したこと
   を特徴とする流動層熱反応炉。 ２ 流動化用分散板を備え、該分散板は両側縁部
   が中央部より低く、中心線に対しほぼ対称な山形
   断面状に形成され、前記両側縁部における流動化
   ガス質量速度を前記中央部における流動化ガス質
   量速度よりも大となした流動層熱反応部を、同一
   炉内底部に炉中心線に対してほぼ対称に並設し、
   前記各分散板の間に共通の不燃物排出口を設ける
   と共に外側の各側縁部に不燃物排出口を設け、前
   記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側の真上に
   流動化ガスの上向き流を各流動層熱反応部内中央
   に向けて反射転向せしめる反射壁をそれぞれ備
   え、炉内天井部に前記各分散板の中央部に対応す
   るように原料投入口を設け、該原料投入口には、
   それぞれ別個に駆動される給じん装置を設け、前
   記各反応部の分散板の下方に流動化ガスを送給す
   る押込送風機を各熱反応部に対応させてそれぞれ
   別個に設置した流動層熱反応炉において、一方の
   反応部及び給じん装置のみを作用せしめる部分負
   荷運転に際し、当該反応部の流動層圧力が所定範
   囲を外れたとき、又は他方の休止反応部の流動層
   温度が所定温度以下になつた時に、休止反応部の
   押込送風機を運転することを特徴とする流動層熱
   反応炉の運転方法。