JPS61217617A

JPS61217617A - 流動層熱反応炉及びその運転方法

Info

Publication number: JPS61217617A
Application number: JP6014985A
Authority: JP
Inventors: Takahiro Oshita; 孝裕大下; Hideo Ishihara; 石原　秀郎; Harumitsu Saito; 斎藤　晴光
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 1985-03-25
Filing date: 1985-03-25
Publication date: 1986-09-27
Also published as: JPH0215770B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、流動層を用いる焼却炉、熱分解炉などの流動
層熱反応炉及びその運転方法に関するものである。

〔従来の技術〕

この種の熱反応炉として、例えば都市ごみの焼却炉にお
いては、近年ストーカ炉よりも焼却効率がよく、かつ焼
却残渣の少ない流動層炉が用いられて来ている。

その場合、ごみが成る程度以上の大きな寸法の状態で投
入されると流動媒体の流動化を阻害するので、これを防
ぐために予め破砕機を用いて破砕の前処理を行ってから
焼却炉に投入していた。そのため、破砕機を含む破砕設
備を必要とし、スペース的にも費用的にも問題を生じて
いた。また、破砕機を用いることにより、ごみ中に混入
して来る不燃性異物（アイロン、ハンマーの頭、砲丸、
コンクリートブロックなど）による刃の摩耗や破損の問
題を招き、また、可燃性ではあるが粗大なごみ類（例え
ば布団、毛布、魚網など）は破砕困難なので、破砕動力
が増大したり、破砕不能となって破砕機が停止したり、
多くの支障を招く、さらにこのようなトラブルの場合、
破砕機を分解して、又は破砕機の中に人、が入って人力
により異物を取り除かねばならず、保守管理の手間と費
用が大となり、またトラブル対策中は破砕工程を停止せ
ねばならず、作業能率を著しく阻害するものであった。

一方、焼却能力の点について見るに、当時運転中のもの
は最大１炉当たり７５　ｔ／２４　ｈ程度であり、設計
中のものでも１５０ｔ／２４ｈ程度が最大であり、これ
よりも大容量のものの実現は困難でありた。

本発明者らはこのような問題点を解決するために、破砕
前処理を必要とせず、かつ大型化が可能な流動層炉とし
て、炉内空間にて垂直面内に流動媒体を旋回して循環せ
しめ、流動媒体の流動層と移動層とを形成せしめるよう
にして従来の欠点を解決したものとして、特開昭５７−
１２４６０８号公報にみられる流動層熱反応炉を発明し
た。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、特開昭５７−１２４６０８号公報の流動
層炉でも、大形化に関しては３００ｔ／ｄ程度が実施可
能限界であると考えられていた。

例えば都市ごみの焼却炉においては、流動層炉の炉床負
荷は、一般には４５０Ｋｇ／ｍ”ｈ程度の値とされてい
る。一方、本発明者らが発明した流動層熱反応炉（特開
昭５７−１２４６０８号公報）においては、第１０図に
示すような移動層と流動層の組合せによる旋回流を生じ
させ、大きなごみ、重量不燃物等を炉床に沈降させるこ
となく横方向に移動させ、効果的な燃焼と不燃物排出を
行うためには炉幅に限界があり、炉幅寸法りはＬ”４ｍ
を限界としている。

ここで、例えば１０００　ｔ／ｄ炉を４５０Ｋｇ／ｍ”
ｈを基準にして炉床面積を算出すると、２４　ｈ　　　
　０．４５ｔ／ｍ”　ｈ訓９２．６ｍ” Ａ＝９２．６ｍ”を炉幅Ｌ−４ｍで割ると約２３．２ｍ
となる。この時の炉床モジュールは第１１図のように極
端に細長い炉床となり、非現実的な炉形状となる。

本発明は、これらの欠点を除き、超大形化をも可能たら
しめ、しかも部分負荷運転を十分可能たらしめ、低負荷
から高負荷までの運転を自由に行い得るようにしようと
するものである。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は、流動化用分散板を備え、該分散板は両側縁部
が中央部より低く、中心線に対しほぼ対称な山形断面状
に形成され、前記両側縁部における流動化ガス質量速度
を前記中央部における流動化ガス質量速度よりも大とな
した流動層熱反応部を、同一炉内底部に炉中心線に対し
てほぼ対称に並設し、前記各分散板の間に共通の不燃物
排出口を設けると共に外側の各側縁部に不燃物排出口を
設け、前記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側の真上
に流動化ガスの上向き流を各流動層熱反応部内中央に向
けて反射転向せしめる反射壁をそれぞれ備え、炉内天井
部に前記各分散板の中央部に対応するように原料投入口
を設けた流動層熱反応炉において、前記原料投入口には
、それぞれ別個に駆動される給じん装置を設け、前記各
反応部の分散板の下方に流動化用空気を送給する押込送
風機を各熱反応部に対応指せてそれぞれ別個に設置した
ことを特徴とする流動層熱反応炉及びその運転方法であ
る。

〔実施例〕

本発明を、都市ごみの焼却炉で、流動用空気の分散機構
として分散板を用いた実施例につき、図面を用いて説明
する。

第１図には、流動層焼却炉６を用いた都市ごみ焼却設備
の一例を示し、ごみピット１に貯留されたごみをクレー
ン２のパケット３によりホッパ４に投じ、供給装置であ
る二つの給じん装置５により二つの原料投入口４８から
焼却炉６に供給するようになっている。二つの給じん装
置５は別個のモータ２７で各々別個に駆動される。焼却
炉６においては、二つのブロワ７により供給された流動
化ガスが二つの分散板８から上方に炉内に噴出し、両側
及び中央にある傾斜壁９に当たって垂直面内の左右二つ
の旋回流１０となり、砂などの流動媒体をこれに沿って
流動せしめて旋回流動層が形成され左右二つの流動層熱
反応部が形成される。さらに後述するように各熱反応部
の中央に下降移動層が形成され、この旋回流動層及び下
降移動層によってごみは短時間に良好な燃焼を行い、破
砕が予め行われなくとも流動化を阻害することなく高い
燃焼効率を得ることができる。

１１は燃焼排ガスダクト、１２は不燃物排出装置、１３
は振動篩、１４は塊状不燃物排出用のコンベヤ、１５は
砂などの流動媒体の回収用のエレベータである。

給じん装置５の構造は、例えば第２図、第３図に示す如
く、コンベヤケース２０には、ごみの入口１６を介して
ホッパ４が接続し、下方の両端にはごみの出口１７が設
けられている。コンベヤケース２０の中には、平行なス
クリュー中心軸１８゜１９のまわりに、中央で左右に分
けられた二つのスクリュー２１及び二つのスクリュー２
２が回転可能に設けられている。左側のスクリュー２１
゜２２は左側のモータ２７で駆動され、これとは別に右
側のスクリュー２１．２２は右側のモータ２７で独立に
駆動されるようになっている。

スクリュー中心軸１８上のスクリュー２１の羽根２３と
、スクリュー中心軸１９上のスクリュー２２の羽根２４
とは互いに逆向きに捩れており、さらにスクリュー２１
の羽根２３は中央から左側と右側とでそれぞれ逆向きに
捩じれている。それらの捩れの向きは、スクリュー２１
とスクリュー２２の上側が互いに接近するような向きの
回転を正回転とするとき、正回転時に中央部に落ちたご
みを左右に振り分けて移送し左側の出口と右側の出口と
から排出するようになっている。

スクリュ−２１，２２の左右の部分は互いに相対的に回
転し得るように、左右の一方の側から支軸４０．４１を
出して他方の軸の中に回転可能に挿入支承する。スクリ
ュー中心軸１９は後述の如く軸直角方向には動かないの
で、左右のスクリュー２２を、中央部において、互いに
相対的に回転し得るよう軸受にて支承してもよい、スク
リュー２１．２２の羽１１ｊ２３，２４のピンチは入口
１６付近のピンチより出口１７付近のピッチの方が大と
なっている。

なお、はぼ中央部の逆方向の捩じりのスクリューの端部
においては、ごみを引っかけないように、徐々に外径を
大きくしである。

一方のスクリュー中心軸１９のスクリュー２２は、コン
ベヤケース２０に対して定位置にて軸受２５．２６にて
支えられ、モータ２７により直接回転せしめられる。正
常運転時にスクリュー２２は、モータ２７側から見て反
時計方向に正回転し、スクリュー２１は時計方向に正回
転する。

ホッパ及びスクリューは２台設けて２系列としてもよい
。

他方のスクリュー中心軸１８のスクリュー２１は、第３
図、第４図に示す如く、シリンダ２８゜２９により、ガ
イドレール３０に沿って移動する移動軸受３１．３２に
より支えられている。しかしてシリンダ２８．２９は後
述の如く等しい距離の変位をするよう構成されているの
で、スクリュー２１は、スクリュー２２に対して、平行
に移動し、軸間路ｍｍ節がＬから１２まで行われるよう
になっている。

スクリュー２１と２２のモータ２７側の軸端は、第５図
、第６図に示す如く、リンク３３．３４及び歯車３５，
３６，３７．３８により、軸間距離が２．からｈに変化
している途中でもスクリュー２２に対し、スクリュー２
１は逆向きに、引続き駆動され、回転されるようになっ
ている。

ごみがスクリュー２１．２２の間に巻き込まれて挟まる
と、ごみによりスクリュー２１．２２は、その軸間距離
を広げられる拡大力を受けることになるから、この拡大
力が大なる４合にはスクリュー２１．２２やその他の部
分の破損を招く、などの支障があるのでこれを防がねば
ならない。

これらの要求を満たすために、　第７図（ａ）（ｂ）に
示すように軸間距離調節を行う、即ち、軸間距離は、最
小軸間距離ＩＩ、定常時最大軸間距離１８とすると、ス
クリュー２１．２２に挟まれるごみ３９により生ずる拡
大力は、シリンダ２８゜２９の油圧として検出される０
例えば後述の如き、油圧回路にて、拡大力の許容値とし
て、許容拡大力を設定する。

しかして通常の運転時は第７図（ａ）の如く最小軸間距
離１１にて破砕、破袋を行う。大きなごみ３９又は塊状
の不燃物が入り、拡大力が許容拡大力を越えると軸間距
離が開き、！、〜１８の範囲で許容拡大力に下がるまで
開く、開きつつあるときも、開いてからもスクリュー２
１．２２は正回転を続行し、破壊、破袋及び移送が続け
て行われる。

第８図は、上述の如き軸間距離調節を行うための油圧回
路の一例を示したものである。

次に焼却炉６につき説明する。

第９図に示す如く、焼却炉６の炉内底部に流動化用の空
気の分散板８が左右に２式並設され、左右の分散板８は
それぞれ両側縁部が中央部より低く、中心線に対してほ
ぼ対称な山形断面状（屋根状）に形成されている。中央
部と両側縁部とで傾斜を変えてもよい０両側縁部には不
燃物排出口４２が接続されており、この不燃物排出口４
２のうちの炉内中心部のものは、１ケ所で共用すること
ができるから、炉幅全体として３ケ所設けることができ
る。

ブロワ７から送られた流動化空気は、空気室４３゜４４
．４５を経て各々の分散板８から上方に噴出されるよう
になっており、両側縁部の空気室４３゜４５から噴出す
る流動化空気の質量速度（Ｋｇ／ｍ”　／ｙ、Ｂ；　）
は流動層を形成するのに十分な大きさを有するが、中央
部の空気室４４から噴出する流動化空気の質量速度は前
者よりも小さく選ばれている。

例えば空気室４３．４５より噴出する流動化空気の質量
速度は４〜２０Ｇｍｆ、好ましくは５〜１０Ｇｍｆであ
るのに対し、空気室４４より噴出する流動化空気の質量
速度は０．５〜３Ｇｍｆ、好ましくは１〜２．５Ｃｍｆ
に選ばれる。ここにＩＧｍｆは流動化開始質量速度であ
る。

空気室の数は各分散板８につき任意の数が選ばれ、多数
の場合でも、流動化空気の質量速度は、中心に近いもの
を小に、両側縁部に近いものを大になるようにする。

又分散板８の側縁部の炉壁側の空気室４３．４３及び炉
中心側の空気室４５．４５の真上には、流動化空気の上
向き流路を遮り、流動化空気を炉内中央に向けて反射転
向せしめる反射壁として傾斜壁９が設けられており、炉
壁側の傾斜壁９の上側は、傾斜壁９と反対の傾斜を有す
る傾斜面４６が設けられ、流動媒体が堆積するのを防ぐ
ようになっている。

また、炉中心側の傾斜壁９は、同時に左右の分散板８上
の反射壁として共用されるように、図示例の如く中空断
面の梁として炉内に架橋され、その上側も左右に傾斜面
４６が形成されて流動媒体の堆積を防ぐようになってい
る。傾斜壁９を金属パイプによる壁面体とし、パイプ内
に水を通して水蒸気を発生させたり、温水を製造したり
してもよい。

なお、分散板８の傾斜は５〜１５度程度が好ましく、傾
斜壁９の傾斜は水平に対して１０〜６０度程度が好まし
い。

さらに炉内天井部４７には、給じん装置５の出口１７に
連なる原料投入口４８が、左右それぞれの中央部の空気
室４４の真上に対応するように２ケ所又はそれ以上設け
られている。

次に焼却炉６の作用につき説明すれば、ブロワ７により
、流動化空気を送り込み、空気室４３゜４５からは大な
る質量速度にて、空気室４４からは小なる質量速度にて
噴出せしめる。

通常の流動層においては、流動媒体は沸騰している水の
如く激しく上下に運動して流動状態を形成しているが、
空気室４４の上方の流動媒体は激しい上下動は伴わず、
弱い流動状態にある移動層を形成する。この移動層の幅
は上方は狭いが、裾の方は分散板８の傾斜の作用と相ま
って、やや広がっており、裾の一部は両側縁部の空気室
４３゜４５の上方に達しているので、大きな質量速度の
空気の噴射を受け、吹上げられる。裾の一部の流動媒体
が除かれるので、空気室４４の真上の層は自重で降下す
る。この層の上方には後述の如く旋回流１０を伴う流動
層からの流動媒体が補給され堆積する。これを繰り返し
て、空気室４４の上方の流動媒体は、成る領域の部分が
ほぼひとまとめとなり、徐々に下降する下降移動層を形
成する。

空気室４３．４５上に移動した流動媒体は上方に吹上げ
られるが、傾斜壁９に当たり反射転向して傾斜壁９に囲
まれた熱反応部の中央に向きながら上昇し、炉内断面の
急増に伴い上昇速度を失い、前述の下降移動層の頂部に
落下し、徐々に下降し、裾に至って再び吹上げられて循
環する。一部の流動媒体は旋回流１０として流動層の中
で旋回循環する。

このような状態の焼却炉６の炉内に、原料投入口４８か
ら投入されたごみは各分散板８上の下降移動層の頂部に
下降する。頂部付近においては流動媒体の流れは外側か
ら中心に向かって集中する方向に流れるので、ごみはこ
の流れに巻き込まれて下降移動層の頂部にもぐり込まさ
れる。従って、紙の如き軽いものでも確実に下降移動層
の中に取り込むことができるので、従来の流動層におけ
るが如く、祇が砂上で燃焼して流動媒体の加熱に大きく
貢献することなく燃焼するようなことを防ぎ、確実に下
降移動層及び旋回流ＩＯの中で燃焼を行い流動媒体の加
熱を行うことができる。

下降移動層の中では部分的に熱分解が行われ可燃ガスが
発生し、この発生した可燃ガスは水平方向に拡散し、流
動層に入って燃焼するので、その熱は流動媒体の加熱に
有効に役立つ。

下降移動層の表面にびん、アイロンなどの如き重くかつ
大きな物体を落下せしめて供給した場合、これらの物体
は瞬時に空気室４４の上まで落下するのではなく、下降
移動層に支えられて、流動媒体の流れと共に徐々に左右
に拡散しながら下降する。

そのため、可燃物はかなりの大きさのものでも、下降移
動層の中で徐々に下降拡散しているうちに乾燥、ガス化
、燃焼が行われ、裾に達する時には大半が燃焼して細片
化しているので、流動層の形成を阻害することがない。

従って、ごみは予め破砕機で破砕をしなくとも、給じん
装置５で破袋する程度で差支えなく、破砕機や破砕工程
を省略しコンパクトな装置とすることができる。

また、下降移動層に投入されたごみは速やかに流動媒体
中に拡散するので燃焼効率が増大する。

給じん装置５を通過して供給された不燃物は、先ず各下
降移動層の中を降下横移動するが、この際不燃物に付着
したり、一体に組まれている可燃物（例えば電線の被覆
など）は燃焼してしまう。

裾に達した不燃物は流動媒体の横移動と分散板８の傾斜
によって各不燃物排出口４２に達し、円滑に排出される
。

また、炉床モジュールについてみると、１０００　ｔ／
ｄ炉について炉床モジュールを算出すれば、炉床面積−
９２，６ｍ”に対し、従来例では前述したようにおよそ
４ｍ（炉床幅）Ｘ２３．２ｍ　（炉床長さ）である（第
１２図）のに対し、第１０図に示すようにおよそ８ｍ（
炉床幅）Ｘ１１．６ｍ（炉床長さ）と均整のとれた炉形
状となり、１０００ｔ／ｄ程度の超大形炉を容易に可能
とすることができる。

ところで、一般に流動層炉の場合、流動媒体は流動化用
空気によって冷却されるため、流動媒体温度を維持する
には成る一定以上の燃料（ごみ）が流動媒体中で燃焼す
る必要がある。したがって、夏季等に自燃限界である８
００〜９００Ｋｃａｌ／Ｋｇ以下の発熱量の低いごみを
連続的に焼却するときには、流動媒体温度を維持するた
めに、ごみ（燃料）を一定量以上供給しなければならず
、高負荷運転を行うことになる。一方冬期の如くごみの
発熱量が大なる場合には低負荷運転を続けることが必要
となる。

しかるに、前述した本発明の実施例の焼却炉６は、ごみ
を炉全体に均一に分散させることができるから、炉床全
面積が有効活用されるので、旋回流式でない従来の流動
層焼却炉よりも高負荷運転（例えば３０％増程度）が可
能であると同時に、さらに部分負荷運転も可能である。

すなわち、前述した焼却炉６において、各反応部の分散
板８の下方に流動化用空気を送給する押込送風機７を、
各反応部に対応させてそれぞれ別個に設置する（第１図
、第９図）、そして、部分負荷運転を行うに際し、例え
ばごみ量が少ないときには、第９図示例の左側の反応部
のみによる運転を行い、右側の反応部を休止すれば、左
側は流動層（該部分に対応する押込送風機運転）となり
、右側は静止層（該部分に対応する押込送風機停止）と
なり、左側の反応部のみの作用による１／２負荷運転が
行われる。

部分負荷運転は、例えば次の如く行う。

第２図に示す給じん装置５において、左側の給じん装置
をＡ１右側の給じん装置をＢとすると、（１）１００％
負荷時Ａ、　Ｂ　　正転左右の出口１７からそれぞれ５０％づつ排出（２）　　
５０％負荷時（ｉ）左側熱反応部のみ運転時Ａ正回転　　Ｂ逆回転左の出口１７から５０％排出右の出口１７から排出せず（ｉｉ）右側熱反応部のみ運転時Ａ逆回転　　Ｂ正回転左の出口１７から排出せず右の出口１７から５０％排出の如き運転をなす。

第９図に示す不燃物排出装置１２の運転については、左
側をＣ１中央をＤ、右側をＥとすれば、取出し能力（単位時間当たり）比は、Ｃ：Ｄ：Ｅ−１：　１　：　１但し、次のような間欠運転を行うので、長時間の通算取
出し量の比は、Ｃ：Ｄ：Ｅ−１：２：１゛　　となる。

（１）１００％負荷時例えばＣ，Ｄ運転（３０秒）→Ｃ，Ｄ休止（１５秒）→
Ｄ、Ｅ運転（３０秒）−〇、　Ｅ休止（１５秒）→−・
・・−・−・−（ｍり返し）　−−−−−−−・−・・
（２）　　５０％負荷時（ｉ）左側熱反応部運転時例えばＣ（３０秒）、Ｄ（６０秒）運転−Ｃ（６０秒）
、Ｄ（３０秒）休止−−−・・・・−・−（繰り返し）
−・−・−・・−・・（１１）右側熱反応部運転時例えばＤ（６０秒）、Ｅ（３０秒）運転−Ｄ（３０秒）
、Ｅ（６０秒）休止−・・−−−−−−−−（繰り返し
）・−・・・・−・−・・の如き運転を行う。

以上の如く給じん装置５及び不燃物排出装置を操作して
片側の熱反応部のみを運転する５０％部分負荷運転に当
たっては次の如き問題がある。

例えば左側熱反応部運転、右側熱反応部休止の場合にお
いて、（ａ）左側は流動層が形成されるが、右側は押込送風機
が停止されて静止層となる。しかし、不燃物排出装置り
を運転すると右側静止層の砂も抜かれて排出されてしま
う。

（ｂ）左側流動層から飛散した砂が右側の静止層に堆積
する。

（ｅ）右側の静止層を長時間静止したままにしておくと
、砂の温度が徐々に下がり、５００℃以下になると次回
スタート時に油による助燃を必要とする。

これらの問題点に対して、第１３図に示す如き制御が行
われる。

■（ｂ）については左側流動層から流動媒体が飛散して
右側静止層堆積し、左側流動層圧力が下がる。こ′の圧
力を圧力制御器Ｈにて検出し、所定の下限圧力ＰＬ（一
般に約１８００ｍ　ｍ　Ａ　ｑ程度）以下になったら、
右側静止層に対応する押込送風機（第９図においてＧ）
を運転すると、右側の流動媒体は安息角が殆どゼロとな
り、水のような流動特性を示し、左側と交互に交換する
。このとき右側の押込送風６１７　（Ｇ）の風量は僅か
でも有効なので、ダンパーにて予め１／３位の風量に絞
っておく、かくて左側流動層圧力が前記下限圧力ＰＬ以
上に回復したときは、右側の押込送風機を停止する。

■　また（ａ）に対しては第１図示例の不燃物排出装置
１２の中央のものを運転したときは、左側流動層の流動
媒体は勿論のこと、右側静止層の流動媒体も排出される
。しかし、右側静止層の流動媒体が中央の傾斜壁９の下
面より低くなると左側流動層の流動媒体が噴出するから
それ以下には低くならない。

しかし、排出された流動媒体は回収されて左側流動層側
へ補給される。従って、左側流動層の流動媒体は炉中心
の傾斜壁に遮られるようになって必要以上の量が左側に
溜り左側流動層の圧力が上がる。この圧力を圧力制御器
Ｈで検出し、所定の上限圧力ＰＭ　　（一般に２３００
　ｍ　ｍ　Ａ　ｑ程度）以上になったときは、右側静止
層の押込送風機を運転する。流動媒体の交換によって左
側流動層圧力が前記上限圧力Ｐ、Ｉ以下に回復したとき
には、右側の押込送風機を停止する。

■　さらにまた、（Ｃ）に対しては、右側静止層の静止
を長期間続けておくと、流動媒体の温度が徐々に下がっ
て、下限例えば５００℃以下になると次回スタート時に
補助燃料が必要になる。

従って、右側静止層の温度を温度制御器りで検出し、こ
れが下限温度ＴＬ　　（例えば５００℃）以下になった
ところでこの右側の押込送風機を運転し、その温度が下
限温度Ｔ７以上に回復したときに右側の押込送風機を停
止する。

以上の制御の場合左側の押込送風機７　（Ｆ）は運転を
続けている。右側の熱反応部のみによる５０％負荷運転
の場合も以上の制御に準する。

なお、流動媒体としては一般に砂が用いられることが多
く、実験によれば下方よりの流動化空気の質量速度ＩＧ
ｍｆ以上で安息角が零となる。従って、右側静止層に僅
かの量の押込空気を入れると、その右側の砂も水のよう
な流動特性を示し、砂は左側流動層の砂と交互に交換す
る。このことから、右側静止層の押込送風機はダンパー
にて１／３程度の風量にあらかじめ絞っておくことがで
きる。

また、通風設備の使用電力量について述べれば次の通り
である。

、一般に流動層炉の通風設備としては、排ガス用の誘引
送風機と流動化空気供給用の押込送風機が使用されてお
り、誘引送風機は回転数を制御することによって軸動力
は風量のほぼ３乗に比例して小さくなるが、押込送風機
の場合には風量を下げても流動媒体の抵抗は変らない（
下がらない）ために回転数制御の効果は非常に少ない。

しかしながら、前述した本発明の実施例のように、１／
２負荷運転に対し、流動層炉で押込送風機を一つの熱反
応部光たり一つづつ、計２台設置し、負荷に応じて１台
を停止させ、誘引送風機の回転数制御を併せて行うこと
によって、設備の大部分を占める通風設備の使用電力量
を１７２以下に低減することができ、省エネルギ化に大
いに貢献できるものである。

以上の実施例に示すものは、旋回流方式でない従来の流
動層焼却炉に比べて炉床全面積の有効活用度が高いので
１３０％程度の高負荷まで対処することができると同時
に、熱反応炉の作動を片側に限ることにより５０％程度
の低負荷まで対処し、結局５０〜１３０％の負荷範囲に
容易に確実に対処することができる。

また、本実施例のものは、負荷に応じた運転状態を例え
ば第１表の如く選んで５０〜１３０％の広い負荷範囲に
容易に応することができる。

第１表〔発明の効果〕以上述べたように本発明によれば、都市ごみ、汚泥、石
炭等のあらゆる被燃焼物を効率的に燃焼させる焼却炉又
は熱分解炉において、従来不可能とされていた炉の大形
化を可能にし、しかも部分負荷運転をも自由に省エネル
ギ的に行うことができるというきわめて有益なる効果を
有するものである。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の実施例を示し、第１図はごみ焼却場の断
面正面図、第２図は給じん装置の縦断正面図、第３図は
給じん装置の平面図、第４図は第２図の１矢視図、第５
図は第２図のｌｌ−ｆｆ線断面図、第６図はその別な時
点の図、第７図（ａ）（ｂ）は異なる工程におけるスク
リューの横断面図、第８図は油圧回路図、第９図は焼却
炉の縦断説明図、第１０図（ａ）（ｂ）は本発明の炉床
モジュールの平面図及び側面図、ｍｌｔ図は炉内の流動
状態説明図、第１２図（ａ）（ｂ）は従来の炉床モジュ
ールの平面図及び側面図、第１３図は制御の一例のフロ
ーチャートである。１・・・ごみビット、２・・・クレーン、３・・・パケ
ット、４・・・ホッパ、５・・・給じん装置、６・・・
焼却炉、７・・・プロワ、８・・・分散板、９・・・傾
斜壁、１ｏ・・・旋回流、１１・・・燃焼排ガスダクト
、１２・・・不燃物排出装置、１３・・・振ｆｔ［，１
４・・・コンベヤ、１５・・・エレベータ、１６・・・
入口、１７・・・出口、１８．１９・・・スクリュー中
心軸、２つ・・・コンベヤケース、２１．２２・・・ス
クリュー、２３．２４川羽根、２５．２６・・・軸受、
２７・・・モータ、２８．２９・・・シリンダ、３ｏ・
・・ガイドレール、３１．３２・・・移動軸受、３３３
４・・・リンク、３５．３６．３７．３８・・・歯車、
３９・・・ごみ、４ｏ、４１・・・支軸、４２・・・不
燃物排出口、４３，４４゜４５・・・空気室、４６・・
・傾斜面、４７・・・天井部、４８・・・原料投入口。

Claims

【特許請求の範囲】１、流動化用分散板を備え、該分散板は両側縁部が中央
部より低く、中心線に対しほぼ対称な山形断面状に形成
され、前記両側縁部における流動化ガス質量速度を前記
中央部における流動化ガス質量速度よりも大となした流
動層熱反応部を、同一炉内底部に炉中心線に対してほぼ
対称に並設し、前記各分散板の間に共通の不燃物排出口
を設けると共に外側の各側縁部に不燃物排出口を設け、
前記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側の真上に流動
化ガスの上向き流を各流動層熱反応部内中央に向けて反
射転向せしめる反射壁をそれぞれ備え、炉内天井部に前
記各分散板の中央部に対応するように原料投入口を設け
た流動層熱反応炉において、前記原料投入口には、それ
ぞれ別個に駆動される給じん装置を設け、前記各反応部
の分散板の下方に流動化用空気を送給する押込送風機を
各熱反応部に対応させてそれぞれ別個に設置したことを
特徴とする流動層熱反応炉。２、流動化用分散板を備え、該分散板は両側縁部が中央
部より低く、中心線に対しほぼ対称な山形断面状に形成
され、前記両側縁部における流動化ガス質量速度を前記
中央部における流動化ガス質量速度よりも大となした流
動層熱反応部を、同一炉内底部に炉中心線に対してほぼ
対称に並設し、前記各分散板の間に共通の不燃物排出口
を設けると共に外側の各側縁部に不燃物排出口を設け、
前記各分散板側縁部の炉壁側及び炉中心側の真上に流動
化ガスの上向き流を各流動層熱反応部内中央に向けて反
射転向せしめる反射壁をそれぞれ備え、炉内天井部に前
記各分散板の中央部に対応するように原料投入口を設け
た流動層熱反応炉において、前記原料投入口には、それ
ぞれ別個に駆動される給じん装置を設け、前記各反応部
の分散板の下方に流動化用空気を送給する押込送風機を
各熱反応部に対応指せてそれぞれ別個に設置し、一方の
反応部及び給じん装置のみを作用せしめる部分負荷運転
に際し、当該反応部の流動層圧力が所定範囲を外れたと
き、又は他方の休止反応部の流動層温度が所定温度以下
になった時に、休止反応部の押込送風機を運転すること
を特徴とする流動層熱反応炉の運転方法。