JPH02159355A - 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH02159355A JPH02159355A JP31209388A JP31209388A JPH02159355A JP H02159355 A JPH02159355 A JP H02159355A JP 31209388 A JP31209388 A JP 31209388A JP 31209388 A JP31209388 A JP 31209388A JP H02159355 A JPH02159355 A JP H02159355A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- deep drawability
- steel sheet
- excellent deep
- hot
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐食性に優れたメッキ鋼板の製造方法に関する
ものである。
ものである。
（従来の技術）
深絞り性鋼板の亜鉛メッキは、冷延焼鈍後行われるのが
一般である。熱延鋼板の亜鉛メッキ処理はホットガルバ
ーとして知られているが、この種の鋼板は低付加価値の
鋼板が大半で、深絞り性を有する鋼板は製造されていな
い。その理由は、熱延工程において深絞り性に好ましい
集合組織が、従来の圧延方法では形成できなかったため
である。
一般である。熱延鋼板の亜鉛メッキ処理はホットガルバ
ーとして知られているが、この種の鋼板は低付加価値の
鋼板が大半で、深絞り性を有する鋼板は製造されていな
い。その理由は、熱延工程において深絞り性に好ましい
集合組織が、従来の圧延方法では形成できなかったため
である。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は冷延工程を省略して、熱延工程とそれに引き続
くどぶ漬はメッキ工程において深絞り性に優れ、かつ耐
食性にも優れた表面処理鋼板を製造する方法を提供する
ものである。
くどぶ漬はメッキ工程において深絞り性に優れ、かつ耐
食性にも優れた表面処理鋼板を製造する方法を提供する
ものである。
およびＮｂの一方または双方を、０．６（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３） ＜ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ＜１．２
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／ ９３）なる関係を満足するよう
に含有する鋼を、Ａ ｒ ３（”Ｃ＞以下の温度で合計
圧下率が５０％以上の圧延を行い、その後融点が９００
℃以下の鉄−亜鉛合金の金属浴中に通板し、溶融メッキ
することを特徴とする深絞り性並びに耐食性の優れたメ
ッキ鋼板の製造方法である。
Ｎｂ／９３） ＜ （Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ＜１．２
（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／ ９３）なる関係を満足するよう
に含有する鋼を、Ａ ｒ ３（”Ｃ＞以下の温度で合計
圧下率が５０％以上の圧延を行い、その後融点が９００
℃以下の鉄−亜鉛合金の金属浴中に通板し、溶融メッキ
することを特徴とする深絞り性並びに耐食性の優れたメ
ッキ鋼板の製造方法である。
以下に、本発明の構成要件の限定理由について説明する
。
。
炭素量を重量％で、０．０５％と限定したのは、これ以
上の炭素の添加は加工性を劣化するためである。同様の
理由で窒素量の上限も０．０１％と限定した。一方、Ｔ
ｉおよびＮｂの添加量をＣ，Ｎの添加量との関係で一方
または双方を、１．２（Ｔｉ／４ｇ＋Ｎｂ／９３） ＞
（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）なる関係を満足するように限
定したのは、この条件よりＴｉおよびＮｂの添加量が少
ないとＡ ｒ ａ変態点以下の圧延時に固溶Ｃ，Ｎが多
量に存在し、深絞り性に好ましい集合組織が形成できな
いためである。
上の炭素の添加は加工性を劣化するためである。同様の
理由で窒素量の上限も０．０１％と限定した。一方、Ｔ
ｉおよびＮｂの添加量をＣ，Ｎの添加量との関係で一方
または双方を、１．２（Ｔｉ／４ｇ＋Ｎｂ／９３） ＞
（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）なる関係を満足するように限
定したのは、この条件よりＴｉおよびＮｂの添加量が少
ないとＡ ｒ ａ変態点以下の圧延時に固溶Ｃ，Ｎが多
量に存在し、深絞り性に好ましい集合組織が形成できな
いためである。
また、Ｔｉ、Ｎｂの添加量の上限を（Ｃ／１２＋Ｎ／１
４） ＞０．８（Ｔｊ／４８＋Ｎｂ／９３）の条件式で
限定したのは、過飽和な固溶Ｔ１およびＮｂは焼鈍時の
再結晶温度を上昇させたり、メッキ性を悪くするためで
ある。
４） ＞０．８（Ｔｊ／４８＋Ｎｂ／９３）の条件式で
限定したのは、過飽和な固溶Ｔ１およびＮｂは焼鈍時の
再結晶温度を上昇させたり、メッキ性を悪くするためで
ある。
なお、本発明における鋼の他の成分としては、深絞り用
鋼板に通常含有せしめられる成分であるＭｎ＜１．０％
、Ｓｉ＜１．０％、Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０５０２９６、
ＡＩ＜０．０８％などが添加される。また、０．００５
％以下のＢの添加は、本発明の趣旨を損なうものではな
い。
鋼板に通常含有せしめられる成分であるＭｎ＜１．０％
、Ｓｉ＜１．０％、Ｐ＜０．１％、Ｓ＜０５０２９６、
ＡＩ＜０．０８％などが添加される。また、０．００５
％以下のＢの添加は、本発明の趣旨を損なうものではな
い。
次に、圧延条件の限定は、次の理由による。
深絞り性に好ましい集合組織は、本成分系の鋼ではＡｒ
３ （℃）以下の温度で合計圧下率が５０９６以上の圧
延を行うことにより形成される。これ以下の合計圧下率
ではＮＤ／／＜ｔｏｏ＞方位が発達し、成品板の深絞り
性を劣化する。
３ （℃）以下の温度で合計圧下率が５０９６以上の圧
延を行うことにより形成される。これ以下の合計圧下率
ではＮＤ／／＜ｔｏｏ＞方位が発達し、成品板の深絞り
性を劣化する。
ここでＡ ｒ ａ （”Ｃ） ＝ ９１８ ５０９
Ｃ（％）＋２７Ｓｉ（％）−６４Ｍｎ（％）で求められ
る値を用いた。
Ｃ（％）＋２７Ｓｉ（％）−６４Ｍｎ（％）で求められ
る値を用いた。
また、この圧延の際、ロールと圧延板の間の摩擦を潤滑
することにより低減することは、板厚方向で均質な集合
組織を得るのに有利となる。
することにより低減することは、板厚方向で均質な集合
組織を得るのに有利となる。
その後、鉄−亜鉛合金の金属浴中に通板し、溶融メッキ
をする際、合金の融点の上限を９００℃に限定したのは
、９００℃以上の融点の合金をメッキすると、メッキ後
の鋼板の集合組織がランダム化され、深絞り性が劣化す
るためである。
をする際、合金の融点の上限を９００℃に限定したのは
、９００℃以上の融点の合金をメッキすると、メッキ後
の鋼板の集合組織がランダム化され、深絞り性が劣化す
るためである。
ここで、メッキ用の合金として鉄−亜鉛合金を選定した
のは、優れた耐食性を持つばかりだけでなく、化成処理
も容易に行える利点があるからである。また、合金成分
を調整することにより上記の融点の限定条件を満足させ
るのが容易なためである。
のは、優れた耐食性を持つばかりだけでなく、化成処理
も容易に行える利点があるからである。また、合金成分
を調整することにより上記の融点の限定条件を満足させ
るのが容易なためである。
（実 施 例）
表１に化学成分を示した鋼を用い、本発明材と比較材の
材料特性を表２に示す。
材料特性を表２に示す。
合金メッキとしては９３％Ｚｎ −７９６Ｆｅの合金を
溶融して用いた。どぶ漬は時間は４秒である。
溶融して用いた。どぶ漬は時間は４秒である。
熱延板の板厚は３１１１１％メッキ厚は約０．０８ｎ＋
ｍで優れた耐食性を示した。本発明鋼は、ｒ値、延性と
もよく、優れた成形性を示す。
ｍで優れた耐食性を示した。本発明鋼は、ｒ値、延性と
もよく、優れた成形性を示す。
（発明の効果）
不良品あるいは低級品とされたＡ ｒ ａ変態点以下の
温度で仕上げ圧延された熱延板が、本発明により高級な
表面処理鋼板の素材として利用でき、工業的な価値が高
い。
温度で仕上げ圧延された熱延板が、本発明により高級な
表面処理鋼板の素材として利用でき、工業的な価値が高
い。
また、本発明は、従来は電気メッキによって行われてい
た融点の比較的高い合金を、低コストで行える利点も提
供している。
た融点の比較的高い合金を、低コストで行える利点も提
供している。
Claims (1)
- 重量％で、Ｃ≦０．０５％、Ｎ≦０．０１％かつ、Ｔｉ
およびＮｂの一方または双方を、０．６（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）＜（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＜１．２（Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３）なる関係を満足するように含有す
る鋼を、Ａｒ＿３（℃）以下の温度で合計圧下率が５０
％以上の圧延を行い、その後融点が９００℃以下の鉄−
亜鉛合金の金属浴中に通板し、溶融メッキすることを特
徴とする深絞り性並びに耐食性の優れたメッキ鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31209388A JPH02159355A (ja) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31209388A JPH02159355A (ja) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02159355A true JPH02159355A (ja) | 1990-06-19 |
Family
ID=18025151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31209388A Pending JPH02159355A (ja) | 1988-12-12 | 1988-12-12 | 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02159355A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02236262A (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-19 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-12 JP JP31209388A patent/JPH02159355A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02236262A (ja) * | 1989-03-09 | 1990-09-19 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110863137B (zh) | 一种热镀铝锌钢板的制造方法 | |
| JPH05331537A (ja) | 耐食性および成形性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6047328B2 (ja) | 超深絞り用焼付硬化性鋼板の製造方法 | |
| JPS6256209B2 (ja) | ||
| JP3263143B2 (ja) | 加工性に優れた焼付硬化型高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP4781577B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS595649B2 (ja) | 加工性の優れた高強度溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JP2787366B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3110238B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3777049B2 (ja) | 耐デント性ならびに耐面ひずみ性に優れた深絞り用ｂｈ冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02159355A (ja) | 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3602263B2 (ja) | 深絞り性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH05106001A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めつき方法 | |
| JPH0699760B2 (ja) | 超深絞り用溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 | |
| JPS62260046A (ja) | 深絞り性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2565054B2 (ja) | 深絞り性とめっき密着性の優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH03191047A (ja) | プレス成形性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板の製造方法 | |
| JP3716439B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3412536B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法 | |
| JP2549539B2 (ja) | 超深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0466647A (ja) | 密着性に優れたメッキ皮膜を有する深絞り用溶融亜鉛メッキ冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPS5831035A (ja) | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 | |
| JP2002146477A (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3946338B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた塗装用鋼帯の製造方法 |