JPS5831035A - 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法Info
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- JPS5831035A JPS5831035A JP12941581A JP12941581A JPS5831035A JP S5831035 A JPS5831035 A JP S5831035A JP 12941581 A JP12941581 A JP 12941581A JP 12941581 A JP12941581 A JP 12941581A JP S5831035 A JPS5831035 A JP S5831035A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for drawing, e.g. for deep-drawing
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- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は加工性が優れかつ焼付硬化性を有する浴融亜鉛
メッキ鋼板′の製造方法の創案に係り、プレス成形性の
ような加工性に優れ、しかも焼付硬化性を有する溶融亜
鉛メッキ鋼板を低コスト且つ容易に製造することのでき
る方法を提供しようとするものである。
メッキ鋼板′の製造方法の創案に係り、プレス成形性の
ような加工性に優れ、しかも焼付硬化性を有する溶融亜
鉛メッキ鋼板を低コスト且つ容易に製造することのでき
る方法を提供しようとするものである。
溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法には種々あるが、ゼンヅ
ミャ方法などのようにライン内焼鈍炉を有する連続式溶
融亜鉛メツキラインによるものが経済的に有利なものと
して一般的である。しかしこのライン内焼鈍方式による
ものは急熱急冷の短時間焼鈍を基本とするものであるか
らその製品はプレス成形性が劣る欠点を有しており、こ
の故に従来においてこの溶融亜鉛メッキ鋼板の用途とし
又はあまり加工性を必要としないものが大部分であった
。ところがこのものが優れた防錆能力を有することにつ
い１近時再認識され、自動車部品その他の高度の加工性
が賛求される用途にも大量に使用されつつあり、上記し
たような従来技術によるものでもこのような目的に対し
それなりの検討が加えられているが、材質的ないしコス
ト的に必ずしも好ましい技術が確立されるに到っていな
い。蓋しこのライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛メツキラ
インを用いて加工性の好声しい溶融亜鉛メッキ鋼板を得
るための技術としては、■過時効処理を行うこと、■前
焼鈍材を素材とすること、■脱ガス極低Ｃ−几添加鋼な
どの所謂ＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒａｔｉｔｊａｌ Ｆｒｅｅ
５ｔｅｅｌ ｌを素材とすることの如きかあるが、■
は過飽和固溶Ｃの析出を図り、加工性（主として延性）
と時効性の改善を行うものであるけれどもこの方法によ
るものは加工性の主体である深絞り性の改善に対し℃は
何等の効果がない。又■は冷延後で連続式溶融亜鉛メツ
キライン処理前に箱焼鈍を行うもので深絞り性の優れた
鋼板の製造が可能であっても前記箱焼鈍工程のために製
造コスト的に頗る不利とならざるを得ない。
ミャ方法などのようにライン内焼鈍炉を有する連続式溶
融亜鉛メツキラインによるものが経済的に有利なものと
して一般的である。しかしこのライン内焼鈍方式による
ものは急熱急冷の短時間焼鈍を基本とするものであるか
らその製品はプレス成形性が劣る欠点を有しており、こ
の故に従来においてこの溶融亜鉛メッキ鋼板の用途とし
又はあまり加工性を必要としないものが大部分であった
。ところがこのものが優れた防錆能力を有することにつ
い１近時再認識され、自動車部品その他の高度の加工性
が賛求される用途にも大量に使用されつつあり、上記し
たような従来技術によるものでもこのような目的に対し
それなりの検討が加えられているが、材質的ないしコス
ト的に必ずしも好ましい技術が確立されるに到っていな
い。蓋しこのライン内焼鈍方式の連続溶融亜鉛メツキラ
インを用いて加工性の好声しい溶融亜鉛メッキ鋼板を得
るための技術としては、■過時効処理を行うこと、■前
焼鈍材を素材とすること、■脱ガス極低Ｃ−几添加鋼な
どの所謂ＩＦ鋼（Ｉｎｔｅｒａｔｉｔｊａｌ Ｆｒｅｅ
５ｔｅｅｌ ｌを素材とすることの如きかあるが、■
は過飽和固溶Ｃの析出を図り、加工性（主として延性）
と時効性の改善を行うものであるけれどもこの方法によ
るものは加工性の主体である深絞り性の改善に対し℃は
何等の効果がない。又■は冷延後で連続式溶融亜鉛メツ
キライン処理前に箱焼鈍を行うもので深絞り性の優れた
鋼板の製造が可能であっても前記箱焼鈍工程のために製
造コスト的に頗る不利とならざるを得ない。
更に■は再結晶温度以上の焼鈍温度さえ確保されればよ
いので焼鈍工程は非常に単純であるが、ｎなどの特殊な
炭窒化物形成元素な多量に添加し、この炭窒化物形成元
素添加量は固溶ＣとＮを完全に固定するために必セな量
の数倍種度とされ素材の製造コストが極めて高なる不利
があり、しかし固溶Ｃ，Ｎが完全に固定される結果、そ
の製品に焼付硬化性が全く期待できないこととなり成形
後の塗装焼付工程などの低温゛短時間な熱処理によって
鋼板の降伏強度が上昇しないこととなつ曵近時における
自動車部品などの製品とし又有効な特性が求め得ないこ
ととなる欠点がある。
いので焼鈍工程は非常に単純であるが、ｎなどの特殊な
炭窒化物形成元素な多量に添加し、この炭窒化物形成元
素添加量は固溶ＣとＮを完全に固定するために必セな量
の数倍種度とされ素材の製造コストが極めて高なる不利
があり、しかし固溶Ｃ，Ｎが完全に固定される結果、そ
の製品に焼付硬化性が全く期待できないこととなり成形
後の塗装焼付工程などの低温゛短時間な熱処理によって
鋼板の降伏強度が上昇しないこととなつ曵近時における
自動車部品などの製品とし又有効な特性が求め得ないこ
ととなる欠点がある。
本発明は上記１７たよりな実情に鑑み検討して創案され
たものであって、Ｃ： ０．０１０〜０．０３ Ｑチ、
ＳＬ：０−３０チ以下、１１１ ： ０．０５〜（１，
３０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、ｓｔ：０．０２０
’Ａ以下、ｓｏｌ−Ｍ： ０．０２０−０．ＨＪＯチ
、Ｎ ： ０．００８０−以下であって残部がｈおよび
不可避不純物より成る鋼を仕上温度Ａ８点以上、巻取温
度６５０〜７５０Ｃで、熱間圧延し、常法により冷間圧
延率５〇−以上の冷延を行い、連続式溶融亜鉛メツキラ
インでＡ、〜Ａ３点間における焼鈍を行い犠鉛メッキす
ることを提案するものである。
たものであって、Ｃ： ０．０１０〜０．０３ Ｑチ、
ＳＬ：０−３０チ以下、１１１ ： ０．０５〜（１，
３０％、Ｐ：０．０１〜０．１５％、ｓｔ：０．０２０
’Ａ以下、ｓｏｌ−Ｍ： ０．０２０−０．ＨＪＯチ
、Ｎ ： ０．００８０−以下であって残部がｈおよび
不可避不純物より成る鋼を仕上温度Ａ８点以上、巻取温
度６５０〜７５０Ｃで、熱間圧延し、常法により冷間圧
延率５〇−以上の冷延を行い、連続式溶融亜鉛メツキラ
インでＡ、〜Ａ３点間における焼鈍を行い犠鉛メッキす
ることを提案するものである。
Ｎｌｌちこのような本発明について更に曲間すると、先
ず鋼の成分組成限定理由は以下の通りである。
ず鋼の成分組成限定理由は以下の通りである。
Ｃは、（１，０１０〜０．０３０チとするもので、この
Ｃが０．Ｑ ｌ ０ ％以下では炭化物が殆んど認めら
れず、Ｃが略全量固浴する領域で時効性劣化が著しくな
って本発明の特質を得ることができない゛。又０．０３
０１以上は炭化物の量が増大して加工性を害するので好
ましくないものであり、即ち本発明は深絞り性改善の観
点から熱延高温巻取を行いその炭化物を凝集粗大化させ
ることを必須条件とすることは後述の通りであるが、Ｃ
ｆｉが高く炭化物量が増すとこのような深絞り性改善効
果が減少する。しかも熱延高温巻取によってその炭化物
が粗大化すると、深絞り性が改善される反面において延
性、張出し性に対して好ましくない結果が認められ、こ
れは粗大カーバイトが冷延時に破砕されて微小クラック
を生成し該クラックは焼鈍後も完全に消失せず、又熱延
板炭化物が粗大化している結果冷延焼鈍後の炭化物も均
一分散した状態とならず群落を形成して延性を害するこ
となどＫよるものと考えられ、これらの事情から熱延高
温巻取による悪影響が増大するので上限を０．０３０−
とじた。
Ｃが０．Ｑ ｌ ０ ％以下では炭化物が殆んど認めら
れず、Ｃが略全量固浴する領域で時効性劣化が著しくな
って本発明の特質を得ることができない゛。又０．０３
０１以上は炭化物の量が増大して加工性を害するので好
ましくないものであり、即ち本発明は深絞り性改善の観
点から熱延高温巻取を行いその炭化物を凝集粗大化させ
ることを必須条件とすることは後述の通りであるが、Ｃ
ｆｉが高く炭化物量が増すとこのような深絞り性改善効
果が減少する。しかも熱延高温巻取によってその炭化物
が粗大化すると、深絞り性が改善される反面において延
性、張出し性に対して好ましくない結果が認められ、こ
れは粗大カーバイトが冷延時に破砕されて微小クラック
を生成し該クラックは焼鈍後も完全に消失せず、又熱延
板炭化物が粗大化している結果冷延焼鈍後の炭化物も均
一分散した状態とならず群落を形成して延性を害するこ
となどＫよるものと考えられ、これらの事情から熱延高
温巻取による悪影響が増大するので上限を０．０３０−
とじた。
ＳＬは、亜鉛メッキの密着性を害する元素であるから最
大を０．３−とすることが必畳である。
大を０．３−とすることが必畳である。
−は、深絞り性改善の観点からは低いはと望ましいので
０．３０−を上限とするが、表面性状や熱間脆性の問題
を考慮して０．０５ ’Ｉｓを下限とした。
０．３０−を上限とするが、表面性状や熱間脆性の問題
を考慮して０．０５ ’Ｉｓを下限とした。
Ｐは、強度レベルの調整を目的として
０．０１〜０．１５％を含有させる。即ちこのＰは加工
性を余り害することなぐ強度を、上昇させるのに有効な
元素であるが、０．１５０−を超えるとメッキ密着性を
害すると共に溶接性や加工性を害することとなるので好
ましくなく、一方０．Ｏ１優り下は製鋼作業上の困難が
あり、コスト上昇を招く。
性を余り害することなぐ強度を、上昇させるのに有効な
元素であるが、０．１５０−を超えるとメッキ密着性を
害すると共に溶接性や加工性を害することとなるので好
ましくなく、一方０．Ｏ１優り下は製鋼作業上の困難が
あり、コスト上昇を招く。
Ｓは、延性を害する元素であり、その最大を０．０２０
１とすることが必要である。
１とすることが必要である。
ｓｏｌ・〃は、脱酸を図り、又〃ＮとしてＮを同定する
ために必要な元素であって、 ０．０２０−以下ではこれらの目的を充分に達せられな
いこととなり、又０．１００−以上では表面疵を発生し
易く、しかもコスト的にも不利となるので、これ゛を上
限とする。
ために必要な元素であって、 ０．０２０−以下ではこれらの目的を充分に達せられな
いこととなり、又０．１００−以上では表面疵を発生し
易く、しかもコスト的にも不利となるので、これ゛を上
限とする。
Ｎは、必然的に混入するものであるが少ない程好ましく
、０．００８０チ以上では延性が劣化するので好ましく
ない。
、０．００８０チ以上では延性が劣化するので好ましく
ない。
次に熱延条件としては仕上温度をＡ３点９上とし、巻取
温度を６５０〜７５０Ｃとする。
温度を６５０〜７５０Ｃとする。
即ち仕上温度がＡ８点以下の低温では良好な深絞り性が
得られない。巻取温度については熱延板の炭化物が粗大
化し、又ＭＮの析出が完全に得られ・るためＫは６５０
０以上が必要であり、しかも表層に異常粗大粒を発生し
ないため和は７５０℃以下とする。製品の優れた深絞り
性を得るためにはこのような高温巻取をなすことが必須
条件となる。
得られない。巻取温度については熱延板の炭化物が粗大
化し、又ＭＮの析出が完全に得られ・るためＫは６５０
０以上が必要であり、しかも表層に異常粗大粒を発生し
ないため和は７５０℃以下とする。製品の優れた深絞り
性を得るためにはこのような高温巻取をなすことが必須
条件となる。
脱スケール後の冷延に関しては、良好な深絞り性を得る
上において５〇−以トの冷延率とすることが必要である
。
上において５〇−以トの冷延率とすることが必要である
。
浴融亜鉛メツキラインにおける通板条件とし７ては、焼
鈍加熱温度をＡ、〜Ａ３点間の温度′とする。即ちこの
焼鈍加熱温度がＡ１点以下のときは熱延高温巻取で生じ
た粗大炭化物が大きな塊状炭化物の群落とｌ−て存在す
るため延性が損われることとなり、Ａ、点以上の温度で
焼鈍すること忙より該炭化物は拡散してその悪影替を有
効に軽減し得る。Ａ、・〜Ａ８Ａ８点間゛囲では高温相
炭化物の拡散均一化が進み、更にこのような高温焼鈍は
フェライト粒の成長を促進し又深絞り性の改善に対して
も有利であるが、Ａ３点を超えると集合組織がランダム
化して深絞り性が劣化することとなり、これを上限とす
る。
鈍加熱温度をＡ、〜Ａ３点間の温度′とする。即ちこの
焼鈍加熱温度がＡ１点以下のときは熱延高温巻取で生じ
た粗大炭化物が大きな塊状炭化物の群落とｌ−て存在す
るため延性が損われることとなり、Ａ、点以上の温度で
焼鈍すること忙より該炭化物は拡散してその悪影替を有
効に軽減し得る。Ａ、・〜Ａ８Ａ８点間゛囲では高温相
炭化物の拡散均一化が進み、更にこのような高温焼鈍は
フェライト粒の成長を促進し又深絞り性の改善に対して
も有利であるが、Ａ３点を超えると集合組織がランダム
化して深絞り性が劣化することとなり、これを上限とす
る。
本発明における連続溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法は上
記のような限定によって適切に目的を達することができ
、その効果はヒートサイクルの如何を問わない。即ち殊
更に特殊な過時効処理などを含まない通常のヒートサイ
クルを用いてもその目的を遅し得る。但し適当な過時効
処理を組合わせ又もよいことは勿論で、適当な過時効処
理を組合わせることにより固溶Ｃ量をコントロールすれ
ば任意の焼付硬化性を的確に得ることができる。又本発
明の効果は亜鉛メッキの種類に影響されることがなく、
例えば溶融亜鉛メッキ鋼板の裸耐食性向上を目的として
ガルバニール処理するような場合においても有効である
。
記のような限定によって適切に目的を達することができ
、その効果はヒートサイクルの如何を問わない。即ち殊
更に特殊な過時効処理などを含まない通常のヒートサイ
クルを用いてもその目的を遅し得る。但し適当な過時効
処理を組合わせ又もよいことは勿論で、適当な過時効処
理を組合わせることにより固溶Ｃ量をコントロールすれ
ば任意の焼付硬化性を的確に得ることができる。又本発
明の効果は亜鉛メッキの種類に影響されることがなく、
例えば溶融亜鉛メッキ鋼板の裸耐食性向上を目的として
ガルバニール処理するような場合においても有効である
。
本発明に゛よるものの具体的な実施例について比較例と
共に説明すると以下の如く、である。
共に説明すると以下の如く、である。
次の第１表に示すような各鋼を出鋼し、連続鋳造してス
ラブとした。
ラブとした。
第１表
註：０印の附されたものが本発明の範囲内の鋼である。
上記のような各鋼は板厚２．８■に熱延され、仕−ヒげ
温度８７０℃、巻取温度７００℃で巻取られてから酸洗
脱スケールし、次いで（）、８ｍ（冷延率７１，４％）
Ｋ冷却してから連続式浴融亜鉛メツキラインに通板して
焼鈍および亜鉛メッキ処理した。
温度８７０℃、巻取温度７００℃で巻取られてから酸洗
脱スケールし、次いで（）、８ｍ（冷延率７１，４％）
Ｋ冷却してから連続式浴融亜鉛メツキラインに通板して
焼鈍および亜鉛メッキ処理した。
この亜鉛メツキラインにおける通板条件と、それＫよつ
′″Ｃ得られた製品の機械的性質を要約して示すと、次
の第２表の通りである。
′″Ｃ得られた製品の機械的性質を要約して示すと、次
の第２表の通りである。
第２表
註＝ＢＨ性は２−引張予歪後のｌ ７０ＣＸ２０分の処
理による応力上昇量で 評価した。
理による応力上昇量で 評価した。
即ち、第２ｆＩの結果によれば本発明法によって製造し
た鋼板は総てｉ値が１．４を超え、深絞り性に優れてい
る。又これらの結果な図示しているのが第１図であるか
、従来法によってｊｉ！ｌｉ造した比較材に比し本発明
によるものは延性レベルが良好であることも明らかであ
る。、更に本発明によるものは３に４／−以上の焼付硬
化性を有することも確認された。即ち本発明法による鋼
板は加工性、焼付硬化性に優れると共に亜鉛メッキ鋼板
としての優れた耐食性をも兼備したものがあるから外気
条件下に曝される自動車材料その他に用いるに適した材
料として有用であることが確認され九以上説明したよう
な本発明によれば、加ニー往、焼付硬化性および耐食性
に優れた鋼板を低コスト且つ容易ＶＣ！１１！造するこ
とができるもので、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
た鋼板は総てｉ値が１．４を超え、深絞り性に優れてい
る。又これらの結果な図示しているのが第１図であるか
、従来法によってｊｉ！ｌｉ造した比較材に比し本発明
によるものは延性レベルが良好であることも明らかであ
る。、更に本発明によるものは３に４／−以上の焼付硬
化性を有することも確認された。即ち本発明法による鋼
板は加工性、焼付硬化性に優れると共に亜鉛メッキ鋼板
としての優れた耐食性をも兼備したものがあるから外気
条件下に曝される自動車材料その他に用いるに適した材
料として有用であることが確認され九以上説明したよう
な本発明によれば、加ニー往、焼付硬化性および耐食性
に優れた鋼板を低コスト且つ容易ＶＣ！１１！造するこ
とができるもので、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は強度と延性のバランス関係について本発明によるもの
と従来法によるものとを比較し１示した図表である。
は強度と延性のバランス関係について本発明によるもの
と従来法によるものとを比較し１示した図表である。
Claims (1)
- Ｃ：０．０１０〜０．０３０％、ｓｔ： ０．３０ ％
以下、Ｔｈ： ０．０５〜０．３０％、Ｐ ： ０．０
１〜０．１５％、Ｓ ： ０．０２０ ％以下、５ｏｌ
−Ａｌ４：０．０２０〜０．１００Ｓ、Ｎ ： ０．０
０８０ Ｓ以Ｆであって残部がｈおよび不可避不純物よ
り成る鋼を仕上温度Ａ８点以上、巻取温度６５０〜７５
０℃で熱間圧延し、常法により冷間圧延率５０９Ｇ以上
の冷延を行い、連続式溶融亜鉛メツキラインでＡ＋ ”
”’Ａｓ 点１ｓＪＩＩにおける焼鈍を行い亜鉛メッキ
することを特徴とする加工性が優れかつ焼付硬化性を有
する浴融亜鉛メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12941581A JPS5831035A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12941581A JPS5831035A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831035A true JPS5831035A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS6114219B2 JPS6114219B2 (ja) | 1986-04-17 |
Family
ID=15008960
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12941581A Granted JPS5831035A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 加工性が優れかつ焼付硬化性を有する溶融亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831035A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852432A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱硬化性薄鋼板の製造方法 |
| JPS5852431A (ja) * | 1981-09-19 | 1983-03-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱硬化性亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
| EP0931847A1 (en) * | 1997-11-26 | 1999-07-28 | Kawasaki Steel Corporation | Process for producing plated steel sheet |
| WO2015079699A1 (ja) | 2013-11-28 | 2015-06-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼付け硬化型溶融亜鉛めっき鋼板 |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5236962A (en) * | 1975-09-18 | 1977-03-22 | Sansha Electric Mfg Co Ltd | Firing circuit for thyristor |
| JPS5244720A (en) * | 1975-10-07 | 1977-04-08 | Nippon Steel Corp | Method of producing galvanized steel plates having excellent workabili ty amd high tensile strength |
| JPS5770269A (en) * | 1980-10-20 | 1982-04-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preparation of alloying treated galvanized sheet iron |
-
1981
- 1981-08-20 JP JP12941581A patent/JPS5831035A/ja active Granted
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| KR20160075716A (ko) | 2013-11-28 | 2016-06-29 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 소부 경화형 용융 아연 도금 강판 |
| US9920394B2 (en) | 2013-11-28 | 2018-03-20 | Jfe Steel Corporation | Bake-hardening galvanized steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6114219B2 (ja) | 1986-04-17 |
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