JPH02170960A - 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH02170960A JPH02170960A JP32348888A JP32348888A JPH02170960A JP H02170960 A JPH02170960 A JP H02170960A JP 32348888 A JP32348888 A JP 32348888A JP 32348888 A JP32348888 A JP 32348888A JP H02170960 A JPH02170960 A JP H02170960A
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- Japan
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- steel sheet
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- galvanized steel
- heating
- alloying
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するも
のである。
のである。
（従来の技術および発明の解決しようとする課題）亜鉛
めっき鋼板の耐パウダリング性を向上させる方法として
は１例えば、特開昭６１−２２３１７４号の如く、鋼板
を溶融亜鉛めっき浴を通過させた後。
めっき鋼板の耐パウダリング性を向上させる方法として
は１例えば、特開昭６１−２２３１７４号の如く、鋼板
を溶融亜鉛めっき浴を通過させた後。
加熱処理を５５０〜７００℃で行い、めっき層表面に液
層が残存する状態から５３０℃以下に急冷し、更に、４
５０〜５３０℃の温度範囲に保持することで達成される
ことが開示されている。
層が残存する状態から５３０℃以下に急冷し、更に、４
５０〜５３０℃の温度範囲に保持することで達成される
ことが開示されている。
また、亜鉛めっき鋼板の溶接性を向上させる方法として
は、例えば、特開昭５５−１１０７８３号の如くめっき
表面にＡＱ２０．等の酸化皮膜を生成せしめ、該酸化物
の高融点、高電気抵抗を利用し、溶接性を向上させると
ともに電極チップとめっき金属との接触を防げ、チップ
の溶損を防止して寿命延長を図ることが開示されている
。
は、例えば、特開昭５５−１１０７８３号の如くめっき
表面にＡＱ２０．等の酸化皮膜を生成せしめ、該酸化物
の高融点、高電気抵抗を利用し、溶接性を向上させると
ともに電極チップとめっき金属との接触を防げ、チップ
の溶損を防止して寿命延長を図ることが開示されている
。
さらに、特開昭５９−１０４４６３号の如く、めっき鋼
板の表面に加熱処理により、ＺｎＯ／Ｚｎ比を０．１〜
０．７０にした酸化膜を生成させ同様に溶接性を向上さ
せることが開示されている。
板の表面に加熱処理により、ＺｎＯ／Ｚｎ比を０．１〜
０．７０にした酸化膜を生成させ同様に溶接性を向上さ
せることが開示されている。
しかしながら、この方法においても、末だ工業規模では
満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板における耐パ
ウダリング性、溶接性の向上が強く要求されている。本
発明はこのような要求を有利に満足するためなされたも
のである。
満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板における耐パ
ウダリング性、溶接性の向上が強く要求されている。本
発明はこのような要求を有利に満足するためなされたも
のである。
（課題を解決するための手段）
本発明の特徴とするところは、亜鉛めっき鋼板を加熱し
て合金化するに際し、加熱途中の４２０℃からの加熱速
度をｌＯ℃／ｓｅｅ以上とし、５３０℃以上の合金化温
度まで加熱して、合金層表面に６１相を生成せしめるこ
とを特徴とする、合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
て合金化するに際し、加熱途中の４２０℃からの加熱速
度をｌＯ℃／ｓｅｅ以上とし、５３０℃以上の合金化温
度まで加熱して、合金層表面に６１相を生成せしめるこ
とを特徴とする、合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法であ
る。
（作用）
本発明の対象とする亜鉛めっき鋼板は、溶融めっき法、
電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法など各種の製造方
法によるものであり、めっき組成としては純Ｚｎの他、
ＺｎとＦｅ、ＺｎとＮｉ、ＺｎとＡＱ、、ＺｎとＭｎな
どＺｎ を主成分として、耐蝕性など諸機能の向上のた
め１種ないし２種以りの合金元素および不純物元素を含
み、また、ＳｊＯ，。
電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法など各種の製造方
法によるものであり、めっき組成としては純Ｚｎの他、
ＺｎとＦｅ、ＺｎとＮｉ、ＺｎとＡＱ、、ＺｎとＭｎな
どＺｎ を主成分として、耐蝕性など諸機能の向上のた
め１種ないし２種以りの合金元素および不純物元素を含
み、また、ＳｊＯ，。
ｌｔ、０．などのセラミック微粒子、Ｔｉｏ２などの酸
化物、有機高分子をめっき層中に分散させたものがあり
、めっき層の厚み方向で単一組成のもの。
化物、有機高分子をめっき層中に分散させたものがあり
、めっき層の厚み方向で単一組成のもの。
連続的あるいは層状に組成が変化するものがあり、さら
に、複層めっき鋼板では最上層がＦｅやＮｉを主成分と
してＺｎ、Ｐ など各種合金元素を含むものがあり、Ｚ
ｎ−Ｆｅ等の合金層を表面に生成する合金化亜鉛めっき
鋼板である。例えば、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき鋼
板、亜鉛を主とするアルミニュウム、鉄などの合金溶融
亜鉛めっき鋼板。
に、複層めっき鋼板では最上層がＦｅやＮｉを主成分と
してＺｎ、Ｐ など各種合金元素を含むものがあり、Ｚ
ｎ−Ｆｅ等の合金層を表面に生成する合金化亜鉛めっき
鋼板である。例えば、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき鋼
板、亜鉛を主とするアルミニュウム、鉄などの合金溶融
亜鉛めっき鋼板。
片面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層、他面溶融亜鉛め
っき層からなるめっき鋼板１片面鉄−亜鉛合金化溶融亜
鉛めっき層、他面鉄からなるめっき鋼板、あるいは、亜
鉛を主成分とし、ニッケル。
っき層からなるめっき鋼板１片面鉄−亜鉛合金化溶融亜
鉛めっき層、他面鉄からなるめっき鋼板、あるいは、亜
鉛を主成分とし、ニッケル。
クロム等を含有した合金電気めっき鋼板等、さらに、単
一合金層または複層合金電気めっき鋼板、亜鉛および亜
鉛含有金属の蒸着めっき鋼板等がある。その他、ＳｉＯ
□、Ａｌ１，０．などのセラミック微粒子、Ｔｉｏ３
Ｗｉｌｔ化物微粒子および有機高分子などを亜鉛合金め
っき中に分散させた分散めっき鋼板がある。
一合金層または複層合金電気めっき鋼板、亜鉛および亜
鉛含有金属の蒸着めっき鋼板等がある。その他、ＳｉＯ
□、Ａｌ１，０．などのセラミック微粒子、Ｔｉｏ３
Ｗｉｌｔ化物微粒子および有機高分子などを亜鉛合金め
っき中に分散させた分散めっき鋼板がある。
本発明者らは合金層表面にδ□相を生成せしめるには、
亜鉛めっきを施した後、加熱途中の４２０’Ｃからの加
熱速度を１０℃／ｓｅｅ以上と速くして、５３０℃以上
の合金化温度まで加熱することによってなされることを
見出した。
亜鉛めっきを施した後、加熱途中の４２０’Ｃからの加
熱速度を１０℃／ｓｅｅ以上と速くして、５３０℃以上
の合金化温度まで加熱することによってなされることを
見出した。
そのときの加熱速度は４２０’Ｃまでの加熱速度は任意
でよいが、４２０℃未満で合金化が完了するような遅い
加熱速度１例えば、１℃／ｓｅｅ以下として、加熱速度
を４２０℃から１０℃／ｓｅｅ以上と速くしても１表面
合金７Ｍはδ１相になりにくいので、４２０℃未満で合
金化が完ｒするような遅い加熱速度より速くすることが
好ましい。
でよいが、４２０℃未満で合金化が完了するような遅い
加熱速度１例えば、１℃／ｓｅｅ以下として、加熱速度
を４２０℃から１０℃／ｓｅｅ以上と速くしても１表面
合金７Ｍはδ１相になりにくいので、４２０℃未満で合
金化が完ｒするような遅い加熱速度より速くすることが
好ましい。
また、加熱途中の４２０℃からの加熱速度を１０℃八ｅ
へ以上と速くするのは加熱速度を１０℃／８６Ｃ未満と
遅い速度にすることによってζ相からδ、相に変態する
経過をたどるために、ζ相、ζ＋６１相、δ□相と混合
相となり、δ□相単体とすることが困難なためである。
へ以上と速くするのは加熱速度を１０℃／８６Ｃ未満と
遅い速度にすることによってζ相からδ、相に変態する
経過をたどるために、ζ相、ζ＋６１相、δ□相と混合
相となり、δ□相単体とすることが困難なためである。
合金層表面をδ１相単体にすることで、スポット溶接に
有効な表面皮膜が生成し易くなり、その表面皮膜の生成
によって、表面の摩擦抵抗も小さくなり加工性が向上し
、しかも、加熱速度が速いために合金層表面をδ、相単
体にするのに要する時間が短くなり、パウダリング性に
悪いとされる地鉄界面でのＦ相の生成を抑制できる等が
実現できる。
有効な表面皮膜が生成し易くなり、その表面皮膜の生成
によって、表面の摩擦抵抗も小さくなり加工性が向上し
、しかも、加熱速度が速いために合金層表面をδ、相単
体にするのに要する時間が短くなり、パウダリング性に
悪いとされる地鉄界面でのＦ相の生成を抑制できる等が
実現できる。
また、合金層の表面の結晶粒は加熱速度を速くすること
によって生成する初晶δ１相では小さく、表面の摩擦抵
抗を小さくする効果で加工性の向上に有効であり、また
、ＺｎＯを主体とする表面皮膜生成にＺｎの供給が結晶
粒界を通じてなされ、表面皮膜の生成に有効であり、ス
ポット溶ｌ妾性の向上につながる。
によって生成する初晶δ１相では小さく、表面の摩擦抵
抗を小さくする効果で加工性の向上に有効であり、また
、ＺｎＯを主体とする表面皮膜生成にＺｎの供給が結晶
粒界を通じてなされ、表面皮膜の生成に有効であり、ス
ポット溶ｌ妾性の向上につながる。
ここで、表面のζ相は、ＺｎとＦｅ５．５〜６．２％を
含む合金であり１表面のδ１相はＺｎとＦｅ７．０〜１
１．４ ％を含む合金である。めっき層全体としては、
地鉄との界面の「相がＦｅ濃度が高いので１合金層のＦ
ｅ濃度は高くなる。表面だけのＦｅ濃度は測定しにくい
ので、表面のＦｅａ度を測定する変わりに、Ｘ線回折を
行い、以下の６１指標を求め、表面のζ相、ζ＋δ１相
、δ、相を識別できる。
含む合金であり１表面のδ１相はＺｎとＦｅ７．０〜１
１．４ ％を含む合金である。めっき層全体としては、
地鉄との界面の「相がＦｅ濃度が高いので１合金層のＦ
ｅ濃度は高くなる。表面だけのＦｅ濃度は測定しにくい
ので、表面のＦｅａ度を測定する変わりに、Ｘ線回折を
行い、以下の６１指標を求め、表面のζ相、ζ＋δ１相
、δ、相を識別できる。
δ１指標は、Ｘ線回折でＣｕをターゲットとして、電圧
４５ｋＶ、電流１５０ｎ＋Ａで、回折角２０の４１．８
°、４２．３’ 、４３．２” に出現するＸ線の強
度をそれぞれ、ζＸ、δス、ηＸとして測定し、６１指
標＝δｘ／（ζχ十δχ＋ηＸ）で求める。表面がζ相
単体で６１指標は０．５未満、ζ＋δ、相で０．５以上
〜０．６未満、δ、相で０．６以上とする。
４５ｋＶ、電流１５０ｎ＋Ａで、回折角２０の４１．８
°、４２．３’ 、４３．２” に出現するＸ線の強
度をそれぞれ、ζＸ、δス、ηＸとして測定し、６１指
標＝δｘ／（ζχ十δχ＋ηＸ）で求める。表面がζ相
単体で６１指標は０．５未満、ζ＋δ、相で０．５以上
〜０．６未満、δ、相で０．６以上とする。
なお、ＺｎとＮｉ、ＺｎとＡｌ１．ＺｎとＭｎなどＺｎ
を主成分とするめっきであれば、ＺｎとＦｅの合金層は
Ｎｉ、 Ａ Ｑ 、 Ｍｎ等を合金層中に取り込みなが
ら生成し、Ｚｎだけのめっきの合金化と変わることなく
、また、合金化後、酸化皮膜を生成することによって、
加工性、溶接性の良い鋼板とすることができる。
を主成分とするめっきであれば、ＺｎとＦｅの合金層は
Ｎｉ、 Ａ Ｑ 、 Ｍｎ等を合金層中に取り込みなが
ら生成し、Ｚｎだけのめっきの合金化と変わることなく
、また、合金化後、酸化皮膜を生成することによって、
加工性、溶接性の良い鋼板とすることができる。
以上の方法で１合金層表面を６１相にすることができ、
耐パウダリング性、スポット溶接性に優れた合金化亜鉛
めっき鋼板とすることができる。
耐パウダリング性、スポット溶接性に優れた合金化亜鉛
めっき鋼板とすることができる。
第１図は下記条件で溶融亜鉛めっき鋼板の加熱速度を１
℃／ｓｅｅから４０℃／ｓｅｃに変化させ、５４０℃で
１ ｓｅｃの合金化処理したときの表面の組成を表すδ
□指標との関係を示す図である。
℃／ｓｅｅから４０℃／ｓｅｃに変化させ、５４０℃で
１ ｓｅｃの合金化処理したときの表面の組成を表すδ
□指標との関係を示す図である。
条件
両面ＡＳ：溶融鉄−亜鉛合金化めっき鋼板目付量：４５
／４５（ｇ／ポ） 合金化温度：５４０℃ 合金化時間： １ ｓｅｃ 冷却速度２３０℃八ｅｃ 冷却時の露点：１００’Ｃ 加熱速度が１０℃／ｓｅｅ以上の加熱速度のときの表面
の合金層の組成はζ相から変化したδ１相ではなく、は
じめから表面に生成した初晶δ□相である。そのとき、
多くのＺｎＯを主体とする酸化皮膜が生成している。
／４５（ｇ／ポ） 合金化温度：５４０℃ 合金化時間： １ ｓｅｃ 冷却速度２３０℃八ｅｃ 冷却時の露点：１００’Ｃ 加熱速度が１０℃／ｓｅｅ以上の加熱速度のときの表面
の合金層の組成はζ相から変化したδ１相ではなく、は
じめから表面に生成した初晶δ□相である。そのとき、
多くのＺｎＯを主体とする酸化皮膜が生成している。
このように、加熱速度を１０℃／ｓｅｃ以上と速くする
ことにより、表面の合金層がδ、相単体になり、溶接性
、加工性の優れた合金化亜鉛めっき鋼板となる。
ことにより、表面の合金層がδ、相単体になり、溶接性
、加工性の優れた合金化亜鉛めっき鋼板となる。
（実施例）
つぎに本発明の実施例を比較例とともに第１表に挙げる
。
。
注１：めっき鋼板の種類
両面ＡＳ：溶融鉄−亜鉛合金化めっき鋼板電気ＡＳ：電
気亜鉛めっき後、合金化処理した鉄−亜鉛合金化めっき
鋼板 片面ＡＳ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は
鉄、 ＡＳ／Ｇｉ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面
は溶融亜鉛めっき層 鋼板厚は、いずれも０．８＋ｎｎ＋の普通鋼。
気亜鉛めっき後、合金化処理した鉄−亜鉛合金化めっき
鋼板 片面ＡＳ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面は
鉄、 ＡＳ／Ｇｉ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面
は溶融亜鉛めっき層 鋼板厚は、いずれも０．８＋ｎｎ＋の普通鋼。
注２二酸化膜生成条件
合金化条件の方法は両面ＡＳ１片面ＡＳ、ＡＳ／ Ｇ
ｉの場合、連続溶融亜鉛めっきライン内で合金化炉があ
り、その合金化炉で処理したもの、電気ＡＳの場合、電
気亜鉛めっき後、他の合金化炉で処理したもの。
ｉの場合、連続溶融亜鉛めっきライン内で合金化炉があ
り、その合金化炉で処理したもの、電気ＡＳの場合、電
気亜鉛めっき後、他の合金化炉で処理したもの。
冷却速度は合金化温度から３００℃までの範囲の値であ
る。
る。
冷却時の露点で１００℃は水を鋼板に直接噴射して得ら
れる。
れる。
注３：溶接条件
溶接条件は下記による。
１）加圧カニ２５０ｋｇｆ。
２）初期加圧時間：４０Ｈｚ、
３）通電時間：１２１１ｚ。
４）保持時間：５Ｈｚ、
５）溶接電流：１ｌｋＡ、
６）チップ先端径：５．０ψ（円錐台頭型）、７）電極
寿命終点判定：溶接電流の８５ ％でのナゲッ１〜径が
３．６ａｍ を確保できる打点数。
寿命終点判定：溶接電流の８５ ％でのナゲッ１〜径が
３．６ａｍ を確保できる打点数。
８）電極材質： Ｃｕ−Ｃｒ （一般に用いられている
もの）。
もの）。
溶接はめっき鋼板の片面を上、他面を下として、２枚重
ね合わせて連続打点数をとった。
ね合わせて連続打点数をとった。
注４：耐パウダリング性は鋼板を９０’に曲げて、セロ
ハンテープを貼り、剥がしたときに付着しためっき層の
量を求めた。
ハンテープを貼り、剥がしたときに付着しためっき層の
量を求めた。
（発明の効果）
かくすることにより、スポット溶接において、連続打点
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができる
。また、溶接による生産性を向上させることができ、か
つ、適性溶接電流範囲も従来材と同レベルであり、溶接
性も良好である等の優れた効果が得られる。
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができる
。また、溶接による生産性を向上させることができ、か
つ、適性溶接電流範囲も従来材と同レベルであり、溶接
性も良好である等の優れた効果が得られる。
第１図は溶融亜鉛めっき鋼板の合金化の加熱速度と合金
層の表面組成を表すδ１指標との関係を示す図である。 第１図 圧熟運度 （’Ｃ／ｓｅｃ）
層の表面組成を表すδ１指標との関係を示す図である。 第１図 圧熟運度 （’Ｃ／ｓｅｃ）
Claims (1)
- （１）亜鉛めっき鋼板を加熱して合金化するに際し、加
熱途中の４２０℃からの加熱速度を１０℃／ｓｅｃ以上
とし、５３０℃以上の合金化温度まで加熱して、合金層
表面にδ＿１相を生成せしめることを特徴とする、合金
化亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32348888A JPH02170960A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32348888A JPH02170960A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02170960A true JPH02170960A (ja) | 1990-07-02 |
Family
ID=18155251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32348888A Pending JPH02170960A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02170960A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04301061A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007154317A (ja) * | 2007-02-15 | 2007-06-21 | Jfe Steel Kk | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2010077480A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-23 JP JP32348888A patent/JPH02170960A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04301061A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007154317A (ja) * | 2007-02-15 | 2007-06-21 | Jfe Steel Kk | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2010077480A (ja) * | 2008-09-25 | 2010-04-08 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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