JPH02170961A - スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH02170961A JPH02170961A JP32350888A JP32350888A JPH02170961A JP H02170961 A JPH02170961 A JP H02170961A JP 32350888 A JP32350888 A JP 32350888A JP 32350888 A JP32350888 A JP 32350888A JP H02170961 A JPH02170961 A JP H02170961A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼
板の製造方法に関するものである。
板の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
亜鉛めっき鋼板の溶接性を向上させる方法としては、例
えば、特開昭５５−１１０７８３号公報の如くめっき鋼
板表面にＡｇ２ｏ３等の酸化物皮膜を生成せしめ、該酸
化物の高融点、高電気抵抗を利用し、溶接性を向上させ
るとともに、電極チップとめっき金属との接触を妨げ、
チップの溶損を防止して寿命延長を図ることが開示され
ている。
えば、特開昭５５−１１０７８３号公報の如くめっき鋼
板表面にＡｇ２ｏ３等の酸化物皮膜を生成せしめ、該酸
化物の高融点、高電気抵抗を利用し、溶接性を向上させ
るとともに、電極チップとめっき金属との接触を妨げ、
チップの溶損を防止して寿命延長を図ることが開示され
ている。
また、特開昭５９−１０４４８３号公報の如く、めっき
鋼板の表面に加熱処理により、ＺｎＯ／Ｚｎ比を０．１
〜０．７０にした酸化膜を生成させ同様に溶接性を向上
させることが開示されている。
鋼板の表面に加熱処理により、ＺｎＯ／Ｚｎ比を０．１
〜０．７０にした酸化膜を生成させ同様に溶接性を向上
させることが開示されている。
しかしながら、このような方法においても、未だ工業規
模では満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板におけ
る溶接性の向上が強く要求されている。
模では満足すべき結果が得られ難く、めっき鋼板におけ
る溶接性の向上が強く要求されている。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は従来の適正溶接電流範囲で溶接性の優れた亜鉛
めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
めっき鋼板の製造方法を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
本発明の特徴とするところは、亜鉛めっき鋼板を加熱し
て合金化するに際し、加熱中の雰囲気の露点を３０℃以
上に調整して表面皮膜を生成せしめること、および加熱
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、続いて冷却
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、表面皮膜を
生成せしめることにある。
て合金化するに際し、加熱中の雰囲気の露点を３０℃以
上に調整して表面皮膜を生成せしめること、および加熱
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、続いて冷却
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、表面皮膜を
生成せしめることにある。
本発明の対蒙とする亜鉛めっき鋼板は、溶融めっき法、
電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法など各種の製造方
法によるものであり、めっき組成としては純Ｚｎの他、
ＺｎとＦｅ、ＺｎとＮｌ。
電気めっき法、蒸着めっき法、溶射法など各種の製造方
法によるものであり、めっき組成としては純Ｚｎの他、
ＺｎとＦｅ、ＺｎとＮｌ。
ＺｎとＡΩ、ＺｎとＭｎなどＺｎを主成分として、耐蝕
性など諸機能の向上のため１種ないし２種以上の合金元
素および不純物元素を含む。
性など諸機能の向上のため１種ないし２種以上の合金元
素および不純物元素を含む。
また、ｓ ｌ ０２ 、Ａｆｌ ２０３などのセラミッ
ク微粒子、Ｔ ｉ Ｏ２などの酸化物、有機高分子をめ
っき層中に分散させたものがあり、めっき層の厚み方向
で単一組成のもの、連続的あるいは層状に組成が変化す
るものがある。
ク微粒子、Ｔ ｉ Ｏ２などの酸化物、有機高分子をめ
っき層中に分散させたものがあり、めっき層の厚み方向
で単一組成のもの、連続的あるいは層状に組成が変化す
るものがある。
さらに、複層めっき鋼板では最上層がＦｅやＮｌを主成
分としてＺｎ、Ｐなど各種合金元素を含むものがあり、
Ｚｎ−Ｆｅ等の合金層を表面に生成する合金化亜鉛めっ
き鋼板である。
分としてＺｎ、Ｐなど各種合金元素を含むものがあり、
Ｚｎ−Ｆｅ等の合金層を表面に生成する合金化亜鉛めっ
き鋼板である。
例えば、鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき鋼板、亜鉛を主
とするアルミニュウム、鉄などの合金溶融亜鉛めっき鋼
板、片面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層、他面溶融亜
鉛めっき層からなるめっき鋼板、片面鉄−亜鉛合金化溶
融亜鉛めっき層、他面鉄からなるめっき鋼板、あるいは
亜鉛を主成分とし、ニッケル、クロム等を含有した合金
７と気めっき鋼板等、さらに単一合金層または複層合金
電気めっき鋼板、亜鉛および亜鉛含有金属の蒸むめっき
鋼板等がある。
とするアルミニュウム、鉄などの合金溶融亜鉛めっき鋼
板、片面鉄−亜鉛合金化溶融亜鉛めっき層、他面溶融亜
鉛めっき層からなるめっき鋼板、片面鉄−亜鉛合金化溶
融亜鉛めっき層、他面鉄からなるめっき鋼板、あるいは
亜鉛を主成分とし、ニッケル、クロム等を含有した合金
７と気めっき鋼板等、さらに単一合金層または複層合金
電気めっき鋼板、亜鉛および亜鉛含有金属の蒸むめっき
鋼板等がある。
その他、Ｓｉ０２Ｓ１０２１Ａなどのセラミック微粒子
、Ｔ ｌ ０２酸化物微粒子および有機高分子などを亜
鉛合金めっき中に分散させた分散めつき鋼板がある。
、Ｔ ｌ ０２酸化物微粒子および有機高分子などを亜
鉛合金めっき中に分散させた分散めつき鋼板がある。
本発明者らは、亜鉛めっき鋼板の種類の如何によらず、
めっきがＺｎを主成分とする限り、めつき鋼板の表面に
例えば、ｚｎＯを形成させることにより、スポット溶接
において、電極チップ先端にＦｅ、Ｚｎを主成分とする
電極保護金属を生成させ、以って電極チップ寿命を大幅
に改善することを見出した。
めっきがＺｎを主成分とする限り、めつき鋼板の表面に
例えば、ｚｎＯを形成させることにより、スポット溶接
において、電極チップ先端にＦｅ、Ｚｎを主成分とする
電極保護金属を生成させ、以って電極チップ寿命を大幅
に改善することを見出した。
従来の上記めっき鋼板においては、ＺｎＯを主体とする
酸化膜を溶接性によいとされるＺｎ０ｆｎで、３０〜３
００ｈ＋ｇ／ｒｒ？ （片面当たり）生成させることが
不安定であった。ここで、ＺｎＯを主体とする酸化膜と
は、酸化物中にＺｎＯの他、例えばめっき層中に含有す
る成分元素またはそれらの酸化物などの化合物等を含有
するものでも良い。
酸化膜を溶接性によいとされるＺｎ０ｆｎで、３０〜３
００ｈ＋ｇ／ｒｒ？ （片面当たり）生成させることが
不安定であった。ここで、ＺｎＯを主体とする酸化膜と
は、酸化物中にＺｎＯの他、例えばめっき層中に含有す
る成分元素またはそれらの酸化物などの化合物等を含有
するものでも良い。
本発明者らは亜鉛めっき層上層に、ＺｎＯを主体とする
酸化膜を生成せしめるに、亜鉛めっき鋼板を加熱して合
金化するに際し、加熱中の雰囲気の露点を３０℃以上に
調整して表面皮膜を生成せしめること、および加熱中の
雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、続いて冷却中の
雰囲気の露点を３０℃以上に調節して、表面皮膜を生成
せしめることを見出した。
酸化膜を生成せしめるに、亜鉛めっき鋼板を加熱して合
金化するに際し、加熱中の雰囲気の露点を３０℃以上に
調整して表面皮膜を生成せしめること、および加熱中の
雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、続いて冷却中の
雰囲気の露点を３０℃以上に調節して、表面皮膜を生成
せしめることを見出した。
この方法の中で、特に表面の合金層を単体にすることに
よって、表面皮膜を生成せしめることが有利にできるこ
とも見出した。
よって、表面皮膜を生成せしめることが有利にできるこ
とも見出した。
表面の合金層を単体にすることは加熱速度を速くして、
δ１相を表面に生成させることができ、そのときの加熱
速度は４２０℃までの加熱速度は規定することはないが
、加熱途中の４２０”Ｃからの加熱速度を１０℃／ｓｅ
ｃ以上と速くして、５３０℃以上の合金化温度まで加熱
することによってなされ、表面皮膜を生成せしめること
ができる。
δ１相を表面に生成させることができ、そのときの加熱
速度は４２０℃までの加熱速度は規定することはないが
、加熱途中の４２０”Ｃからの加熱速度を１０℃／ｓｅ
ｃ以上と速くして、５３０℃以上の合金化温度まで加熱
することによってなされ、表面皮膜を生成せしめること
ができる。
加熱速度を１０℃／ｓｅｅ未満と遅い速度にするとζ相
から６１相に変態する経過をたどるために、ζ相、δ１
相で保持することが好ましい。
から６１相に変態する経過をたどるために、ζ相、δ１
相で保持することが好ましい。
表面のζ相はＺｎとＦｅ５．５〜６．２％を含む合金で
あり、表面のδ１相はＺｎとＦ ｅ ７．０〜１１．４
％を含む合金である。めっき層全体としては、地鉄との
界面のγ相がＦｃ濃度が高いので、合金層のＦｃ濃度は
高くなる。表面だけのＦｃａ度はａＰ１定しにくいので
、表面のＰｅ６度を１ｌｌｌ定する変わりに、Ｘ線回折
を行い、以下の６１指標を求め、表面のζ相、ζ＋δ
相、δ１相を識別できる。
あり、表面のδ１相はＺｎとＦ ｅ ７．０〜１１．４
％を含む合金である。めっき層全体としては、地鉄との
界面のγ相がＦｃ濃度が高いので、合金層のＦｃ濃度は
高くなる。表面だけのＦｃａ度はａＰ１定しにくいので
、表面のＰｅ６度を１ｌｌｌ定する変わりに、Ｘ線回折
を行い、以下の６１指標を求め、表面のζ相、ζ＋δ
相、δ１相を識別できる。
■
δ１指標はＸ線回折でＣｕをターゲットとして、電圧４
５ｋＶ、電流１５０ｍＡで、回折角２θの４１．８゜４
２．３＠、 ４３．２’に出現するＸ線の強度をそれぞ
れζ 、δ 、η として測定し、δ１指標−ＸＸＸ δ ／（ζ 十δ 十η ）で求める。
５ｋＶ、電流１５０ｍＡで、回折角２θの４１．８゜４
２．３＠、 ４３．２’に出現するＸ線の強度をそれぞ
れζ 、δ 、η として測定し、δ１指標−ＸＸＸ δ ／（ζ 十δ 十η ）で求める。
Ｘ ＸＸＸ
表面がζ相単体でδ１指標は０，５未満、ζ＋δ 相で
０．５以上〜０．６未満、δ１相で０，６以上とする。
０．５以上〜０．６未満、δ１相で０，６以上とする。
つぎに、合金化のための加熱中に雰囲気の露点を３０℃
以上に調整して、表面皮膜を生成せしめることができる
が、露点を３０℃以上としたのは、それ未満では表面皮
膜の生成が不十分で、スボ・ソト溶接性の向上に寄与し
ないためである。
以上に調整して、表面皮膜を生成せしめることができる
が、露点を３０℃以上としたのは、それ未満では表面皮
膜の生成が不十分で、スボ・ソト溶接性の向上に寄与し
ないためである。
また、合金化が完了後も加熱中の露点の調整に引き続い
て、均熱、冷却中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整す
ることにより、より一層酸化膜の生成が確実にできる。
て、均熱、冷却中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整す
ることにより、より一層酸化膜の生成が確実にできる。
つまり、表面皮膜が生成し品い合金層表面の組成が単体
になるまで、合金化炉中での合金化が進行しきれない場
合、表面皮膜の生成が不十分になることがあり、表面皮
膜生成の捕捉のために、合金化炉に引き続いて雰囲気の
露点を調整することが好ましい。
になるまで、合金化炉中での合金化が進行しきれない場
合、表面皮膜の生成が不十分になることがあり、表面皮
膜生成の捕捉のために、合金化炉に引き続いて雰囲気の
露点を調整することが好ましい。
雰囲気を酸化膜の生成し易い状況を作るには、できるだ
け高温から、ここでは合金化完了時点の温度からが望ま
しく、そのために合金化炉の雰囲気の露点を調整して、
表面皮膜を生成し易くすることが必要であり、その後の
冷却中の露点を調整することも表面皮膜生成に有効であ
り、露点は高い方が良い。
け高温から、ここでは合金化完了時点の温度からが望ま
しく、そのために合金化炉の雰囲気の露点を調整して、
表面皮膜を生成し易くすることが必要であり、その後の
冷却中の露点を調整することも表面皮膜生成に有効であ
り、露点は高い方が良い。
そのためには、水をそのまま噴射することにより、露点
３０℃以上の雰囲気として、ＺｎＯを主体とする酸化膜
を生成することができる。
３０℃以上の雰囲気として、ＺｎＯを主体とする酸化膜
を生成することができる。
なお、ＺｎとＮｌ、ＺｎとＡｆＩ、ＺｎとＭｎなどＺｎ
を主成分とするめっきであれば、合金化後、酸化皮膜を
生成することによって、溶接性の良い鋼板とすることが
できる。
を主成分とするめっきであれば、合金化後、酸化皮膜を
生成することによって、溶接性の良い鋼板とすることが
できる。
以上の方法で、ＺｎＯ量で３０〜３００ｈｇ／ ｒｒｒ
の酸化膜を生成し、スポット溶接性に優れた合金化亜鉛
めっき鋼板とすることができる。
の酸化膜を生成し、スポット溶接性に優れた合金化亜鉛
めっき鋼板とすることができる。
第１図は溶融亜鉛めっき鋼板を４８０℃で合金化すると
き、雰囲気の露点を１０℃から１００℃まで変化させ、
また冷却中の露点を調整して、表面皮膜を生成させ、雰
囲気の露点と生成したＺｎ０ｍの関係を示した図である
。
き、雰囲気の露点を１０℃から１００℃まで変化させ、
また冷却中の露点を調整して、表面皮膜を生成させ、雰
囲気の露点と生成したＺｎ０ｍの関係を示した図である
。
このように、合金化炉の雰囲気を３０℃以上にすること
によって、表面皮膜は多くなり、スポット溶接性に優れ
た合金化亜鉛めっき鋼板とすることができる。
によって、表面皮膜は多くなり、スポット溶接性に優れ
た合金化亜鉛めっき鋼板とすることができる。
図は両面ＡＳ：溶融鉄−亜鉛合金化めっき鋼板、目付ｆ
ｆｉ ： ４５／４５ （ｇ／ゴ）、合金化温度＝４８
０℃、合金化時間：５ｓｅｃ、冷却速度＝３０℃／ｓｅ
ｅ、冷却時の露点； １０’Ｃ，１００℃で示した。
ｆｉ ： ４５／４５ （ｇ／ゴ）、合金化温度＝４８
０℃、合金化時間：５ｓｅｃ、冷却速度＝３０℃／ｓｅ
ｅ、冷却時の露点； １０’Ｃ，１００℃で示した。
このような酸化膜の生成量としては、酸化膜中のＺｎ０
ｆａ（片面当たり）として、３０〜３０００ｍｇ／イで
３０ｍｇ／ｒＴ？未満では効果がなく、また３０００ｎ
＋ｇ／Ｍ超になると、電気抵抗が大となり、チップが軟
化変形を生じ易くなり、チップ寿命が短命になり好まし
くない。
ｆａ（片面当たり）として、３０〜３０００ｍｇ／イで
３０ｍｇ／ｒＴ？未満では効果がなく、また３０００ｎ
＋ｇ／Ｍ超になると、電気抵抗が大となり、チップが軟
化変形を生じ易くなり、チップ寿命が短命になり好まし
くない。
即ち溶接等においては、その加熱によりめっき金属が溶
融状態となり、次いで鋼板との合金化へと進行するが、
先のめっき金属が溶融状態のとき電極チップと直接接触
すると、チップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選択的に
反応し、硬く脆い銅−亜鉛合金層を形成して、チップが
損耗し、電極チップ寿命を短命にすることになる。
融状態となり、次いで鋼板との合金化へと進行するが、
先のめっき金属が溶融状態のとき電極チップと直接接触
すると、チップ組成の銅とめっき組成の亜鉛が選択的に
反応し、硬く脆い銅−亜鉛合金層を形成して、チップが
損耗し、電極チップ寿命を短命にすることになる。
この溶融状態のめっき金属は、前記めっき鋼板表面に生
成せしめた酸化膜により、チップとの接触を断たれ、め
っき金属のチップとの直接接触による溶損等を防止する
とともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板の鉄と
合金化され、主として鉄−亜鉛合金となる。
成せしめた酸化膜により、チップとの接触を断たれ、め
っき金属のチップとの直接接触による溶損等を防止する
とともに、さらに、溶融状態のめっき金属が鋼板の鉄と
合金化され、主として鉄−亜鉛合金となる。
これが酸化膜の亀裂部等を通して、あるいは酸化膜と一
緒に電極チップ先端部へ付管し、堆積してチップの保護
金属膜となり、理由は明確でないが、溶接を継続しても
保護膜の厚み、形状等には変化がなく、常時良好な溶接
ができ、かつチップの損傷も防止できる。
緒に電極チップ先端部へ付管し、堆積してチップの保護
金属膜となり、理由は明確でないが、溶接を継続しても
保護膜の厚み、形状等には変化がなく、常時良好な溶接
ができ、かつチップの損傷も防止できる。
ここで、電極保護金属とは、めっき金属と地鉄との合金
を主体とするもので、平均濃度として、Ｆ ｅ：２０〜
００％、Ｚ ｎ：４０〜８０％程度の場合が多いが、一
般にＦｅ？ａ度の高い方が好ましく、特に高濃度Ｚｎ部
分が局在するような場合は好ましくない。
を主体とするもので、平均濃度として、Ｆ ｅ：２０〜
００％、Ｚ ｎ：４０〜８０％程度の場合が多いが、一
般にＦｅ？ａ度の高い方が好ましく、特に高濃度Ｚｎ部
分が局在するような場合は好ましくない。
また、電極保護金属はめっき金属の成分、Ｍｎ。
Ｓなどの鋼板成分、Ｃｒなどのめっき鋼板の化成処理な
ど、表面処理生成物の成分およびＣｕなどの電極チップ
の成分を含むことがある。
ど、表面処理生成物の成分およびＣｕなどの電極チップ
の成分を含むことがある。
また、この電極保護金属膜は、チップ先端形状を凸状に
保つ効果を有するので、チップが同程度に軟化損傷した
場合でも、低電流で溶接ができ、チップ保護膜をチップ
先端表面の５０％以上の面積に付着させると、電極チッ
プ寿命を大幅に延長することができる。
保つ効果を有するので、チップが同程度に軟化損傷した
場合でも、低電流で溶接ができ、チップ保護膜をチップ
先端表面の５０％以上の面積に付着させると、電極チッ
プ寿命を大幅に延長することができる。
すなわち、亜鉛めっき表面に電極保護金属を付着させる
ＺｎＯを主体とする酸化膜を生成せしめ、溶接熱により
めっき金属と鋼板との合金を上記酸化膜を通して、ある
いは酸化膜と一緒に該電極保護金属を電極チップへ付着
させつつ、溶接するものである。
ＺｎＯを主体とする酸化膜を生成せしめ、溶接熱により
めっき金属と鋼板との合金を上記酸化膜を通して、ある
いは酸化膜と一緒に該電極保護金属を電極チップへ付着
させつつ、溶接するものである。
しかして、前記の如き酸化膜の生成方法とじては、めっ
き後、雰囲気を、Ｍｕした合金炉で合金化を完了し、冷
却中の雰囲気の露点を：Ａ整して、例えば水蒸気を噴射
し、また水を鋼板に直接噴射し、露点３０℃として、合
金層表面にＺｎＯを主体とする酸化皮膜を確実に生成す
る。
き後、雰囲気を、Ｍｕした合金炉で合金化を完了し、冷
却中の雰囲気の露点を：Ａ整して、例えば水蒸気を噴射
し、また水を鋼板に直接噴射し、露点３０℃として、合
金層表面にＺｎＯを主体とする酸化皮膜を確実に生成す
る。
その具体的な方法としては、例えば連続溶融めっきの場
合には、ライン内で亜鉛めっき鋼板を施した後、ガスバ
ーナー、誘導加熱、赤外線加熱等の熱源を用いて加熱す
ることで合金化し、合金化が完了した時点で酸化が開始
することによって、雰囲気を露点調整して表面皮膜を生
成することで達成できる。
合には、ライン内で亜鉛めっき鋼板を施した後、ガスバ
ーナー、誘導加熱、赤外線加熱等の熱源を用いて加熱す
ることで合金化し、合金化が完了した時点で酸化が開始
することによって、雰囲気を露点調整して表面皮膜を生
成することで達成できる。
（実 施 例）
つぎに本発明の実施例を比較例とともに第１表に挙げる
。
。
注１＝めっき鋼板の種類
両面ＡＳ ：溶融鉄−亜鉛合金化めっき鋼板電気ＡＳ
：電気亜鉛めっき後、合金化処理した鉄−亜鉛合金化め
っき鋼板 片面ＡＳ 二片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面
は鉄 ＡＳ／Ｇｌ ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で
他面は溶融亜鉛めっき層 鋼板厚は、いずれも０．８ｍ＋ｓの普通鋼滓２二合金化
条件 合金化条件の方法は両面ＡＳ、片面ＡＳ、ＡＳ／Ｇｌの
場合、連続溶融亜鉛めっきライン内で合金化炉があり、
その合金化炉で処理したもの、電気ＡＳの場合、電気亜
鉛めっき後、他の合金化炉で処理したもの。
：電気亜鉛めっき後、合金化処理した鉄−亜鉛合金化め
っき鋼板 片面ＡＳ 二片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で他面
は鉄 ＡＳ／Ｇｌ ：片面が溶融鉄−亜鉛合金化めっき層で
他面は溶融亜鉛めっき層 鋼板厚は、いずれも０．８ｍ＋ｓの普通鋼滓２二合金化
条件 合金化条件の方法は両面ＡＳ、片面ＡＳ、ＡＳ／Ｇｌの
場合、連続溶融亜鉛めっきライン内で合金化炉があり、
その合金化炉で処理したもの、電気ＡＳの場合、電気亜
鉛めっき後、他の合金化炉で処理したもの。
冷却速度は合金化温度から３００℃までの範囲の値であ
る。
る。
合金化炉の雰囲気の露点、冷却時の露点で、１００℃は
水を鋼板に直接噴射して得られる。
水を鋼板に直接噴射して得られる。
注３二酸化物中のＺｎＯ測定
５％沃素メチルアルコール溶液で、めっき層のみ溶解し
、抽出残渣を混合融剤（硼酸１炭酸ナトリウム３）で融
解した後、塩酸で溶液化してＴＣＰで分析した亜鉛量を
Ｚｎ０ｍに換算。
、抽出残渣を混合融剤（硼酸１炭酸ナトリウム３）で融
解した後、塩酸で溶液化してＴＣＰで分析した亜鉛量を
Ｚｎ０ｍに換算。
注４：溶接条件
溶接条件は下記による。
１）加 圧 カニ２５０ｋｇ ｆ １
２）初期加圧時間： ４０１１ｚ、
３）通電時間： １２１１ｚ。
４）保持時間：５１１ｚｓ
５）溶接電流： ＪｌｋＡ。
６）チップ先端径＝５．０φ（円錐台頭型）、７）電極
寿命終点判定：溶接電流の８５％でのナゲツト径が３．
６ｍｍを確保できる打点数、８）電極材質：Ｃｕ−Ｃｒ
（一般に用いられているもの）。
寿命終点判定：溶接電流の８５％でのナゲツト径が３．
６ｍｍを確保できる打点数、８）電極材質：Ｃｕ−Ｃｒ
（一般に用いられているもの）。
溶接はめっき鋼板の片面を上、他面を下として、２枚重
ね合わせて連続打点数をとった。
ね合わせて連続打点数をとった。
（発明の効果）
かくすることにより、スポット溶接において、連続打点
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができる
。
数を増加し、それだけチップを取り替えることなく長時
間溶接でき、チップの耐久性を向上させることができる
。
また、溶接による生産性を向上させることができ、かつ
、適正溶接電流範囲も従来材と同レベルであり、溶接性
も良好である等の優れた効果が得られる。
、適正溶接電流範囲も従来材と同レベルであり、溶接性
も良好である等の優れた効果が得られる。
第１図は溶融亜鉛めっき鋼板を４８０”Ｃで合金化する
とき、雰囲気の露点とＺｎ０ｆｆｌの関係を示した図表
である。 第１図 ｚｏ ４０ ｇｏ ａｏ ｙｃ。 なｉｒ化炉の謂ししくて） ／２０
とき、雰囲気の露点とＺｎ０ｆｆｌの関係を示した図表
である。 第１図 ｚｏ ４０ ｇｏ ａｏ ｙｃ。 なｉｒ化炉の謂ししくて） ／２０
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、亜鉛めっき鋼板を加熱して合金化するに際し、加熱
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、表面皮膜を
生成せしめることを特徴とするスポット溶接性に優れた
合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ２、亜鉛めっき鋼板を加熱して合金化するに際し、加熱
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、続いて冷却
中の雰囲気の露点を３０℃以上に調整して、表面皮膜を
生成せしめることを特徴とするスポット溶接性に優れた
合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32350888A JPH02170961A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32350888A JPH02170961A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02170961A true JPH02170961A (ja) | 1990-07-02 |
Family
ID=18155474
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32350888A Pending JPH02170961A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | スポット溶接性に優れた合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02170961A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023507962A (ja) * | 2019-12-18 | 2023-02-28 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 加工部耐食性に優れたＺｎ－Ａｌ－Ｍｇ系溶融合金めっき鋼材及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59104433A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
| JPS63230861A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Nippon Steel Corp | スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-23 JP JP32350888A patent/JPH02170961A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59104433A (ja) * | 1982-12-06 | 1984-06-16 | Nippon Steel Corp | 溶接性に優れた亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
| JPS63230861A (ja) * | 1987-03-20 | 1988-09-27 | Nippon Steel Corp | スポツト溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2023507962A (ja) * | 2019-12-18 | 2023-02-28 | ポスコホールディングス インコーポレーティッド | 加工部耐食性に優れたＺｎ－Ａｌ－Ｍｇ系溶融合金めっき鋼材及びその製造方法 |
| US12559829B2 (en) | 2019-12-18 | 2026-02-24 | Posco | Hot-dip Zn—Al—Mg-based alloy-plated steel material having excellent corrosion resistance of processed portion, and method for manufacturing same |
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