JPH02175004A - 鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH02175004A JPH02175004A JP32597388A JP32597388A JPH02175004A JP H02175004 A JPH02175004 A JP H02175004A JP 32597388 A JP32597388 A JP 32597388A JP 32597388 A JP32597388 A JP 32597388A JP H02175004 A JPH02175004 A JP H02175004A
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- hot
- dip galvanizing
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/227—Surface roughening or texturing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
自動車ボディ外板や家庭電機製品ないしは板金家具類な
どの外装板のように、塗装工程の前ときには後で、プレ
スによる成形加工が施される薄鋼板は、一般に塗装仕上
りの観点で、冷間圧延鋼板が多用され、防錆上の見地か
らとくに、溶融亜鉛めっきや各種電気めっきを施したも
のも用いられてはいるが、防錆対策の面ではことに有用
な合金化溶融亜鉛めっき鋼板にあっては、合金化処理を
施しためっき層表面の凹凸が大きいため、塗装面の品質
、とくに鮮映性が劣ることに加えて、プレス成形性にも
難があるため、塗装仕上りが重視される使途での実用の
域には達していない。
どの外装板のように、塗装工程の前ときには後で、プレ
スによる成形加工が施される薄鋼板は、一般に塗装仕上
りの観点で、冷間圧延鋼板が多用され、防錆上の見地か
らとくに、溶融亜鉛めっきや各種電気めっきを施したも
のも用いられてはいるが、防錆対策の面ではことに有用
な合金化溶融亜鉛めっき鋼板にあっては、合金化処理を
施しためっき層表面の凹凸が大きいため、塗装面の品質
、とくに鮮映性が劣ることに加えて、プレス成形性にも
難があるため、塗装仕上りが重視される使途での実用の
域には達していない。
（従来の技術）
ここで鮮映性というのは、とくに乗用車をはじめ、軽自
動車やワゴン車、さらにはトラックなどでも、塗装面の
仕上り品質が視覚的に直接、顧客に対し自動車の総合的
品質の高さを訴えることから、その重要な品質管理項目
とされ、塗装面の乱反射が少なく光沢に冨む一方、塗装
面に生じる写像のゆがみが少ないことをあわせ示す指標
である。
動車やワゴン車、さらにはトラックなどでも、塗装面の
仕上り品質が視覚的に直接、顧客に対し自動車の総合的
品質の高さを訴えることから、その重要な品質管理項目
とされ、塗装面の乱反射が少なく光沢に冨む一方、塗装
面に生じる写像のゆがみが少ないことをあわせ示す指標
である。
その詳細については種々の方式が開発されつつあるも最
も一般的には、米国のハンター・アソシエイツ・ラボラ
トリ（ｆｌｕｎｔｅｒ Ａｓ５ｏｃｉａｔｅｓ Ｌａｂ
ｏｒａｔｉｒｙ）社製のドリブン（ＤＯＲｒＧＯＮ）メ
ータによる測定値つまりＤｏｔ（Ｄｉｓｔｉｎｃｔｎｅ
ｓｓ ｏｆ Ｉｍａｇｅ）値が使用される。
も一般的には、米国のハンター・アソシエイツ・ラボラ
トリ（ｆｌｕｎｔｅｒ Ａｓ５ｏｃｉａｔｅｓ Ｌａｂ
ｏｒａｔｉｒｙ）社製のドリブン（ＤＯＲｒＧＯＮ）メ
ータによる測定値つまりＤｏｔ（Ｄｉｓｔｉｎｃｔｎｅ
ｓｓ ｏｆ Ｉｍａｇｅ）値が使用される。
この００１値は資料表面に対し第７図のように入射角３
０°で入射した光の正反射光強度Ｒ５と、正反射角に対
し±０．３°での散乱光強度Ｒ０，３の値を用い、次式
で算定される。
０°で入射した光の正反射光強度Ｒ５と、正反射角に対
し±０．３°での散乱光強度Ｒ０，３の値を用い、次式
で算定される。
００１ ＝ｔｏｏ Ｘ （Ｒ−Ｒｏ、 ｚ）／Ｒｓ
−−−−−（１）塗装面の鮮映性は、塗料の種類や塗装
方法にももちろん影響されるが、塗装下地としての原板
表面の粗さの如何にも左右され、それもとくに板表面中
で平たんな部分の占める割合いが少なくて凹凸が激しけ
れば、乱反射が生じて光沢性を損なうのみならず写像の
ゆがみを招いて写像性の低下をきたし、鮮映性は悪化す
る４゜ 一方プレス成形性については、塗装原板の組成、性質に
負うところもあるが、表面性状の如何がいわゆる焼付き
性に関してプレス成形性を左右し、従って、このプレス
成形性の面で、保油能力の高いことも要請され、ここに
鮮映性との間で二律背反的である。
−−−−−（１）塗装面の鮮映性は、塗料の種類や塗装
方法にももちろん影響されるが、塗装下地としての原板
表面の粗さの如何にも左右され、それもとくに板表面中
で平たんな部分の占める割合いが少なくて凹凸が激しけ
れば、乱反射が生じて光沢性を損なうのみならず写像の
ゆがみを招いて写像性の低下をきたし、鮮映性は悪化す
る４゜ 一方プレス成形性については、塗装原板の組成、性質に
負うところもあるが、表面性状の如何がいわゆる焼付き
性に関してプレス成形性を左右し、従って、このプレス
成形性の面で、保油能力の高いことも要請され、ここに
鮮映性との間で二律背反的である。
以上、自動車ボディ外板を典型的な事例として述べたが
、家庭電機製品や、板金家具類などの塗装用、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の場合にあってもほぼ同様であり、従
ってこの発明は、上記のような使途に供される塗装用２
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鮮映性の増強と、
プレス加工性の改善とを両立的に実現しようとするもの
である。
、家庭電機製品や、板金家具類などの塗装用、合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の場合にあってもほぼ同様であり、従
ってこの発明は、上記のような使途に供される塗装用２
合金化溶融亜鉛めっき鋼板について、鮮映性の増強と、
プレス加工性の改善とを両立的に実現しようとするもの
である。
塗装用冷延鋼板の鮮映性向上については、さきに特開昭
６３−３３５９１号、特開昭６２−１６８６０２号及び
特開昭６２−２２４４０５号各公報にて開示したように
、前者は、粗度パターンに関して規則性パラメーターを
与え、また後者にあっては、スキンパスロール表面に形
成すべきクレータ形状を規定するものである。
６３−３３５９１号、特開昭６２−１６８６０２号及び
特開昭６２−２２４４０５号各公報にて開示したように
、前者は、粗度パターンに関して規則性パラメーターを
与え、また後者にあっては、スキンパスロール表面に形
成すべきクレータ形状を規定するものである。
さらにその後にやはり主として塗装用冷延鋼板の鮮映性
増強に関して特願昭６２−１２０２１２号明細書で補充
的な開発成果を開示した。
増強に関して特願昭６２−１２０２１２号明細書で補充
的な開発成果を開示した。
（発明が解決しようとする課題）
上述の先行開示に触れられてはいなかった、とくに合金
化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき面に特有の表面性状すな
わち、合金化処理を経てめっき面上の表面凹凸が大きい
ことに由来して劣悪な、鮮映性およびプレス成形性の改
善に関して有利な解決を図ることが、この発明の目的で
ある。
化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき面に特有の表面性状すな
わち、合金化処理を経てめっき面上の表面凹凸が大きい
ことに由来して劣悪な、鮮映性およびプレス成形性の改
善に関して有利な解決を図ることが、この発明の目的で
ある。
（課題を解決するための手段）
上記の目的は次の事項を骨子とする構成に従い有利に成
就される。
就される。
１、 ブライト仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原
板に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化
処理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板に、 レーザダル加工によるクレータの規則的パターン配列に
なるスキンパスロールによってその表面模様を合金化溶
融亜鉛めっき表面上へ転写形成させること、 を特徴とする、塗装用２合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第１発明） ２、 ブライト仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原
板に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化
処理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板に、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な調
質圧延を行い、ついでレーザダル加工によるクレータの
規則的パターン配列になるスキンパスロールによってそ
の表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転写形成させる
こと、 を特徴とする、塗装用１合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第２発明） ３、 ダル仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原板に
用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化処理
を経るこ七により得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板に
、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な調
質圧延を行い、ついでレーザダル加工によるクレータの
規則的パターン配列になるスキンパスロールによってそ
の表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転写形成させる
こと、 を特徴とする、塗装用１合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第３発明） 何れの場合にも溶融亜鉛めっき鋼板に施される合金化処
理後における合金化溶融亜鉛めっき面上の不規則な形状
の表面凹凸をレーザダルによる規則的な凹凸に置き換え
ることがこの発明の枢要事項である。
板に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化
処理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板に、 レーザダル加工によるクレータの規則的パターン配列に
なるスキンパスロールによってその表面模様を合金化溶
融亜鉛めっき表面上へ転写形成させること、 を特徴とする、塗装用２合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第１発明） ２、 ブライト仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原
板に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化
処理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼
板に、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な調
質圧延を行い、ついでレーザダル加工によるクレータの
規則的パターン配列になるスキンパスロールによってそ
の表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転写形成させる
こと、 を特徴とする、塗装用１合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第２発明） ３、 ダル仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原板に
用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化処理
を経るこ七により得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板に
、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な調
質圧延を行い、ついでレーザダル加工によるクレータの
規則的パターン配列になるスキンパスロールによってそ
の表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転写形成させる
こと、 を特徴とする、塗装用１合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法。（第３発明） 何れの場合にも溶融亜鉛めっき鋼板に施される合金化処
理後における合金化溶融亜鉛めっき面上の不規則な形状
の表面凹凸をレーザダルによる規則的な凹凸に置き換え
ることがこの発明の枢要事項である。
一般にこの種のめっき原板は、熱延鋼帯をタンデム冷間
圧延機により所定の板厚にまで減厚圧延して製造するが
、このタンデム圧延の最終パスは、後続工程あるいは用
途に合せてブライト又はダルで仕上げられる。
圧延機により所定の板厚にまで減厚圧延して製造するが
、このタンデム圧延の最終パスは、後続工程あるいは用
途に合せてブライト又はダルで仕上げられる。
この発明では、上記めっき原板の冷間圧延においてとく
にブライト仕上げ用スキンパスロールを用いることによ
り、または溶融亜鉛めっき後の合金化処理のあと、とく
に中間的な調質圧延でブライト仕上げ用スキンパスロー
ルを用いることにより、合金化溶融亜鉛めっき面を予め
平滑化した上で、レーザダル加工によるクレータの規則
的パターン配列になるスキンパスロールの表面模様を、
該めっき面上へ転写形成させるので、これによる鮮映性
と、プレス加工性の顕著な改善を遂げることができるの
である。
にブライト仕上げ用スキンパスロールを用いることによ
り、または溶融亜鉛めっき後の合金化処理のあと、とく
に中間的な調質圧延でブライト仕上げ用スキンパスロー
ルを用いることにより、合金化溶融亜鉛めっき面を予め
平滑化した上で、レーザダル加工によるクレータの規則
的パターン配列になるスキンパスロールの表面模様を、
該めっき面上へ転写形成させるので、これによる鮮映性
と、プレス加工性の顕著な改善を遂げることができるの
である。
ここにクレータの規則的なパターン配列については特開
昭６２−１６８６０２号および特開昭６２−２２４４０
５号公報にて開示したようにスキンパスロールの表面上
にて、微小なりレータ状の凹部とその凹部外縁において
表面にリング状に盛り上がった盛り上がり部との集合か
らなり、隣り合う凹部間の平均中心間距離Ｓ…とリング
状盛り上がり部の外縁の直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８
５〜３．０の範囲内、Ｓｍ−ｄが４５０μｍ以下の表面
模様を形成する模様付は加工を、レーザのような高密度
エネルギー源を用いて施しておくものとし、その表面模
様付けされたスキンパスロールをとくにめっき層表面が
平滑化された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の片面もしくは
両面に通用し、伸び率７０．３％以上としてスキンパス
圧延を加える。
昭６２−１６８６０２号および特開昭６２−２２４４０
５号公報にて開示したようにスキンパスロールの表面上
にて、微小なりレータ状の凹部とその凹部外縁において
表面にリング状に盛り上がった盛り上がり部との集合か
らなり、隣り合う凹部間の平均中心間距離Ｓ…とリング
状盛り上がり部の外縁の直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８
５〜３．０の範囲内、Ｓｍ−ｄが４５０μｍ以下の表面
模様を形成する模様付は加工を、レーザのような高密度
エネルギー源を用いて施しておくものとし、その表面模
様付けされたスキンパスロールをとくにめっき層表面が
平滑化された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の片面もしくは
両面に通用し、伸び率７０．３％以上としてスキンパス
圧延を加える。
このようにして合金化溶融亜鉛めっき表面は、特開昭６
２−１６８６０２号および特開昭６２−２２４４０５号
公報にて開示したように、その中心線平均粗さＲａが０
．３〜２．０μ曙の範囲内にあって、この表面粗さを構
成する微視的形態が、平たんな山頂面を有する台形状の
山部と、その周囲の全部または一部を取囲むように形成
された溝状の谷部および、山部の間でかつ谷部の外側に
その谷部の底よりも高くかつ山部の山頂面より低いかま
たは同じ高ざに形成された中間子たん部とによって構成
され、互いに猜り合う山部の平均中心間距離をＳｍ、谷
部の外縁の平均直径をＤ、山部の平たんな山頂面の平均
直径をｄｏ、山部の平たんな山頂面と前記中間子たん部
の平たん面の面積の和が板面の全面積に占める割合をη
（％）と定義して、 ０．８７≦Ｓｍ１０≦３．０ Ｓｓ−Ｄ≦４５０ （ａ ｍ） ３０（、ｕ＋ｓ）≦ｄ、≦５００ ＜ａｍ ）２０（χ
）≦η≦９５（χ） を満足するものとすることを好適とし、ここに塗装後に
おける塗膜密着性は、従来の合金化処理などによって粗
面化する一般的な合金化溶融亜鉛めっき鋼板におけるそ
れと同等以上である。
２−１６８６０２号および特開昭６２−２２４４０５号
公報にて開示したように、その中心線平均粗さＲａが０
．３〜２．０μ曙の範囲内にあって、この表面粗さを構
成する微視的形態が、平たんな山頂面を有する台形状の
山部と、その周囲の全部または一部を取囲むように形成
された溝状の谷部および、山部の間でかつ谷部の外側に
その谷部の底よりも高くかつ山部の山頂面より低いかま
たは同じ高ざに形成された中間子たん部とによって構成
され、互いに猜り合う山部の平均中心間距離をＳｍ、谷
部の外縁の平均直径をＤ、山部の平たんな山頂面の平均
直径をｄｏ、山部の平たんな山頂面と前記中間子たん部
の平たん面の面積の和が板面の全面積に占める割合をη
（％）と定義して、 ０．８７≦Ｓｍ１０≦３．０ Ｓｓ−Ｄ≦４５０ （ａ ｍ） ３０（、ｕ＋ｓ）≦ｄ、≦５００ ＜ａｍ ）２０（χ
）≦η≦９５（χ） を満足するものとすることを好適とし、ここに塗装後に
おける塗膜密着性は、従来の合金化処理などによって粗
面化する一般的な合金化溶融亜鉛めっき鋼板におけるそ
れと同等以上である。
（作 用）
合金化溶融亜鉛めっき層表面へのダル回転写は、前述の
ようにしてレーザダル加工によるクレータの規則的パタ
ーン配列になるスキンパスロールを用い、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の合金化溶融亜鉛めっき面に軽圧下率の圧
延を施すことによってロールのダル目が該めっき表面に
転写されて粗面が形成される。
ようにしてレーザダル加工によるクレータの規則的パタ
ーン配列になるスキンパスロールを用い、合金化溶融亜
鉛めっき鋼板の合金化溶融亜鉛めっき面に軽圧下率の圧
延を施すことによってロールのダル目が該めっき表面に
転写されて粗面が形成される。
この過程における粗面化挙動を微視的に観察すれば、第
１図に示すように、スキンパスロール３の表面でほぼ均
一な高さを有するフランジ２が、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板７のめっき層表面に強い圧力で押し付けられ、これ
により、ロール３の材質よりは軟質なめっき層表面近傍
で材料の局所的ｗ性流動が生じて、スキンパスロール３
のクレータ１の内側へめっき層の金属が流れ込み山部が
形成される。
１図に示すように、スキンパスロール３の表面でほぼ均
一な高さを有するフランジ２が、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板７のめっき層表面に強い圧力で押し付けられ、これ
により、ロール３の材質よりは軟質なめっき層表面近傍
で材料の局所的ｗ性流動が生じて、スキンパスロール３
のクレータ１の内側へめっき層の金属が流れ込み山部が
形成される。
このとき、クレータ１の内側において盛り上がった台形
状の山部の山頂面８は、ちとのめつき表面のままの平た
ん面が維持され、またロール３における隣り合うクレー
タ１間のフランジ２の外側の平たん面６に押し付ける中
間子たん部９はそのまま平たん面となり、かつ前者の平
たんな頂面８は後者の中間子たん部９よりもやや高いか
または同じレベルとなる。したがってめっき層表面の粗
面の微視的形態は、第２図、第３図に示すように、平た
んな山頂面８を有する台形状の山部１０と、その周囲を
取囲むように形成された溝状の谷部１１と、隣り合う山
部１０の間であってかつ谷部１１の外側にその谷部１１
の底よりも高（かつ山部１０の山頂面８より低いかまた
は同じレベルに形成された中間子たん部９とによって構
成されることになる。
状の山部の山頂面８は、ちとのめつき表面のままの平た
ん面が維持され、またロール３における隣り合うクレー
タ１間のフランジ２の外側の平たん面６に押し付ける中
間子たん部９はそのまま平たん面となり、かつ前者の平
たんな頂面８は後者の中間子たん部９よりもやや高いか
または同じレベルとなる。したがってめっき層表面の粗
面の微視的形態は、第２図、第３図に示すように、平た
んな山頂面８を有する台形状の山部１０と、その周囲を
取囲むように形成された溝状の谷部１１と、隣り合う山
部１０の間であってかつ谷部１１の外側にその谷部１１
の底よりも高（かつ山部１０の山頂面８より低いかまた
は同じレベルに形成された中間子たん部９とによって構
成されることになる。
上述のところから明らかなように、レーザダル加工によ
るクレータの規則的パターン配列によるスキンパスロー
ルの表面模様を転写形成しためっき層の表面は、山部ｌ
Ｏの山頂面８と中間子たん部９からなる平たんな部分の
全表面中に占める割合が多（なり、山部１０と谷部１１
の間の傾斜面１３の割合は原理的に少なくなる。
るクレータの規則的パターン配列によるスキンパスロー
ルの表面模様を転写形成しためっき層の表面は、山部ｌ
Ｏの山頂面８と中間子たん部９からなる平たんな部分の
全表面中に占める割合が多（なり、山部１０と谷部１１
の間の傾斜面１３の割合は原理的に少なくなる。
これに対してショツトブラスト加工や放電加工によって
粗度付は加工を施されたロールの場合は、粗度を形成す
るロール表面の山は第４図（Ａ） 、（Ｂ）に示すよう
に正規分布に近い種々の山高さを有しているため、この
場合は第５図に示すようにロール３の表面の山がめつき
層の表面に食い込むこととなって、ロール表面の粗面プ
ロフィルがめつき層表面に固有なもとの粗面プロフィル
に加わって合成され原理的に山と谷によって形成される
傾斜面の板面中に占める割合が多くなるのである。
粗度付は加工を施されたロールの場合は、粗度を形成す
るロール表面の山は第４図（Ａ） 、（Ｂ）に示すよう
に正規分布に近い種々の山高さを有しているため、この
場合は第５図に示すようにロール３の表面の山がめつき
層の表面に食い込むこととなって、ロール表面の粗面プ
ロフィルがめつき層表面に固有なもとの粗面プロフィル
に加わって合成され原理的に山と谷によって形成される
傾斜面の板面中に占める割合が多くなるのである。
したつがてこの場合はレーザによりダル目付けされたス
キンパスロールの表面模様を転写形成した場合とはその
表面構造およびその形成過程が全く異なることがわかる
。
キンパスロールの表面模様を転写形成した場合とはその
表面構造およびその形成過程が全く異なることがわかる
。
前述のようにこの発明では合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
めっき層表面粗さを形成する微視的プロフィルを規制す
ることが最も重要であるが、微視的プロフィルばかりで
なく、めっき層表面自体の粗さも規制する必要がある。
めっき層表面粗さを形成する微視的プロフィルを規制す
ることが最も重要であるが、微視的プロフィルばかりで
なく、めっき層表面自体の粗さも規制する必要がある。
すなわち粗面の微視的プロフィルを前述のように規制し
たとしても、中心線平均粗さＲａが２．０μｍを越えれ
ば塗膜の鮮映性が充分に良好とならず、一方Ｒａが０．
３μｍ未満ではプレス加工時において焼付が発生し易く
なる。したがってめっき層表面のＲａは０．３〜２．０
ｐｍの範囲内となるようにそのめっき原板としてとく
にブライト仕上をした冷延鋼帯を用いることが必要であ
り、またさらにめっきを経た合金化処理のあとあるいは
めっき原板にダル仕上げ圧延を施しているときは、やは
りブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な
調質圧延を行うのである。
たとしても、中心線平均粗さＲａが２．０μｍを越えれ
ば塗膜の鮮映性が充分に良好とならず、一方Ｒａが０．
３μｍ未満ではプレス加工時において焼付が発生し易く
なる。したがってめっき層表面のＲａは０．３〜２．０
ｐｍの範囲内となるようにそのめっき原板としてとく
にブライト仕上をした冷延鋼帯を用いることが必要であ
り、またさらにめっきを経た合金化処理のあとあるいは
めっき原板にダル仕上げ圧延を施しているときは、やは
りブライト仕上げ用スキンパスロールを用いる中間的な
調質圧延を行うのである。
以上から、レーザ等の高密度エネルギー源によリダル加
工したロールによってスキンパスした合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が良好なプレス成形性（特に耐焼付性）を有し
、かつ塗装後において乗用車で求められる優れた塗膜鮮
映性を有することとするためには、めっき層表面の微視
的粗度プロフィルとして （ｉ）平たん部分（山部の山頂面および中間子たん部）
の面積の和が板面全体の面積に占める割合（平たん面積
占有率）ηが２０％以上、９５％以下であること、 （ｉｉ）山部の平均中心間距離Ｓｍと谷部の外縁の平均
直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８７以上、３，０以下の範
囲内にあり、かつＳｍ−Ｄが４５０μｍ未満であること
、 （ｉｉｉ ）山部の山頂面の平均直径ｄ０が３０μｍ以
上、５００μｍ以下の範囲内にあること、 がのぞましくとくにこのようなロール表面模様の転写形
成を行うめっき層表面での中心線平均粗さＲａが０．３
〜２．０ Ｂｍの範囲内にあるようにめっき前またはめ
っき後におけるブライト仕上をあらかじめ施すことが必
要なのである。
工したロールによってスキンパスした合金化溶融亜鉛め
っき鋼板が良好なプレス成形性（特に耐焼付性）を有し
、かつ塗装後において乗用車で求められる優れた塗膜鮮
映性を有することとするためには、めっき層表面の微視
的粗度プロフィルとして （ｉ）平たん部分（山部の山頂面および中間子たん部）
の面積の和が板面全体の面積に占める割合（平たん面積
占有率）ηが２０％以上、９５％以下であること、 （ｉｉ）山部の平均中心間距離Ｓｍと谷部の外縁の平均
直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８７以上、３，０以下の範
囲内にあり、かつＳｍ−Ｄが４５０μｍ未満であること
、 （ｉｉｉ ）山部の山頂面の平均直径ｄ０が３０μｍ以
上、５００μｍ以下の範囲内にあること、 がのぞましくとくにこのようなロール表面模様の転写形
成を行うめっき層表面での中心線平均粗さＲａが０．３
〜２．０ Ｂｍの範囲内にあるようにめっき前またはめ
っき後におけるブライト仕上をあらかじめ施すことが必
要なのである。
上記各条件のうちのＳｍ／Ｄの比およびｄｏの適正範囲
の関係を、その技術的理由の要約とともに第６図に示し
た。
の関係を、その技術的理由の要約とともに第６図に示し
た。
（実施例）
第１表に示す成分組成になる熱延鋼帯（板厚Ｍ）を素材
としてタンデム冷間圧延装置により板厚０．７ｍｍのブ
ライト仕上げ冷延鋼帯およびダル仕上げ冷延鋼帯をつく
った。
としてタンデム冷間圧延装置により板厚０．７ｍｍのブ
ライト仕上げ冷延鋼帯およびダル仕上げ冷延鋼帯をつく
った。
第 １ 表
この冷延鋼板には、連続式溶融亜鉛めっき装置による付
着量片面５０ｇ／ ｒｒｉの亜鉛めっきを施し、ついで
合金化処理（加熱温度５４０°Ｃ１加熱時間３秒）を行
った。
着量片面５０ｇ／ ｒｒｉの亜鉛めっきを施し、ついで
合金化処理（加熱温度５４０°Ｃ１加熱時間３秒）を行
った。
また一方で同一条件の合金化処理に引続き、ロール表面
相さＲａ Ｏ，１８μｍのブライト仕上げ用スキンパス
ロールを用いて０．３％の圧下率での中間的調質圧延を
加えた。
相さＲａ Ｏ，１８μｍのブライト仕上げ用スキンパス
ロールを用いて０．３％の圧下率での中間的調質圧延を
加えた。
何れの合金化溶融亜鉛めっき鋼板についても、Ｓｍ／
Ｄ ：１．７ 、 Ｓｍ−Ｄ ＜４５０ ｕｍ 、
ｄ： ２５０μｎ、 ＩＩ：１２０〜２００μｍになる
レーザダル加工を施したスキンパスロールを用い種々な
伸び率にて、そのロール表面模様をめっき層表面に転写
形成した。
Ｄ ：１．７ 、 Ｓｍ−Ｄ ＜４５０ ｕｍ 、
ｄ： ２５０μｎ、 ＩＩ：１２０〜２００μｍになる
レーザダル加工を施したスキンパスロールを用い種々な
伸び率にて、そのロール表面模様をめっき層表面に転写
形成した。
この転写形成によってめっき層表面における表面粗さを
構成する微視的形態は、 Ｓｍ／Ｄ ：１．７ Ｓｍ−Ｄ ＜ ４５０ ｕｔ
ｎｄｏ： ３０〜５００ ｕｍ であられされる。
構成する微視的形態は、 Ｓｍ／Ｄ ：１．７ Ｓｍ−Ｄ ＜ ４５０ ｕｔ
ｎｄｏ： ３０〜５００ ｕｍ であられされる。
上掲した３種類の試料についての伸び率区分に従うプレ
ス成形性（ＬＤＲ）及び鮮映性（００１値）の試験成績
は第２表に示すとおりであった。
ス成形性（ＬＤＲ）及び鮮映性（００１値）の試験成績
は第２表に示すとおりであった。
なおこの成績についての有利性を検証するため、ダル仕
上冷延鋼板に合金化溶融亜鉛めっき処理を上記と同様に
行った試料（比較例１）と、そのめっき層表面上へ、Ｉ
Ｉ ５０ダル仕上用スキンパスロールによる圧下率０．
８χのＵＦ４質圧延を施した試料（比較例２）をも用意
し、同様に試験を行った。
上冷延鋼板に合金化溶融亜鉛めっき処理を上記と同様に
行った試料（比較例１）と、そのめっき層表面上へ、Ｉ
Ｉ ５０ダル仕上用スキンパスロールによる圧下率０．
８χのＵＦ４質圧延を施した試料（比較例２）をも用意
し、同様に試験を行った。
なお、上記鮮映性試験のための塗装に際し、まず、これ
に先立って次の条件で化成処理を行った。
に先立って次の条件で化成処理を行った。
処理材：デイツプ処理用細粒型リン酸塩系薬剤デイツプ
条件；４３°ＣＸ１２０秒 皮膜重量＝２．３±０．２ ｇ／ｍ２ 前処理：脱脂、水洗、表面調整 後処理：水洗、純水洗、乾燥 化成処理後、次のような条件で３コートの塗装を施した
。
条件；４３°ＣＸ１２０秒 皮膜重量＝２．３±０．２ ｇ／ｍ２ 前処理：脱脂、水洗、表面調整 後処理：水洗、純水洗、乾燥 化成処理後、次のような条件で３コートの塗装を施した
。
塗装姿勢：水平塗装
下塗り：カチオンＥＤ塗料１８〜２０μｍ厚中塗り：シ
ーラー３０〜３５μｍ厚 上塗りニドツブコート ３０〜３５μｍ厚また各工程と
もサンディングは行わなかった。
ーラー３０〜３５μｍ厚 上塗りニドツブコート ３０〜３５μｍ厚また各工程と
もサンディングは行わなかった。
塗装後の塗膜表面について、ＤＯＩＩＩＣＯＮメータに
より００１値の測定を行った。
より００１値の測定を行った。
なおまた、実施例１〜６の試料について別途行った乗用
車用の外板部品のプレス加工試験によれば、プレス加工
時に焼付きは発生しないことが確認された。
車用の外板部品のプレス加工試験によれば、プレス加工
時に焼付きは発生しないことが確認された。
（発明の効果）
この発明に従う塗装用合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、プ
レス成形性を損なうことなしにこの種のめっき鋼板にお
ける塗膜の鮮映性を向上させ得る顕著な効果が得られる
。
レス成形性を損なうことなしにこの種のめっき鋼板にお
ける塗膜の鮮映性を向上させ得る顕著な効果が得られる
。
第１図はレーザダル加工を施したロールによりその表面
模様を転写形成している状態を示す模式％式％ 第２図は上記転写形成された合金化溶融めっき鋼板のめ
っき表面における粗面のプロフィルを示す模式的な断面
図、 第３図は第２図に対する平面図、 第４図（八）は従来のショツトブラスト加工によリダル
目付は加工されたロール表面の粗面の山高さ分布を示す
図、 第４図（Ｂ）は従来の放電加工によりダル目付は加工さ
れたロール表面の粗面の山高さ分布を示す図、 第５図は従来の方法でダル加工されたロールにより調質
圧延してダル仕上げする際の状況を示す説明図、 第６図はＳｍ／Ｄの値とめっき層表面の山部山頂面の直
径ｄ０の適正範囲の関係を示す説明図、第７図は鮮映性
を表わす００１値の測定方法を示すための説明図である
。 １・・・ロール表面のクレータ状凹部、２・・・ロール
表面のリング状に盛り上がったフランジ ３・・・ロール ７・・・合金化溶融亜鉛めっき鋼板 ８・・・めっき層表面の山部の平たんな山頂面９・・・
めっき層表面の中間子たん部 １０・・・めっき層表面の山部 １１・・・めっき層表面の谷部 １３・・・傾斜面 第２図 第４図 （Ａ） −３，０ −２，Ｏ づ、０ １．０ ２．０ ３．０１ −３．０ −２．０ −１．０ １．０ ２、Ｏ ３、ＯＺ
模様を転写形成している状態を示す模式％式％ 第２図は上記転写形成された合金化溶融めっき鋼板のめ
っき表面における粗面のプロフィルを示す模式的な断面
図、 第３図は第２図に対する平面図、 第４図（八）は従来のショツトブラスト加工によリダル
目付は加工されたロール表面の粗面の山高さ分布を示す
図、 第４図（Ｂ）は従来の放電加工によりダル目付は加工さ
れたロール表面の粗面の山高さ分布を示す図、 第５図は従来の方法でダル加工されたロールにより調質
圧延してダル仕上げする際の状況を示す説明図、 第６図はＳｍ／Ｄの値とめっき層表面の山部山頂面の直
径ｄ０の適正範囲の関係を示す説明図、第７図は鮮映性
を表わす００１値の測定方法を示すための説明図である
。 １・・・ロール表面のクレータ状凹部、２・・・ロール
表面のリング状に盛り上がったフランジ ３・・・ロール ７・・・合金化溶融亜鉛めっき鋼板 ８・・・めっき層表面の山部の平たんな山頂面９・・・
めっき層表面の中間子たん部 １０・・・めっき層表面の山部 １１・・・めっき層表面の谷部 １３・・・傾斜面 第２図 第４図 （Ａ） −３，０ −２，Ｏ づ、０ １．０ ２．０ ３．０１ −３．０ −２．０ −１．０ １．０ ２、Ｏ ３、ＯＺ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ブライト仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原板
に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化処
理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板
に、 レーザダル加工によるクレータの規則的パ ターン配列になるスキンパスロールによってその表面模
様を合金化溶融亜鉛めっき表面上へ転写形成させること
、 を特徴とする、鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。 ２、ブライト仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原板
に用いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化処
理を経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板
に、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用い る中間的な調質圧延を行い、ついでレーザダル加工によ
るクレータの規則的パターン配列になるスキンパスロー
ルによってその表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転
写形成させること、 を特徴とする、鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。 ３、ダル仕上げ圧延を施した冷延鋼帯をめっき原板に用
いて、溶融亜鉛めっき処理とこれに引続く合金化処理を
経ることにより得られる合金化溶融亜鉛めっき鋼板に、 ブライト仕上げ用スキンパスロールを用い る中間的な調質圧延を行い、ついでレーザダル加工によ
るクレータの規則的パターン配列になるスキンパスロー
ルによってその表面模様を合金化亜鉛めっき表面上へ転
写形成させること、 を特徴とする、鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛
めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32597388A JPH02175004A (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32597388A JPH02175004A (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02175004A true JPH02175004A (ja) | 1990-07-06 |
Family
ID=18182661
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32597388A Pending JPH02175004A (ja) | 1988-12-26 | 1988-12-26 | 鮮映性とプレス成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02175004A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02225652A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Kobe Steel Ltd | 高鮮映性鋼板の製造方法 |
| JPH0515901A (ja) * | 1991-07-09 | 1993-01-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形性、鮮映性に優れた溶融亜鉛−鉄合金めつき鋼板の製造方法 |
| JPH07173595A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-07-11 | Nkk Corp | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US5591534A (en) * | 1994-03-25 | 1997-01-07 | Sorevco, Inc. | Enhanced protective metallic coating weights for steel sheet |
| CN1307010C (zh) * | 2003-12-19 | 2007-03-28 | 宝钢集团上海梅山有限公司 | 一种热轧花纹板生产方法 |
| WO2011121910A1 (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
| WO2021144192A1 (de) * | 2020-01-13 | 2021-07-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur herstellung eines oberflächenveredelten und oberflächenkonditionierten stahlblechs |
-
1988
- 1988-12-26 JP JP32597388A patent/JPH02175004A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02225652A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Kobe Steel Ltd | 高鮮映性鋼板の製造方法 |
| JPH0515901A (ja) * | 1991-07-09 | 1993-01-26 | Nippon Steel Corp | プレス成形性、鮮映性に優れた溶融亜鉛−鉄合金めつき鋼板の製造方法 |
| JPH07173595A (ja) * | 1993-12-20 | 1995-07-11 | Nkk Corp | プレス成形性、耐パウダリング性および塗装後鮮映性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
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| WO2011121910A1 (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
| JP2011214030A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
| TWI460306B (zh) * | 2010-03-31 | 2014-11-11 | Jfe Steel Corp | 熱浸鍍鋅系鋼板的製造方法 |
| US9260774B2 (en) | 2010-03-31 | 2016-02-16 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing hot dip galvanized steel sheet |
| WO2021144192A1 (de) * | 2020-01-13 | 2021-07-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zur herstellung eines oberflächenveredelten und oberflächenkonditionierten stahlblechs |
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