JPH02190446A - 燃料被覆材料としてのマルテンサイト系合金鋼及びその製造方法 - Google Patents
燃料被覆材料としてのマルテンサイト系合金鋼及びその製造方法Info
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- JPH02190446A JPH02190446A JP1306379A JP30637989A JPH02190446A JP H02190446 A JPH02190446 A JP H02190446A JP 1306379 A JP1306379 A JP 1306379A JP 30637989 A JP30637989 A JP 30637989A JP H02190446 A JPH02190446 A JP H02190446A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、マルテンサイト系合金鋼及びその調製方法に
関し、より詳細には、液体金属冷却型原子炉用の燃料被
覆材のような合金に関する。
関し、より詳細には、液体金属冷却型原子炉用の燃料被
覆材のような合金に関する。
商業的に採算可能な液体金属高速増殖炉（以下、ｒＬＭ
ＦＢＲＩという場合もある）に対する技術開発の主目的
の一つは、耐スエリング性があると共に燃料被覆材と各
種ダクトの双方、又は何れか一方として使用する上で炉
内における所要の機械的性質を有する合金又は合金類の
開発にある。燃料被覆材は、流動状態にある液体ナトリ
ウムと接触した状態で使用され、その表面温度は約４０
０ｔ（７１５°Ｆ）〜６５０°Ｃ（１２００°Ｆ）にな
る、ダクトが燃料ピンのバンドルをそれぞれ包囲した状
態で約３８０℃（７１５” Ｆ） 〜５５０”Ｃ（１０
２０″Ｆ）で使用される。これら構成要素は上述の高い
温度状態で、１０”ｎ／ｃｊ−ｓ（Ｅ＞０．ＩＭｅＶ）
オーダーの高速中性子束に曝されることになるので、３
Ｘ ｌ ０２３ｎ／ｅｊ （Ｅ、＞０、１ Ｍ ｅ
Ｖ ）オーダーのフルエンスに対して適切に働くことが
可能でなければならない。
ＦＢＲＩという場合もある）に対する技術開発の主目的
の一つは、耐スエリング性があると共に燃料被覆材と各
種ダクトの双方、又は何れか一方として使用する上で炉
内における所要の機械的性質を有する合金又は合金類の
開発にある。燃料被覆材は、流動状態にある液体ナトリ
ウムと接触した状態で使用され、その表面温度は約４０
０ｔ（７１５°Ｆ）〜６５０°Ｃ（１２００°Ｆ）にな
る、ダクトが燃料ピンのバンドルをそれぞれ包囲した状
態で約３８０℃（７１５” Ｆ） 〜５５０”Ｃ（１０
２０″Ｆ）で使用される。これら構成要素は上述の高い
温度状態で、１０”ｎ／ｃｊ−ｓ（Ｅ＞０．ＩＭｅＶ）
オーダーの高速中性子束に曝されることになるので、３
Ｘ ｌ ０２３ｎ／ｅｊ （Ｅ、＞０、１ Ｍ ｅ
Ｖ ）オーダーのフルエンスに対して適切に働くことが
可能でなければならない。
当初、商用ＬＭＦＢＲの燃料被覆材及びダクトに用いら
れる主要な合金のうちの一つとして、冷間加工されたＡ
ｌ５Ｔ−３１６ｆｉを２０％含存し、固溶体の状態の強
化されたオーステナイト系ステンレス鋼が候補に上がっ
た（この合金については、べ不ント（Ｂｅｎｎｅｔ）
、ホートン（Ｈｏｒｔｏｎ ）共著の論文「液体金属高
速増殖炉における材料面での要件（Ｍａｔｅｒｉａｌ
Ｒｅｑｕｉｒｅｓ＋ｅｎＬｓ ｆｏｒ １．１ｑｕｉｄ
Ｍｅｔａ＋Ｆａｓｔ Ｂｒｅｅｄｅｒ Ｒｅａｃｔｏ
ｒ） Ｊ −１９７８年２月に発行されたＭｅｔａｌｌ
ｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ Ａ、 Ｖ
ｏｌ、 ９Ａの１４３頁〜１４９頁に所収−を参照され
たい）。
れる主要な合金のうちの一つとして、冷間加工されたＡ
ｌ５Ｔ−３１６ｆｉを２０％含存し、固溶体の状態の強
化されたオーステナイト系ステンレス鋼が候補に上がっ
た（この合金については、べ不ント（Ｂｅｎｎｅｔ）
、ホートン（Ｈｏｒｔｏｎ ）共著の論文「液体金属高
速増殖炉における材料面での要件（Ｍａｔｅｒｉａｌ
Ｒｅｑｕｉｒｅｓ＋ｅｎＬｓ ｆｏｒ １．１ｑｕｉｄ
Ｍｅｔａ＋Ｆａｓｔ Ｂｒｅｅｄｅｒ Ｒｅａｃｔｏ
ｒ） Ｊ −１９７８年２月に発行されたＭｅｔａｌｌ
ｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ Ａ、 Ｖ
ｏｌ、 ９Ａの１４３頁〜１４９頁に所収−を参照され
たい）。
核等級３１６ステンレス鋼の商業用途における組成の現
行規格表には、燐、硫黄、硼素、アルミニウム、ニオブ
、バナジウム、タンタル、銅及びコバルトのような不純
物に関しては最大値しか記載されていない。この合金を
溶融させる実用化方法では典型的には、電解質等級の出
発原料を真空中で二面溶融する。この方法の実施の結果
、上述の不純物が低レベルになる。このレベルは、特定
の不純物によるが、規格表に記載されている最大許容値
の１／１０〜１／１００である。
行規格表には、燐、硫黄、硼素、アルミニウム、ニオブ
、バナジウム、タンタル、銅及びコバルトのような不純
物に関しては最大値しか記載されていない。この合金を
溶融させる実用化方法では典型的には、電解質等級の出
発原料を真空中で二面溶融する。この方法の実施の結果
、上述の不純物が低レベルになる。このレベルは、特定
の不純物によるが、規格表に記載されている最大許容値
の１／１０〜１／１００である。
しかしながら、３１６合金は、ＬＭＦＢＲの運転温度で
高速中性子束に長時間曝されるあいだにボイドスエリン
グが激しく生じる。スエリングの度合いの減少を目的と
する大規模な技術開発が行われている。米国特許筒４．
５３０，７１９号は、固溶体の状態の強化されたオース
テナイト系ステンレス鋼を開示しており、合金のうち燐
、硫黄及び硼素の含有量の和が大きくなるにつれて応力
破断強さも大きくなることを記載している。上述の技術
開発によってスエリングに対する抵抗性は改善されたが
、燃料ピンの被覆用途における上記合金の応力破断挙動
は、燃料ピンの寿命に関する大きな問題点のうちの一つ
として依然解決されておらず、従って、長寿命のＬＭＦ
ＢＲ炉心が得られるようこの分野における改良が要望さ
れている。
高速中性子束に長時間曝されるあいだにボイドスエリン
グが激しく生じる。スエリングの度合いの減少を目的と
する大規模な技術開発が行われている。米国特許筒４．
５３０，７１９号は、固溶体の状態の強化されたオース
テナイト系ステンレス鋼を開示しており、合金のうち燐
、硫黄及び硼素の含有量の和が大きくなるにつれて応力
破断強さも大きくなることを記載している。上述の技術
開発によってスエリングに対する抵抗性は改善されたが
、燃料ピンの被覆用途における上記合金の応力破断挙動
は、燃料ピンの寿命に関する大きな問題点のうちの一つ
として依然解決されておらず、従って、長寿命のＬＭＦ
ＢＲ炉心が得られるようこの分野における改良が要望さ
れている。
本発明の目的は、照射下にあってもスエリングの度合い
が少なく、しかも良好な機械的性質、特に、良好な応力
破断強さを備えた高強度ステンレス鋼合金を提供するこ
とにある。
が少なく、しかも良好な機械的性質、特に、良好な応力
破断強さを備えた高強度ステンレス鋼合金を提供するこ
とにある。
本発明は、非常に狭く限定した液体金属高速増殖炉用燃
料被覆材としてのマルテンサイト系合金鋼及びかかるマ
ルテンサイト系合金鋼の製造方法に関する０本発明のマ
ルテンサイト系合金鋼は、本質的に、９．６〜１１．６
重量％クロムと、！、４〜１、６重量％モリブデンと、
０．７５〜０．９５重量％マンガンと、０．１５〜０．
２５重量％ニオブと、０．３〜０．４５重量％シリコン
と、０．１５〜０．２５重量％炭素と、０．１５〜０．
２５重量％バナジウムと、最大０．０５重量％ニッケル
と、０．Ｏ１〜０．０２重量％窒素と、０．０１〜０．
０２重量％硫黄と、０．０３〜０．０７重量％銅と、０
．００４〜０．０１０重量％硼素と、（１００５〜０．
０１０重量％燐とを含み、残部が本質的に鉄であること
を特徴とする。
料被覆材としてのマルテンサイト系合金鋼及びかかるマ
ルテンサイト系合金鋼の製造方法に関する０本発明のマ
ルテンサイト系合金鋼は、本質的に、９．６〜１１．６
重量％クロムと、！、４〜１、６重量％モリブデンと、
０．７５〜０．９５重量％マンガンと、０．１５〜０．
２５重量％ニオブと、０．３〜０．４５重量％シリコン
と、０．１５〜０．２５重量％炭素と、０．１５〜０．
２５重量％バナジウムと、最大０．０５重量％ニッケル
と、０．Ｏ１〜０．０２重量％窒素と、０．０１〜０．
０２重量％硫黄と、０．０３〜０．０７重量％銅と、０
．００４〜０．０１０重量％硼素と、（１００５〜０．
０１０重量％燐とを含み、残部が本質的に鉄であること
を特徴とする。
本発明の方法では、かかる合金をＩＩＩＩＬ、該合金を
約１０００℃の温度で１６時間かけて均質化し、均質化
した合金を１１５０℃の温度で１５分かけて焼きなまし
し、焼きなましした合金を７００℃の温度で２時間かけ
て焼き戻す。
約１０００℃の温度で１６時間かけて均質化し、均質化
した合金を１１５０℃の温度で１５分かけて焼きなまし
し、焼きなましした合金を７００℃の温度で２時間かけ
て焼き戻す。
本発明の材料は、スエリングに対する抵抗性を保ちなが
ら、高い温度（５００〜７６０℃）状態において良好な
高温強度（特に、応力破断に対して長寿命）を示すとい
う利点がある。
ら、高い温度（５００〜７６０℃）状態において良好な
高温強度（特に、応力破断に対して長寿命）を示すとい
う利点がある。
本発明の内容は添付の図面に例示的に示すに過ぎない好
ましい実施例の以下の詳細な説明を読むと一層容易に明
らかになろう。
ましい実施例の以下の詳細な説明を読むと一層容易に明
らかになろう。
本発明は、良好な高温強度を備えると共に新型液体金属
高速増殖炉のための燃料被覆材として用いられる可能性
があるマルテンサイト系合金鋼の組成を規定する０本発
明の合金の組成は、鉄と、９．６〜１１．６重量％クロ
ムと、１．４〜１．６重量％モリブデンと、０．７５〜
０．９５重重看マンガンと、０．１５〜０．２５重量％
ニオブと、０．３〜０．４５重量％シリコンと、０．１
５〜０．２５重量％炭素と、０、１５〜０．２５重重看
バナジウムと、最大０．０５重量％ニッケルと、０．Ｏ
１〜０．０２重量％窒素と、０．０１〜０．０２重量％
硫黄と、０．０３〜０．０７ ｆｆｉ量％胴と、０．０
０４〜０．０１０重量％硼素と、ｏ、 ｏ ｏ ｓ〜（
Ｌ ０１０重量％燐とから成る。
高速増殖炉のための燃料被覆材として用いられる可能性
があるマルテンサイト系合金鋼の組成を規定する０本発
明の合金の組成は、鉄と、９．６〜１１．６重量％クロ
ムと、１．４〜１．６重量％モリブデンと、０．７５〜
０．９５重重看マンガンと、０．１５〜０．２５重量％
ニオブと、０．３〜０．４５重量％シリコンと、０．１
５〜０．２５重量％炭素と、０、１５〜０．２５重重看
バナジウムと、最大０．０５重量％ニッケルと、０．Ｏ
１〜０．０２重量％窒素と、０．０１〜０．０２重量％
硫黄と、０．０３〜０．０７ ｆｆｉ量％胴と、０．０
０４〜０．０１０重量％硼素と、ｏ、 ｏ ｏ ｓ〜（
Ｌ ０１０重量％燐とから成る。
この合金は、高い温度（５００〜７６０℃）状態に対し
て良好な強度（特に、応力破断に対して長寿命）を有す
るよう組成されている。評価試験の結果によれば、組成
を僅かに変えると共に加工熱処理を施すと、焼戻し後の
マルテンサイト系合金鋼の応力破断強度は改善されてい
るようである。
て良好な強度（特に、応力破断に対して長寿命）を有す
るよう組成されている。評価試験の結果によれば、組成
を僅かに変えると共に加工熱処理を施すと、焼戻し後の
マルテンサイト系合金鋼の応力破断強度は改善されてい
るようである。
本発明に係る合金の組成とこの頚に属する鋼で作られる
数種の他の合金の組成を後掲の表１に示す。
数種の他の合金の組成を後掲の表１に示す。
本願に記載した鋼の２つのヒートをｔＪ４製した。
一つのヒートは上述の組成そのものであり、もう一つの
ヒートは、硼素含有量がＴＡＦ＃の値であるｚｏ、ｏ３
％である点を除き上記のヒートと同一である（ＴＡＦの
値については表１を参照されたい、また、ｒ Ｔ Ａ
Ｆ 、ｌに関する組成を載せた論文であるトシオ・フジ
タ（Ｔｏｓｈｉｏ ＦＵＪｒＴＡ）、タカキ・サト−（
Ｔａｋａｋｉ ５ＡＴＯ）及びノリオ・タカハシ（Ｎｏ
ｒｉｏ 丁ＡＫＡＨＡＳ旧）共著のｒＶ、Ｎｂ及びＢを
含有した１２％Ｃｒ耐熱鋼の長期クリープ破断強度に対
するＭｏ及びＷの影響（Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｍｏ ａ
ｎｄ １４ｏｎ Ｌｏｎｇ Ｔｅｒｍ Ｃｒｅｅｐ Ｒ
ｕｐｔｕｒｅ ＳｔｒｅｎｇＬｈ ｏｆ １２％Ｃｒ
ＩｌｅａＬ−ｒｅｓｉｓｔｉｎｇ Ｓｆ、ｅｐｌ
［：ｏｎＬａｉｎｉｎｇ Ｖ、 Ｎｂａｎｄ Ｂ）
ｌ ｌ ９７ Ｂ年発行のＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎ
ｓ １５１１゜Ｖｏｌ、 １Ｂの１１５県〜１２４頁所
収−も参照されたい）。
ヒートは、硼素含有量がＴＡＦ＃の値であるｚｏ、ｏ３
％である点を除き上記のヒートと同一である（ＴＡＦの
値については表１を参照されたい、また、ｒ Ｔ Ａ
Ｆ 、ｌに関する組成を載せた論文であるトシオ・フジ
タ（Ｔｏｓｈｉｏ ＦＵＪｒＴＡ）、タカキ・サト−（
Ｔａｋａｋｉ ５ＡＴＯ）及びノリオ・タカハシ（Ｎｏ
ｒｉｏ 丁ＡＫＡＨＡＳ旧）共著のｒＶ、Ｎｂ及びＢを
含有した１２％Ｃｒ耐熱鋼の長期クリープ破断強度に対
するＭｏ及びＷの影響（Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｍｏ ａ
ｎｄ １４ｏｎ Ｌｏｎｇ Ｔｅｒｍ Ｃｒｅｅｐ Ｒ
ｕｐｔｕｒｅ ＳｔｒｅｎｇＬｈ ｏｆ １２％Ｃｒ
ＩｌｅａＬ−ｒｅｓｉｓｔｉｎｇ Ｓｆ、ｅｐｌ
［：ｏｎＬａｉｎｉｎｇ Ｖ、 Ｎｂａｎｄ Ｂ）
ｌ ｌ ９７ Ｂ年発行のＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎ
ｓ １５１１゜Ｖｏｌ、 １Ｂの１１５県〜１２４頁所
収−も参照されたい）。
応力破断強度を最大にするためＷＨＣにおいて９−１２
ｃｒ合金鋼に対して熱処理の研究を行った０本発明に係
る合金に対して行った改良型加工熱処理（以下、ｒ Ｔ
Ｍ Ｔ ｊともいう）法は次の３つの段階から成る。
ｃｒ合金鋼に対して熱処理の研究を行った０本発明に係
る合金に対して行った改良型加工熱処理（以下、ｒ Ｔ
Ｍ Ｔ ｊともいう）法は次の３つの段階から成る。
（１） ｌ Ｏ００℃で１６時間かけて均質化（２）
１１５０℃で１５分かけて焼きなましく又は、焼きなら
し） （３１７００℃で２時間かけて焼戻し 応力破断試験を、上述の改良型ＴＭＴ法を用いて得た２
つの管ロフトにつき実施した。加えて、Ｌ Ｍ Ｆ １
３１（の被覆材に関し、開発の初期段階におイテ用イラ
れ？イタＨＴ−９（ｒＨＴ’−９Ｊ （７）組成につい
ては表１を参照されたい）に対応して構成され、ＴＭＴ
法を用いて得た被覆材に対しても試験を行った。この開
発初期段階におけるＴＭＴ法では、１０３８℃で５分か
けて焼きなましを行い、次に７６０℃で３０分かけて焼
戻しを行っていた。５９３℃〜７０４℃で実施した応力
破断試験の結果を添付の図面に示す、この図面では、デ
ータは、ラーソンーミラーのパラメータ（ＬＭＰ）を用
いて所与のロフトのデータを全て単一のバンドに変換し
た状態で示されている。この作業の結果によれば、改良
型ＴＭＴ法を用いて得た本発明の合金は、１０３８″Ｃ
／７６０℃の初期開発段階のＴＭＴ法を用いて得たＨＴ
−９とこの合金の両方と比較して、応力破断に至るまで
の寿命が長い。
１１５０℃で１５分かけて焼きなましく又は、焼きなら
し） （３１７００℃で２時間かけて焼戻し 応力破断試験を、上述の改良型ＴＭＴ法を用いて得た２
つの管ロフトにつき実施した。加えて、Ｌ Ｍ Ｆ １
３１（の被覆材に関し、開発の初期段階におイテ用イラ
れ？イタＨＴ−９（ｒＨＴ’−９Ｊ （７）組成につい
ては表１を参照されたい）に対応して構成され、ＴＭＴ
法を用いて得た被覆材に対しても試験を行った。この開
発初期段階におけるＴＭＴ法では、１０３８℃で５分か
けて焼きなましを行い、次に７６０℃で３０分かけて焼
戻しを行っていた。５９３℃〜７０４℃で実施した応力
破断試験の結果を添付の図面に示す、この図面では、デ
ータは、ラーソンーミラーのパラメータ（ＬＭＰ）を用
いて所与のロフトのデータを全て単一のバンドに変換し
た状態で示されている。この作業の結果によれば、改良
型ＴＭＴ法を用いて得た本発明の合金は、１０３８″Ｃ
／７６０℃の初期開発段階のＴＭＴ法を用いて得たＨＴ
−９とこの合金の両方と比較して、応力破断に至るまで
の寿命が長い。
かくして、本発明に係る合金は、改良型ＴＭＴ法を用い
ると、高い温度状態で使用しても良好な応力破断強度を
示す。表１に示すように、本発明の合金の組成は、米国
において現在市販されている合金（スウェーデン製の合
金であるＨＴ−９と日本製のＴＡＦ鋼の両方を含む）と
は異なっている。
ると、高い温度状態で使用しても良好な応力破断強度を
示す。表１に示すように、本発明の合金の組成は、米国
において現在市販されている合金（スウェーデン製の合
金であるＨＴ−９と日本製のＴＡＦ鋼の両方を含む）と
は異なっている。
ＴＡＦは本発明に係る合金と組成が類似しているが、炭
素含有量が少なくて硼素含有量が多い０本発明者は、炭
素含有量を多くして強度を高めて硼素含有量を少なくす
ることが出来た。ＴＡＦ鋼の硼素含有量を多くすれば、
−船釣には、溶接と関連した問題が生じることになる。
素含有量が少なくて硼素含有量が多い０本発明者は、炭
素含有量を多くして強度を高めて硼素含有量を少なくす
ることが出来た。ＴＡＦ鋼の硼素含有量を多くすれば、
−船釣には、溶接と関連した問題が生じることになる。
また、本発明に係る合金は、含有量が少ないが、測定可
能である燐及び硫黄を含む、燐、硫黄及び硼素は、破断
に至るまでの寿命を左右する沈澱物の生成量に大きな影
響を及ぼす。
能である燐及び硫黄を含む、燐、硫黄及び硼素は、破断
に至るまでの寿命を左右する沈澱物の生成量に大きな影
響を及ぼす。
（以 下 余 白 ）
長１
−−９−１２ｅｒ釧
Ｃａｒｐｅｎｔ＠ｒ Ｏ，２−，２５１２−１４０
，６ ，７５−１，２５１ｘａｘ Ｏ，５−，６０，５’、８ １ ０．８ ０．３ ０．５ ０．５２−．５
．７５−１．２５ ５−１．００．２−．４ ０．３ ０．３−０．６ ０．８ ０．８ ０．２−．６Ｃｂ＋丁畠−、２−．６ ．０２７ ０．２９ ０．４ （公臥） ０．６−１．０ Ｏ，５−１，Ｑ Ｏ，１５−０
，３０，３１１１ＪＩｍ１５ ０．８５
０．２ ０．２かくして、本発明は、高い温
度状態での使用が可能なマルテンサイト系合金鋼につい
ての組成上の特徴及び加工熱処理方法を提供しており、
特に、５００℃〜７６０℃の温度において応力破断に至
るまでの寿命を特に長く伸ばす。
，６ ，７５−１，２５１ｘａｘ Ｏ，５−，６０，５’、８ １ ０．８ ０．３ ０．５ ０．５２−．５
．７５−１．２５ ５−１．００．２−．４ ０．３ ０．３−０．６ ０．８ ０．８ ０．２−．６Ｃｂ＋丁畠−、２−．６ ．０２７ ０．２９ ０．４ （公臥） ０．６−１．０ Ｏ，５−１，Ｑ Ｏ，１５−０
，３０，３１１１ＪＩｍ１５ ０．８５
０．２ ０．２かくして、本発明は、高い温
度状態での使用が可能なマルテンサイト系合金鋼につい
ての組成上の特徴及び加工熱処理方法を提供しており、
特に、５００℃〜７６０℃の温度において応力破断に至
るまでの寿命を特に長く伸ばす。
上述の実施例は本発明者が現時点で考えるに本発明の最
適の実施態様であるが、当業者であれば、本発明の多く
の設計変更及び改造を想到できよう。
適の実施態様であるが、当業者であれば、本発明の多く
の設計変更及び改造を想到できよう。
したがって、上述の実施例は例示として考慮されるべき
であり、特許請求の範囲に係る本発明の多くの設計変更
例及び改造例は当業者には明らかであろう。かくして、
特許請求の範囲は、本発明の精神及び範囲に属すると考
えられる上記設計変更例及び改造例を包含するものであ
る。
であり、特許請求の範囲に係る本発明の多くの設計変更
例及び改造例は当業者には明らかであろう。かくして、
特許請求の範囲は、本発明の精神及び範囲に属すると考
えられる上記設計変更例及び改造例を包含するものであ
る。
単一の図は、本発明の材料（硼素含有量を多くした材料
と硼素含有量を少なくした材料であって２つの異なる加
工熱処理を施したもの）と従来の材料（ＨＴ−９）の応
力破断特性比較グラフである。 騙（鉄ｔ
と硼素含有量を少なくした材料であって２つの異なる加
工熱処理を施したもの）と従来の材料（ＨＴ−９）の応
力破断特性比較グラフである。 騙（鉄ｔ
Claims (3)
- （１）液体金属冷却型原子炉の燃料被覆材料としてのマ
ルテンサイト系合金鋼であって、本質的には鉄を含み、
残部が本質的に、９．６〜１１．６重量％クロムと、１
．４〜１．６重量％モリブデンと、０．７５〜０．９５
重量％マンガンと、０．１５〜０．２５重量％ニオブと
、０．３〜０．４５重量％シリコンと、０．１５〜０．
２５重量％炭素と、０．１５〜０．２５重量％バナジウ
ムと、最大０．０５重量％ニッケルと、０．０１〜０．
０２重量％窒素と、０．０１〜０．０２重量％硫黄と、
０．０３〜０．０７重量％銅と、０．００４〜０．０１
０重量％硼素と、０．００５〜０．０１０重量％燐とか
ら成ることを特徴とするマルテンサイト系合金鋼。 - （２）本質的に、約１０．６重量％クロム、約１．５重
量％モリブデン、約０．８５重量％マンガン、約０．２
重量％ニオブ、約０．３７重量％シリコン、約０．２重
量％炭素、約０．２重量％バナジウム、最大０．０５重
量％ニッケル、約０．０１５重量％窒素、約０．０１５
重量％硫黄、約０．０５重量％銅、約０．００７重量％
硼素、及び約０．００７重量％燐を含み、残部が本質的
に鉄であることを特徴とする請求項第（１）項記載のマ
ルテンサイト系合金鋼。 - （３）液体金属冷却型原子炉の燃料被覆材料としての、
本質的には鉄を含むマルテンサイト系合金鋼の製造方法
であって、９．６〜１１．６重量％クロムと、１．４〜
１．６重量％モリブデンと、０．７５〜０．９５重量％
マンガンと、０．１５〜０．２５重量％ニオブと、０．
３〜０．４５重量％シリコンと、０．１５〜０．２５重
量％炭素と、０．１５〜０．２５重量％バナジウムと、
最大０．０５重量％ニッケルと、０．０１〜０．０２重
量％窒素と、０．０１〜０．０２重量％硫黄と、０．０
３〜０．０７重量％銅と、０．００４〜０．０１０重量
％硼素と、０．００５〜０．０１０重量％燐とを含む合
金を鋼製し、該合金を約１０００℃で１６時間かけて均
質化し、均質化した合金を１１５０℃で１５分かけて焼
きなましし、焼きなましした合金を７００℃で２時間か
けて焼き戻すことを特徴とするマルテンサイト系合金鋼
製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/278,068 US4927468A (en) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | Process for making a martensitic steel alloy fuel cladding product |
| US278,068 | 1988-11-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02190446A true JPH02190446A (ja) | 1990-07-26 |
Family
ID=23063558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1306379A Pending JPH02190446A (ja) | 1988-11-30 | 1989-11-24 | 燃料被覆材料としてのマルテンサイト系合金鋼及びその製造方法 |
Country Status (3)
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|---|---|
| US (1) | US4927468A (ja) |
| EP (1) | EP0371202A1 (ja) |
| JP (1) | JPH02190446A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020509236A (ja) * | 2017-02-28 | 2020-03-26 | テラパワー， エルエルシー | 鋼組成物を均質化する方法 |
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| RU2302044C1 (ru) * | 2005-10-10 | 2007-06-27 | Российская Федерация в лице Федерального агентства по атомной энергии | Твэл реактора на быстрых нейтронах со свинцовым теплоносителем (варианты) |
| RU2420600C1 (ru) * | 2009-09-24 | 2011-06-10 | Открытое акционерное общество "Высокотехнологический научно-исследовательский институт неорганических материалов имени академика А.А. Бочвара" | Особотонкостенная труба из аустенитной боросодержащей стали для оболочки твэла и способ ее получения |
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| US4576641A (en) * | 1982-09-02 | 1986-03-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Austenitic alloy and reactor components made thereof |
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-
1988
- 1988-11-30 US US07/278,068 patent/US4927468A/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-08-03 EP EP89114396A patent/EP0371202A1/en not_active Withdrawn
- 1989-11-24 JP JP1306379A patent/JPH02190446A/ja active Pending
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|---|---|---|---|---|
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Also Published As
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|---|---|
| EP0371202A1 (en) | 1990-06-06 |
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