JPH02192483A - ダイヤモンド炭化硅素複合体 - Google Patents
ダイヤモンド炭化硅素複合体Info
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- JPH02192483A JPH02192483A JP30833188A JP30833188A JPH02192483A JP H02192483 A JPH02192483 A JP H02192483A JP 30833188 A JP30833188 A JP 30833188A JP 30833188 A JP30833188 A JP 30833188A JP H02192483 A JPH02192483 A JP H02192483A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
- C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
- C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
- C04B41/5001—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials with carbon or carbonisable materials
- C04B41/5002—Diamond
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は切削用のし異材料やメカニカルシール等に使用
されるダイヤモンド炭化硅素複合体に関する。
されるダイヤモンド炭化硅素複合体に関する。
[従来の技術]
炭化硅素焼結体は通常は六方晶炭化硅素(α型)、立方
晶炭化硅素(β型)の粉末にC,B。
晶炭化硅素(β型)の粉末にC,B。
A11等の焼結助剤を添加して成形、焼成してつくられ
ている。そしてこれらの炭化硅素はS i 02とCの
反応により製造されるのが普通である。また特殊なもの
としては有機硅素化合物のハ分解により微粒状の炭化硅
素を得る方法も提案されている。
ている。そしてこれらの炭化硅素はS i 02とCの
反応により製造されるのが普通である。また特殊なもの
としては有機硅素化合物のハ分解により微粒状の炭化硅
素を得る方法も提案されている。
ダイヤモンド膜は特公昭59−27753 、特公昭5
9−27754などに開示されている熱フイラメント法
、マイクロ波プラズマCVD法を筆頭に数多くの方法で
得られている。この場合の膜を析出させる基板にはシリ
コン単結晶ウェハーが最も多く用いられている。この外
にもモリブデン、タングステン、金、銀、銅などの金属
基板の外、石英ガラス、アルミナ、炭化硅素などのセラ
ミックス基板にもダイヤモンド膜が析出することが知ら
れている。複合材をそのまま利用するものとしては例え
ば超硬工具材上にダイヤモンド膜をつけて切削工具に使
用する方法も提案されている。
9−27754などに開示されている熱フイラメント法
、マイクロ波プラズマCVD法を筆頭に数多くの方法で
得られている。この場合の膜を析出させる基板にはシリ
コン単結晶ウェハーが最も多く用いられている。この外
にもモリブデン、タングステン、金、銀、銅などの金属
基板の外、石英ガラス、アルミナ、炭化硅素などのセラ
ミックス基板にもダイヤモンド膜が析出することが知ら
れている。複合材をそのまま利用するものとしては例え
ば超硬工具材上にダイヤモンド膜をつけて切削工具に使
用する方法も提案されている。
[発明が解決しようとする課題]
ダイヤモンド膜は切削材として優れており、例えばこれ
を用いてアルミ合金を加工すると仕上げ面が超硬合金製
切削工具による加工面よりも良好である。
を用いてアルミ合金を加工すると仕上げ面が超硬合金製
切削工具による加工面よりも良好である。
またダイヤモンド膜は硬度が^く、摩擦係数は小さく耐
食性に優れていることから機械材料としてメカニカルシ
ールに使用される。
食性に優れていることから機械材料としてメカニカルシ
ールに使用される。
いずれの場合もダイヤモンド膜自体は薄く強度が弱いの
でこれを補強する基材が必要である。
でこれを補強する基材が必要である。
炭化硅素(S i C)焼結体にはダイヤモンド膜が密
着性よくつけられることから、SiC焼結体の基材にダ
イヤモンドを被覆した複合体(以下「ダイヤ/S i
CkS2合体」と略記)からなる切削工具やメカニカル
シールの実用化が試みられている。
着性よくつけられることから、SiC焼結体の基材にダ
イヤモンドを被覆した複合体(以下「ダイヤ/S i
CkS2合体」と略記)からなる切削工具やメカニカル
シールの実用化が試みられている。
しかし従来のSiC焼結体によるダイヤ/SiC複五よ
切削工具として使用した場合、前記したように加工面は
良好であるが、工具とじての寿命が超硬合金工具より著
しく短かいという欠点がある。これはダイヤモンド膜と
基材の界面における剥離が原因である。従来のSiC焼
結体は焼結助剤が使用されているので、これらの不純物
がこの剥離に関係していると思われる。
切削工具として使用した場合、前記したように加工面は
良好であるが、工具とじての寿命が超硬合金工具より著
しく短かいという欠点がある。これはダイヤモンド膜と
基材の界面における剥離が原因である。従来のSiC焼
結体は焼結助剤が使用されているので、これらの不純物
がこの剥離に関係していると思われる。
また焼結助剤を含むSiC焼結体は腐食性の液体中での
耐食性も十分でない。
耐食性も十分でない。
本発明の目的は切削工具として寿命が長く、耐食性にも
優れたダイヤ/SiCm合体を提供することにある。
優れたダイヤ/SiCm合体を提供することにある。
[課題を解決するための手段]
化学気相蒸着法によれば、高純度の立方晶炭化硅素(以
下「β−5iCJと略記)の膜が得られる。膜を析出さ
せる基材には通常等方性黒鉛が用いられる。β−5EC
の化学気相蒸着法には、様々な公知の方法がある。例え
ば、黒鉛基材をSiO及びCO雰囲気中で1600〜2
0(10℃に加熱すれば黒鉛表層はβ−8IC化する。
下「β−5iCJと略記)の膜が得られる。膜を析出さ
せる基材には通常等方性黒鉛が用いられる。β−5EC
の化学気相蒸着法には、様々な公知の方法がある。例え
ば、黒鉛基材をSiO及びCO雰囲気中で1600〜2
0(10℃に加熱すれば黒鉛表層はβ−8IC化する。
また、S iC14等のハロゲン化硅素とC3H8等の
炭化水素とをH2をキャリヤガスとして流し、黒鉛基材
を1500℃程度に加熱してもβ−8ICの膜が析出す
る。β−8iC膜を0立化するのに十分なだけの膜厚を
確保してから空気中または酸素雰囲気中でおよそ800
℃以上に加熱すれば黒鉛基材は酸化消耗する。こうして
黒鉛を完全に除去すればβ−3LCだけで形成された基
材か残る。
炭化水素とをH2をキャリヤガスとして流し、黒鉛基材
を1500℃程度に加熱してもβ−8ICの膜が析出す
る。β−8iC膜を0立化するのに十分なだけの膜厚を
確保してから空気中または酸素雰囲気中でおよそ800
℃以上に加熱すれば黒鉛基材は酸化消耗する。こうして
黒鉛を完全に除去すればβ−3LCだけで形成された基
材か残る。
本発明はこのβ−8iC基村上に析出させたダイヤモン
ド膜は高純度であり、従来のSiC焼結体よりもダイヤ
モンド膜との密着強度が優れていることの発見に基づく
ものである。
ド膜は高純度であり、従来のSiC焼結体よりもダイヤ
モンド膜との密着強度が優れていることの発見に基づく
ものである。
即ち、本発明は化学気相蒸着法(以下CVDという)に
よるβ−8iC多結晶焼結体からなる基材にダイヤモン
ド膜を被覆したダイヤ/ S i C複合体である。
よるβ−8iC多結晶焼結体からなる基材にダイヤモン
ド膜を被覆したダイヤ/ S i C複合体である。
β−5iC基材の厚さは0.1p以上、密度は3゜2z
/−以上であることが好ましい。またα−5iC以外の
不純物は50pp■以ドであることが好ましい。モして
β−5ICの中にtoffiffi96以ド程度であれ
ばα−5iCが含まれていてもよい。
/−以上であることが好ましい。またα−5iC以外の
不純物は50pp■以ドであることが好ましい。モして
β−5ICの中にtoffiffi96以ド程度であれ
ばα−5iCが含まれていてもよい。
またダイヤモンド膜は切削工具やメカニカルシールに用
いられたときの性能あるいは生産性を考慮して0.01
〜1000mの範囲とすることが好ましい。
いられたときの性能あるいは生産性を考慮して0.01
〜1000mの範囲とすることが好ましい。
基材であるβ−5iC焼結体のダイヤモンド被覆は基材
の全面あるいは片面、または用途により必要な部分のみ
とすることも可能である。
の全面あるいは片面、または用途により必要な部分のみ
とすることも可能である。
基材をダイヤモンド膜で被覆するにはマイクロ波プラズ
マCVD法、熱フイラメントCVD法、高周波CVD法
など公知の方法が用いられる。
マCVD法、熱フイラメントCVD法、高周波CVD法
など公知の方法が用いられる。
[作 用]
化学気相蒸着で得られるβ−5iCは、立方晶の結晶構
造を有しており、通常の条件で合成されるダイヤモンド
膜の結晶構造と一致する。また、β−5iCの格子定数
は4.360人でシリコンの5.430人よりもダイヤ
モンドの3.567人に近い。
造を有しており、通常の条件で合成されるダイヤモンド
膜の結晶構造と一致する。また、β−5iCの格子定数
は4.360人でシリコンの5.430人よりもダイヤ
モンドの3.567人に近い。
従って、β−5iC基板とダイヤモンド膜との界面のミ
スマツチは、非常に小さい。
スマツチは、非常に小さい。
本発明で用いるβ−5iCの熱膨張係数はto(1〜1
000℃の範囲の・1之均値で4 X 10−6秀し℃
程度である。これは純タングステンに近い値であり、市
販の超硬合金の値C5X to−’聾し℃)よりも小さ
い。従って、ダイヤモンド被覆工具として使用する際問
題となる熱応力は、超硬合金より小さくなる。
000℃の範囲の・1之均値で4 X 10−6秀し℃
程度である。これは純タングステンに近い値であり、市
販の超硬合金の値C5X to−’聾し℃)よりも小さ
い。従って、ダイヤモンド被覆工具として使用する際問
題となる熱応力は、超硬合金より小さくなる。
本発明で用いるβ−5iC基材中の不純物量は、50p
pm以下と極めて高純度である。ダイヤモンド膜を析出
させても界面に密着強度を低ドさせる不純物の析出がほ
とんど起こらない。
pm以下と極めて高純度である。ダイヤモンド膜を析出
させても界面に密着強度を低ドさせる不純物の析出がほ
とんど起こらない。
以上述べてきたように本発明で用いる基材は結晶構造上
及び熱膨張係数上のミスマツチが少なく、かつ界面の不
純物量が著しく少ない。このゆえ、ダイヤモンド膜と基
材との密着強度は極めて大きく、切削工具としての寿命
が従来の超硬合金基材品よりも著しく伸びるのである。
及び熱膨張係数上のミスマツチが少なく、かつ界面の不
純物量が著しく少ない。このゆえ、ダイヤモンド膜と基
材との密着強度は極めて大きく、切削工具としての寿命
が従来の超硬合金基材品よりも著しく伸びるのである。
また耐食性に影響するB、A1等が含まれてないので耐
食性がよい。
食性がよい。
[実施例1]
55龍角の等方性黒鉛(東洋炭素■製、 IG−11
0)ブロック上に、化学気相蒸着法で膜厚6龍のβ−8
i C@を形成させた。原料ガスにはS I CII
4を用い、(1:8H8の炭化水素をキャリヤガスとし
て用いた。基材温度は1520℃、ガス流量は0.9J
/sinである。この基材から切断及び空気中で800
℃に加熱する酸化処理によって膜厚6■、55−−角の
β−8EC多結晶板を得た。これを加工して、外径50
es+、内径3kmのドーナツ状部品を作製した。
0)ブロック上に、化学気相蒸着法で膜厚6龍のβ−8
i C@を形成させた。原料ガスにはS I CII
4を用い、(1:8H8の炭化水素をキャリヤガスとし
て用いた。基材温度は1520℃、ガス流量は0.9J
/sinである。この基材から切断及び空気中で800
℃に加熱する酸化処理によって膜厚6■、55−−角の
β−8EC多結晶板を得た。これを加工して、外径50
es+、内径3kmのドーナツ状部品を作製した。
この部品の全面を、熱フイラメントCVD法により膜厚
50−のダイヤモンド膜で被覆した。熱フイラメントC
VD法による被覆は、エタノールガスを1vo1.%含
んだ水素ガスをgosc諜伝し、圧力を30Torrq
基材温度を810℃に保って行なった。
50−のダイヤモンド膜で被覆した。熱フイラメントC
VD法による被覆は、エタノールガスを1vo1.%含
んだ水素ガスをgosc諜伝し、圧力を30Torrq
基材温度を810℃に保って行なった。
被覆した全表面を機械的に研磨し、テフロンベローズ型
メカニカルシールの固定環を得た。この固定環に適合す
るシールリングを同様の方法で作製し、90℃、 l(
Nの塩酸を循環させるポンプに適用したところ、800
00時間を越えても、何らの異常もなかった。メカニカ
ルシール部品のみを取り出したところ、表面には何らの
損傷もなく、重量変化も検出されなかった。
メカニカルシールの固定環を得た。この固定環に適合す
るシールリングを同様の方法で作製し、90℃、 l(
Nの塩酸を循環させるポンプに適用したところ、800
00時間を越えても、何らの異常もなかった。メカニカ
ルシール部品のみを取り出したところ、表面には何らの
損傷もなく、重量変化も検出されなかった。
同一条件でC,Bを助剤としたα−5iC焼結体製のメ
カニカルシールを用いたところ2000時間でシールが
できなくなった。また、C,Bを助剤としたα−5iC
焼結体をダイヤモンド被覆した場合には、1000時間
でダイヤモンド膜が剥離し、シールができなくなった。
カニカルシールを用いたところ2000時間でシールが
できなくなった。また、C,Bを助剤としたα−5iC
焼結体をダイヤモンド被覆した場合には、1000時間
でダイヤモンド膜が剥離し、シールができなくなった。
[実施例2コ
100 mm角、厚さ10mmの等方性黒鉛(東洋炭素
■製、 IG−110)の板を、SiO及びCO雰囲
気中で1700℃に加熱して厚さ2−IIのβ−5tC
多結晶板を得た。この板から、ノーズ半径0.25+a
m、すくい角lO°のバイト部品を切り出した。このバ
イト部品のすくい面及び逃は面に水素とメタンの混合ガ
スを用いた熱フイラメントCVD法で膜厚150 ta
nのダイヤモンド膜をつけた。このダイヤモンド膜の表
面を研磨してノーズ半径0.3報、刃先内約90″、す
くい角lO″のダイヤモンド膜からなる刃先を得た。こ
のバイトの刃面の反対側に蒸着によりチタンを、その上
に銅のメタライズ層を形成させてからシャンク(鋼)に
銀ろうで固定した。このバイトを用いて切削テストを行
なった。
■製、 IG−110)の板を、SiO及びCO雰囲
気中で1700℃に加熱して厚さ2−IIのβ−5tC
多結晶板を得た。この板から、ノーズ半径0.25+a
m、すくい角lO°のバイト部品を切り出した。このバ
イト部品のすくい面及び逃は面に水素とメタンの混合ガ
スを用いた熱フイラメントCVD法で膜厚150 ta
nのダイヤモンド膜をつけた。このダイヤモンド膜の表
面を研磨してノーズ半径0.3報、刃先内約90″、す
くい角lO″のダイヤモンド膜からなる刃先を得た。こ
のバイトの刃面の反対側に蒸着によりチタンを、その上
に銅のメタライズ層を形成させてからシャンク(鋼)に
銀ろうで固定した。このバイトを用いて切削テストを行
なった。
空気軸受スピンドルに直径120mm、幅15mmの被
削材を取り付け、空気軸受スライドテーブルに試作バイ
トを固定した。被削材には無酸素銅を用いた。切削距離
901aaを越えたところですくい面に50mmのくぼ
みが現われた。
削材を取り付け、空気軸受スライドテーブルに試作バイ
トを固定した。被削材には無酸素銅を用いた。切削距離
901aaを越えたところですくい面に50mmのくぼ
みが現われた。
一方、天然の単結晶ダイヤモンドを前記試作品と同一の
形状に加工して得られる単結晶バイト(すくい面(11
0)面)を、前記と同一条件で切削テストしたところ、
切削圧1!lt88kmを越えたところですくい面に5
0nwのくぼみが現われた。
形状に加工して得られる単結晶バイト(すくい面(11
0)面)を、前記と同一条件で切削テストしたところ、
切削圧1!lt88kmを越えたところですくい面に5
0nwのくぼみが現われた。
以上より、本試作品は単結晶バイトと同等の性能を有す
ることが判明した。
ることが判明した。
[効 果]
本発明によればダイヤモンド膜の剥離が起こらず、長寿
命のメカニカルシールや切削工具を得ることができる。
命のメカニカルシールや切削工具を得ることができる。
ダイヤモンド被覆によって、111結晶のダイヤモンド
と同等の硬度、化学的耐食性、低摩擦性が得られるので
、本発明品は天然ダイヤモンド製のものより安価である
。
と同等の硬度、化学的耐食性、低摩擦性が得られるので
、本発明品は天然ダイヤモンド製のものより安価である
。
従って本発明は産業的に極めて有用である。
代
理
人
Claims (4)
- (1)化学気相蒸着法による立方晶炭化硅素の多結晶体
からなる基材にダイヤモンド膜を被覆してなるダイヤモ
ンド炭化硅素複合体。 - (2)基材の厚さが0.1μm以上、ダイヤモンド膜の
厚さが0.01〜1000μmである請求項1記載のダ
イヤモンド炭化硅素複合体。 - (3)メカニカルシールに使用する請求項1又は2記載
のダイヤモンド炭化硅素複合体。 - (4)切削工具に使用する請求項1又は2記載のダイヤ
モンド炭化硅素複合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30833188A JPH02192483A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | ダイヤモンド炭化硅素複合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30833188A JPH02192483A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | ダイヤモンド炭化硅素複合体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02192483A true JPH02192483A (ja) | 1990-07-30 |
Family
ID=17979769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30833188A Pending JPH02192483A (ja) | 1988-12-06 | 1988-12-06 | ダイヤモンド炭化硅素複合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02192483A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5909879A (en) * | 1993-03-09 | 1999-06-08 | Norton Company | Diamond film coating for mating parts |
| US6045029A (en) * | 1993-04-16 | 2000-04-04 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with improved rigid face seal |
| US6209185B1 (en) | 1993-04-16 | 2001-04-03 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with improved rigid face seal |
| CN103659211A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-03-26 | 上海现代先进超精密制造中心有限公司 | 一种加工碳化硅刀片的方法 |
| CN113151898A (zh) * | 2021-02-18 | 2021-07-23 | 北京科技大学 | 一种嵌入式金刚石基碳化硅复合衬底的制备方法 |
-
1988
- 1988-12-06 JP JP30833188A patent/JPH02192483A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5909879A (en) * | 1993-03-09 | 1999-06-08 | Norton Company | Diamond film coating for mating parts |
| US6045029A (en) * | 1993-04-16 | 2000-04-04 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with improved rigid face seal |
| US6209185B1 (en) | 1993-04-16 | 2001-04-03 | Baker Hughes Incorporated | Earth-boring bit with improved rigid face seal |
| CN103659211A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-03-26 | 上海现代先进超精密制造中心有限公司 | 一种加工碳化硅刀片的方法 |
| CN103659211B (zh) * | 2013-12-20 | 2016-04-06 | 上海现代先进超精密制造中心有限公司 | 一种加工碳化硅刀片的方法 |
| CN113151898A (zh) * | 2021-02-18 | 2021-07-23 | 北京科技大学 | 一种嵌入式金刚石基碳化硅复合衬底的制备方法 |
| CN113151898B (zh) * | 2021-02-18 | 2021-10-15 | 北京科技大学 | 一种嵌入式金刚石基碳化硅复合衬底的制备方法 |
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