JPH02197304A - 厚鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、粗圧延機および仕上げ圧延機の２機の圧延
機からなる厚鋼板圧延設備により、形状の良好な厚鋼板
を高能率で製造するための方法に関するものである。

〔従来の技術〕

一般に圧延機による厚鋼板の製造は、次のようにして行
なわれる。即ち、被圧延材であるスラブに対し、その形
状を整えるための形状調整圧延を１〜２パス程度行ない
、次いでこれを９０６転回し、所定の板幅を得るための
幅出し圧延を８〜ＩＯパス程度行ない、更にこれを９０
″転回し、所定の板厚、板幅および長さを得るための仕
上げ圧延を７〜１０パス程度行ない、かくして目的の寸
法の厚鋼板を得る。

第７図（ａ）はこのようにして製造された厚鋼板の平面
図、同図（ロ）は第７図（ａ）のＡ−Ａ線断面図、同図
（Ｃ）は第７図（ａ）のＢ−Ｂ線断面図である。第７図
（ａ）〜（Ｃ）に示すように、上記により製造された厚
鋼板１には、その長さ方向および幅方向に異形２および
幅精度不良３が生じ、更に、その先端部、後端部および
幅端部に折込み４が生ずる。

そこで、上述のような形状不良を低減するために、形状
調整圧延、幅出し圧延および仕上げ圧延の各段階におい
て、エツジングを行なうことが知られている。即ち、例
えば特開昭６１−２７３２０２号公報に開示されている
ように、形状調整圧延段階において、第８図Ａに示す如
く圧延機５の上流側に配置した１対の竪ロールからなる
エツジヤ−６で被圧延材１′の幅方向に圧下を加えて、
その長さ方向のエツジングを行なえば、被圧延材１′の
幅端部の折込みを低減することができる。

また、例えは特開昭５９−２１５２０３号公報に開示さ
れているように、幅出し圧延段階において、第８図Ｂに
示す如くエツジヤ−６で、被圧延材１′の長さ方向に圧
下を加えて、その幅方向のエツジングを行なうときは、
被圧延材１′の先端部および後端部の折込みおよび異形
を低減することができる。

更に、前記特開昭５９−２１５２０３号公報に開示され
ているように、仕上げ圧延段階において、第８図Ｃに示
す如くエツジヤ−６で、被圧延材１′の幅方向に圧下を
加えて、その長さ方向のエツジングを行なうときは、幅
出し圧延された被圧延材１′の幅精度の不良を修正し且
つその幅端部および先端部並びに後端部の異形を低減す
ることができる。

上述した厚鋼板の製造に当り、１基の圧延機によって形
状調整圧延２幅出し圧延および仕上げ圧延を行なう場合
と、粗圧延機および仕上げ圧延機の２基の圧延機を使用
し、粗圧延機によって形状調整圧延および幅出し圧延を
行ない、仕上げ圧延機によって仕上げ圧延を行なう場合
とがある。

１基の圧延機によって形状調整から仕上げまでを行なう
場合には、圧延機の上流側に近接させて配置したエツジ
ヤ−で、形状調整圧延９幅出し圧延および仕上げ圧延の
各段階毎に前述したエツジングを行なうことにより、前
述した折込みおよび異形の低減１幅端度の不良を修正す
ることができる。

しかしながら、１基の圧延機によって形状調整から仕上
げまでのすべてを行なう場合には、２基の圧延機によっ
て圧延する場合に比較し、圧延能率が著しく低下する。

２基の圧延機からなる設備の場合には、エツジヤ−は、
従来、加熱炉と粗圧延機との間または粗圧延機の近傍に
配置されており、形状調整圧延段階および幅出し圧延段
階において、前述したエツジングが行なわれている。

〔発明が解決しようとする課題〕

上述した２基の圧延機と１基のエツジヤ−とからなる従
来の設備によって圧延する場合には、次のような問題が
ある。

（１）　　エツジヤ−を加熱炉と粗圧延機との中間部に
配置した場合 第９図（ａ）に示すように、粗圧延機８と仕上げ圧延機
９とからなる設備において、エツジヤ−６を、加熱炉７
と粗圧延機８との中間部に配置すれば、粗圧延機８によ
る１〜２パスの形状調整圧延段階において、被圧延材に
対する長さ方向のエツジングを行なうことができる。従
って、被圧延材の幅端部の折込みは低減されるが、幅端
部の異形の低減９幅端度の向上、および、先端部および
後端部の折込みおよび異形の低減を図ることはできない
。

粗圧延機８による幅出し圧延段階において、エツジヤ−
６で被圧延材に対する幅方向のエツジングを行なおうと
すると、粗圧延機８からエッジャー６までの被圧延材の
移動ロスが大きく、圧延能率が大幅に低下する。従って
、圧延能率の点から幅方向のエツジングは行なわれてい
ない。

（２）　　エツジヤ−を粗圧延機に近接させて配置した
場合 第９図（ｂ）に示すように、前述の設備において、エツ
ジヤ−６を粗圧延機８に近接させ、その上流側および下
流側の何れか一方または両方に配置すれば、粗圧延機８
による形状調整圧延段階において、被圧延材に対する長
さ方向のエツジング、および、幅比し圧延段階において
、被圧延材に対する幅方向のエツジングを行なうことが
できる。従って、被圧延材の幅端部の折込みの低減、お
よび、その先端部および後端部の折込みおよび異形は低
減される。

しかしながら、仕上げ圧延段階における被圧延材に対す
る長さ方向のエツジングは、粗圧延機８の下流側の近傍
にエツジヤ−６を配置した場合であって、且つ、被圧延
材の幅比し比が小さいなど粗圧延機８の負荷が仕上げ圧
延機９の負荷よりも小さい場合に限られ、この場合でも
、仕上げ圧延機９による仕上げ圧延の初期段階において
、１〜２パス程度行ない得るのみである。このような粗
圧延機８の負荷が仕上げ圧延機９の負荷よりも小さい例
は少なく、また、１〜２パス程度のエツジングでは、幅
比し圧延された被圧延材の幅精度の不良の修正や異形の
低減を十分に行なうことはできない。

一方、第９図（Ｃ）に示すように、粗圧延機８と仕上げ
圧延機９との中間部にエツジヤ−６を配置することも考
えられるが、この場合には、形状調整圧延１幅出し圧延
および仕上げ圧延の各段階においてエツジングを行なう
ことができても、粗圧延機８または仕上げ圧延機９から
エツジヤ−６までの被圧延材の移動ロスが大きく、圧延
能率が大幅に低下する。従って、圧延能率の点から実用
化され難い。

粗圧延機８および仕上げ圧延機９の各々に近接させてエ
ツジヤ−６を配置すれば理想的な圧延を行なうことがで
きるが、設備コストが増大する問題が生ずる。

従って、この発明の目的は、粗圧延機および仕上げ圧延
機の２基の圧延機と１基のエツジヤ−とにより、端部の
折込みおよび異形が少なく、幅精度の優れた、矩形状に
近い良好な形状の厚鋼板を、歩留り高く高能率で製造す
るための方法を提供することにある。

［課題を解決するための手段］ この発明は、圧延ラインに沿って、粗圧延機。

仕上げ圧延機および１対の竪ロールからなるエツジヤ−
を配置し、前記粗圧延機によって被圧延材の形状調整お
よび幅比し圧延を行ない、前記仕上げ圧延機によって仕
上げ圧延を行ない、そして、前記エツジヤ−によってエ
ツジングを行なうことにより、所定形状の厚鋼板を製造
する厚鋼板の製造方法において、 前記エツジヤ−を、前記仕上げ圧延機の上流側および下
流側の何れか一方または両方に、前記仕上げ圧延機に近
接させて配置し、前記被圧延材を前記粗圧延機から前記
仕上げ圧延機に送るときの前記被圧延材の厚さ即ち前記
仕上げ圧延機における圧延開始時の厚さを、前記エツジ
ヤ−によるエツジング効果、および、前記粗圧延機並び
に前記仕上げ圧延機の各々の圧延効率に基いて決定し、
前記仕上げ圧延機において前記仕上げ圧延の前に前記幅
比し圧延の一部を行ない、そして、前記エツジヤ−にお
いて、前記被圧延材の長さ方向および幅方向のエツジン
グを行なうことに特徴を有するものである。

次に、この発明を、図面を参照しながら説明する。第１
図（ａ）　（ｂ）　（Ｃ）は、この発明の方法に使用さ
れる設備を示す平面配置図である。図面に示すように、
加熱炉７の出側に、圧延ラインに沿って、粗圧延機８お
よび仕上げ圧延機９が配置されている。

６は、１対の竪ロールからなるエツジヤ−であって、第
１図（ａ）においては、エツジヤ−６が仕上げ圧延機９
に近接させ、その上流側に配置されている。第１図（ｂ
）においては、エツジヤ−６が仕上げ圧延機９に近接さ
せ、その下流側に配置されている。第１図（Ｃ）におい
ては、エツジヤ−６が仕上げ圧延機９に近接させ、その
上流側および下流側の各々に配置されている。

第２図は、上述のように配置されたエツジヤ−６による
被圧延材のエツジング効果と、仕上げ圧延機９での被圧
延材の圧延開始厚さとの関係を示すグラフである。第２
図から明らかなように、エツジヤ−６による被圧延材の
長さ方向および幅方向の端部の折込みおよび異形の低減
効果即ちエツジング効果は、仕上げ圧延機９による被圧
延材の圧延開始時の厚さによって大きな差がある。即ち
、粗圧延機８によって形状調整圧延のみを行ない、形状
調整圧延終了時の厚さで被圧延材を仕上げ圧延機９に送
り、仕上げ圧延機９で幅出し圧延および仕上げ圧延を行
なうと共に、幅出し圧延段階および仕上げ圧延段階でエ
ツジヤ−６によりエツジングを行なうときは、極めて大
きいエツジング効果が得られる。

一方、粗圧延機８によって形状調整圧延１幅出し圧延お
よび仕上げ圧延の一部まで行ない、仕上げ圧延終了時に
近い厚さで被圧延材を仕上げ圧延機９に送り、仕上げ圧
延機９で残りの仕上げ圧延を行なうと共に、残りの仕上
げ圧延段階でエツジヤ−６によりエツジングを行なうと
きは、エツジング効果はほとんどない。

粗圧延機８による幅出し圧延の終了前に被圧延材を仕上
げ圧延機９に送り、幅出し圧延終了前の厚さの被圧延材
を、仕上げ圧延機９で残りの幅出し圧延および仕上げ圧
延を行なうと共に、残りの幅出し圧延段階および仕上げ
圧延段階でエツジヤ−６によりエツジングを行なうとき
は、大きいエツジング効果が得られる。

形状調整圧延および幅出し圧延の各段階におけるエツジ
ング効果は、被圧延材の端面の成形である。従って、こ
の効果を得るためには、エツジヤ−６による大圧下は必
要なく、１〜２パス程度のエツジングで十分である。こ
れに対し、仕上げ圧延段階におけるエツジング効果は、
被圧延材の幅精度の向上および異形の低減である。従っ
て、この効果を得るためには、エツジヤ−６による大圧
下が必要であって、最低３〜５パスのエツジングが必要
である。

上述のように、エツジヤ−６によるエツジング効果は、
粗圧延機８によって幅出し圧延を終了させず、幅出し圧
延終了以前の、厚さの大きい被圧延材を仕上げ圧延機９
に送って圧延した方が大であるが、一方、仕上げ圧延機
９の負荷が粗圧延機８の負荷よりも大になるので、圧延
効率を阻害する問題が生ずる。

第３図は、粗圧延機８および仕上げ圧延機９の負荷と、
仕上げ圧延機９での被圧延材の圧延開始厚さとの関係を
示すグラフである。第３図において縦軸のＯは、粗圧延
機８および仕上げ圧延機９の各々の負荷のバランスポイ
ントを示している。

そして、０から＋１００までの間は粗圧延機８の負荷を
示し、０から−１００までの間は仕上げ圧延機９の負荷
を示している。

第３図から明らかなように、仕上げ圧延機９での被圧延
材の圧延開始厚さを、粗圧延機８による幅出し圧延の終
了厚さ付近にすれば、通常、粗圧延機８および仕上げ圧
延機９の負荷を互いにバランスさせることができる。仕
上げ圧延機９での被圧延材の圧延開始厚さを、幅出し圧
延の終了厚さよりも小即ち粗圧延機８によって仕上げ圧
延の一部まで行なうと、粗圧延機８の負荷が大になる。

一方、仕上げ圧延機９での被圧延材の圧延開始厚さを、
幅出し圧延の終了厚さよりも大即ち仕上げ圧延機９によ
って幅出し圧延の一部を行なうと、仕上げ圧延機９の負
荷が大になる。

このように、粗圧延機８または仕上げ圧延機９の負荷が
大になると、圧延効率が低下する。第４図は、このよう
な圧延効率と仕上げ圧延機９での被圧延材の圧延開始厚
さとの関係を示すグラフである。第４図から明らかなよ
うに、仕上げ圧延機９での被圧延材の圧延開始厚さが前
述したバランスポイントを外れると圧延効率は低下する
。

前述したエツジヤ−６によるエツジング効果、および、
粗圧延機８および仕上げ圧延機９の負荷のバランスポイ
ントは、被圧延材の寸法、鋼種その他の条件によって変
わる。

そこで、第５図にブロック図で示すように、被圧延材で
あるスラブの寸法、仕上げ圧延を完了した製品の寸法、
圧延方向、スラブの温度、形状調整圧延時の圧下量、鋼
種および１つ前の被圧延材が仕上げ圧延を完了する予測
時間の各要因に基いて、粗圧延機８でのパス数、仕上げ
圧延機９でのパス数およびエツジヤ−６でのパス数を予
測する。

そして、この予測結果と、前述したエツジング効果を示
すグラフおよび圧延効率を示すグラフとに基づいて、最
適なエツジング効果および圧延効率が得られる、仕上げ
圧延機９での被圧延材の圧延開始厚さを決定する。

このようにして決定された仕上げ圧延機９での圧延開始
厚さによって、被圧延材を粗圧延機８により前記圧延開
始厚さまで圧延し、次いで、これを仕上げ圧延機９に送
り、仕上げ圧延機９によって圧延する。仕上げ圧延機９
での圧延開始厚さが幅出し圧延終了厚さよりも大きい場
合には、エツジヤ−６によって、仕上げ圧延機９での幅
出し圧延時における幅方向のエツジングおよび仕上げ圧
延時における長さ方向のエツジングが共に行なわれる。

−船釣に、圧延効率を示すバランスポイントは、幅出し
圧延終了時の厚さよりも大きい場合が多い。従って、は
とんどの被圧延材は、上述の幅方向のエツジングおよび
長さ方向のエツジングが共に行なわれることになる。仕
上げ圧延機９での圧延開始厚さが幅出し圧延終了厚さよ
りも小さい場合には、エツジヤ−６によって、仕上げ圧
延機９での仕上げ圧延時における長さ方向のエツジング
のみが行なわれる。

このようにして、本発明によれば、矩形状に近い良好な
形状の厚鋼板を、圧延能率を阻害することなく歩留り高
く高能率で製造することができる。

次に、この発明を、実施例により説明する。

〔実施例〕

第１図（ａ）に示した、エツジヤ−６が仕上げ圧延機９
に近接させその上流側に配置されている設備を使用し、
下記条件によって厚鋼板を製造した。

（１）スラブ寸法：厚さ２２１ｍｍＸ幅１９４５＋＋ｎ
ｎＸ長さ３８５０閣（２）製品寸法：厚さ１６ｍｍｘ幅
、’３，８００　ｍｍ　Ｘ長さ２７，０００ｍｍ（３）
鋼種　：低炭素鋼（引張り強度５０ｋｇ）（４）スラブ
温度：　１１５０°Ｃ 第６図は被圧延材の粗圧延機および仕上げ圧延機におけ
る圧延パス数と板厚との関係を示すグラフである。第６
図において、Ｏ印は本発明方法により仕上げ圧延機にお
ける圧延開始時の厚さを定め、仕上げ圧延機において仕
上げ圧延の前に幅出し圧延の一部を行なった場合を示し
、Δ印は比較例で、粗圧延機で幅出し圧延を終了させ、
仕上げ圧延機においては仕上げ圧延のみを行なった場合
を示す。

第１表に、上述の本発明例および比較例の各々の圧延能
率およびエツジング効果を示す。

第１表から明らかなよう゛に、比較例の場合には、粗圧
延機の圧延負荷が大でしかも幅方向のエツジング効果は
得られなかった。これに対し、本発明の場合には、粗圧
延機および仕上げ圧延機の各々の負荷はバランスしてお
り、しかも、幅方向および長さ方向のエツジング効果は
共に大であり、幅方向および長さ方向の端部の折込みお
よび異形が少なく且つ矩形状に近い良好な形状の厚鋼板
を、高能率で製造することができた。

〔発明の効果〕

以上述べたように、この発明によれば、粗圧延機および
仕上げ圧延機の２基の圧延機と１基のエツジヤ−とによ
り、端部の折込みおよび異形が少なく、幅精度の優れた
、矩形状に近い良好な形状の厚鋼板を、歩留り高く高能
率で製造することができる工業上有用な効果がもたらさ
れる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）　（ｂ）　（Ｃ）はこの発明の方法に使用
される設備を示す平面配置図、第２図はエツジング効果
と仕上げ圧延機での被圧延材の圧延開始厚さとの関係を
示すグラフ、第３図は粗圧延機および仕上げ圧延機の負
荷と仕上げ圧延機での被圧延材の圧延開始厚さとの関係
を示すグラフ、第４図は圧延効率と仕上げ圧延機での被
圧延材の圧延開始厚さとの関係を示すグラフ、第５図は
この発明の方法を示すブロック図、第６図はこの発明の
方法の実施例を比較例と共に示すグラフ、第７図（ａ）
は従来の方法によって製造された厚鋼板の平面図、第７
図（ｂ）は第７図（ａ）のＡ−Ａ線断面図、第７図（Ｃ
）は第７図（ａ）のＢ−Ｂ線断面図、第８図は各圧延段
階におけるエツジング方向を示す図、第９図（ａ）〜（
Ｃ）は従来の方法に使用される設備を示す平面配置図で
ある。図面において、 １・・・厚鋼板、 ２・・・異形、 ４・・・折込み、 ６・・・エツジヤ− ８・・・粗圧延機、 １′・・・被圧延材、 ３・・・幅精度不良、 ５・・・圧延機、 ７・・・加熱炉、 ９・・・仕上げ圧延機。 ８′ 圧 延 枇 第４図 Ｑコ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　圧延ラインに沿って、粗圧延機、仕上げ圧延機およ
   び１対の竪ロールからなるエッジャーを配置し、前記粗
   圧延機によって被圧延材の形状調整および幅出し圧延を
   行ない、前記仕上げ圧延機によって仕上げ圧延を行ない
   、そして、前記エッジャーによってエッジングを行なう
   ことにより、所定形状の厚鋼板を製造する厚鋼板の製造
   方法において、 前記エッジャーを、前記仕上げ圧延機の上流側および下
   流側の何れか一方または両方に、前記仕上げ圧延機に近
   接させて配置し、前記被圧延材を前記粗圧延機から前記
   仕上げ圧延機に送るときの前記被圧延材の厚さ即ち前記
   仕上げ圧延機における圧延開始時の厚さを、前記エッジ
   ャーによるエッジング効果、および、前記粗圧延機並び
   に前記仕上げ圧延機の各々の圧延効率に基いて決定し、
   前記仕上げ圧延機において前記仕上げ圧延の前に前記幅
   出し圧延の一部を行ない、そして、前記エッジャーにお
   いて、前記被圧延材の長さ方向および幅方向のエッジン
   グを行なうことを特徴とする厚鋼板の製造方法。 ２　前記被圧延材を、前記粗圧延機における前記幅出し
   圧延の完了パスより１パス以上前の段階で前記仕上げ圧
   延機に送り、前記仕上げ圧延機において、仕上げ圧延の
   前に残りの幅出し圧延を行なう、請求項１記載の厚鋼板
   の製造方法。