JPH0219779A - 高抵抗系３端子平行２回線送電線における地絡故障点標定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 この発明は、高抵抗系３端子平行２回線送電線における
地絡故障点標定方法に関する。

〈従来の技術〉 従来から変電所間の送電線は、電力供給の信頼度向上の
ため、一般的に平行２回線方式で行われている。上記送
電線は、建造物内で保守管理されている変電所等と比較
して、外部（Ｍ撃による絶縁破壊、或は鳥や樹木の接触
等）に起因する故障が不可避であり、故障の多くは地絡
敵陣であって、故障発生時には、故障点探索作業が伴う
が、特に、山間部における地絡故障点探索は非常に困難
な場合がある。

そこで、故障点を標定する方法が種々提案され、実施さ
れている。

従来からの高抵抗系平行２回線送電線における地絡故障
点標定方法としては、平行２回線のそれぞれの回線の零
相電流ｌｏｔ、１Ｇ２を検出して零相電流の分流比１０
１／（ｌ　Ｏ１＋　１０２）　　（但し、１−１または
２）を算出し、この零相電流分流比に基いて送電端から
地絡故障点までの距離を算出する方法がある。

第４図は上記■の方法をさらに詳細に説明するための図
であり、送電側（ａ）には、高抵抗（ｂ）で中性点が接
地されたＹ−Ｙ型変圧器（ｃ）を配置すると共に、受電
側（ｄ）に非接地のＹ−Δ型変圧器（ｅ）を配置してい
る。上記両度圧器（ａ）　（ｄ）は、母線（ｇｌ）（ｇ
２）に接続され、これらの母線（ｇｌ）（ｇ２）の間に
長さがＪの２回線送電線（ｆｌ）　＜ｒ２＞を接続して
いる。

上記高抵抗系平行２回線送電線において、送電端から距
離Ｘの地点で地絡敵陣が発生し、地絡故障点から大地に
地絡電流が流出している場合を想定する。

第５図は、第４図の零相回路を示し、回線（ｒｌ）の零
相電流を１０１、回線（ｒ２）の零相電流をｉ０２、地
絡故障点から流出する電流量をｌ　Ｏｆ、母線（ｇｌ）
の零相電圧を９０、地絡故障点の零相電圧を９ｏｒ１単
位長さ当りの事故インピーダンスを２０、回線間の相互
インピーダンスを之■とすれば、母線（ｇｌ）から地絡
故障点までの電圧降下は回線（ｒｌ）（ｒ２）の各々に
対して次のようになる。

Ｖ　ＯＱ　Ｏｆ’−ｘ之０ｉ０１＋ｘ之ｍ１０２ｙｏ　
　−ｖｏｒ−ｘｚＯｆ０２＋ｘ之ｗｉ０１＋（２４Ｘ）
之Ｏ１０２−（２４−Ｘ　）　　之ａ＋１０２上記２つ
の式の差により、次式が得られる。

Ｘ（之〇−之ＩＩ＞　Ｉ　Ｏｌ−（２Ｊ　−ｘ　）（之
０−２ｍ）ｉ０２上式とｆ　ＯＬ＋　１０２−　ｌｏｒ
なる関係式より下式が成立する。

１０１−１（２４−ｘ）／２４）　　　ｔＯｆｉ０２−
（Ｘ／２Ｊ）−１Ｏｆ’ 上記二つの式に基いて零相電流比を算出すれば、回線（
「１）の零相電流比は ２　ｔ０２／（ｆ０１＋　１０２）　−ｘ／　Ｊとなり
、上記式から送電端から地絡故障点までの距離Ｘを算出
することができる。尚、回線（ｒ２）の零相電流分流比
は、 ２　ｔ０１／（ｔ０１＋　１０２）　　−２１−ｘとな
る。従って、何れの零相電流分流比からも距１ｌＩｔｘ
を算出できる。

即ち、各回線（ｆｌ）（ｒ２）ノ零相電流ｌ　０１．　
　ｉ　０２１：のみ基いて地絡故障点を標定することが
できる。

〈発明が解決しようとする課題〉 上記の零相電流分流比による地絡故障点算出方法は、送
電端においてそれぞれの回線から検出される零相電流の
分流比のみに基いて送電端から地絡故障点までの距離を
算出しているので、簡易であるという特徴を有するが、
送電線を分岐して負荷を接続する方式、即ち３端子系統
における一線地絡故障点の標定には適用することができ
ないという問題がある。即ち、３端子系統においては１
、送電線を複数に分岐し、負荷を接続していることから
、上述の零相電流分流比による方法をそのまま適用して
故障点の算出を行うことができないという問題がある。

この発明は、上記の問題に鑑み、高抵抗系３端子平行２
回線送電線においても、零相電流分流比法により一線地
絡故障点を標定することを可能にする高抵抗系３端子平
行２回線送電線における地絡故障点標定方法を提供する
ことを目的とする。

く課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するための、この発明の高抵抗系３端子
平行２回線送電線における地絡故障点標定方法は、高抵
抗系３端子平行２回線送電線の送電線路長に基いて送電
端から地絡点までの距離、或は２回線分岐点から地絡故
障点までの距離を算出するための補正係数を予め算出し
ておき、高抵抗系３端子平行２回線の送電端の各回線か
ら検出される零相電流と、上記補正係数とを要素として
、送電端から地絡故障点までの距離、或は２回線分岐点
から地絡故障点までの距離を算出する方法である。

く作用〉 以上のこの発明によれば、送電線路長に基いて送電端か
ら地絡故障点までの距離、或は２回線分岐点から地絡故
障点までの距離を算出するための予め計算された補正係
数と、送電端の零相電流とを要素として後述する所定の
演算を行い、送電端から地絡故障点までの距離、或は２
回線分岐点から地絡故障点までの距離を算出することに
より、高抵抗系３端子平行２回線送電線においても一線
地絡故障点の標定を行うことができる。

さらに詳細に説明すれば、送電端から地絡故障点までの
距離、或は２回線分岐点から地絡故障点までの距離を算
出するための補正係数は、高抵抗系３端子平行２回線の
回路を解析し、零相差電流に基いた簡易な等価回路（以
下差電流等価回路と略称する）に置き換えることにより
導き出される。

上記補正係数は、以下に示すようにして算出することが
できる。

一般に、高抵抗系３端子平行２回線は負荷線に対して分
岐される単回線を有することが多くこの単回線中の何れ
の箇所で一線地絡故障が発生しても、零相電流の流出地
点は当該単回線と２回線との接続点であると見なせる。

従って、高抵抗系３端子平行２回線送電線で一線地絡故
障を議論する場合は、単回線を省略した純粋な３端子平
行２回線として扱うことができる（第２図Ｃ参照）。

さらに、３端子平行２回線の零相回路（第２図Ｃ参照）
を、それぞれの回線の零相電流の差に基いて得られる差
電流等価回路（第２図Ｃ参照）に置き換える。

そして、送電端から分岐点までの距離をＪａ。

分岐点から２つの受電端までの距離をそれぞれｊｂ、ｊ
ｃ、送電端から２回線分岐点に流れ込む差電流をＡ１０
、各受電端から分岐点に流れ込む差電流をそれぞれΔｔ
Ｏ′、ΔＩＯ′、地絡故障点から流出する差電流をΔＩ
ｏ「とし、送電端と分岐点との間に地絡敵陣が発生した
場合には、差電流等価回路（第２図Ｃ参照）に基いて解
析すれば、下記 ＪａΔｉｏ　ｉｂΔ１ｏ’ ＝　（Ｊａ−ｘ）△１ｏｆ １ｂ△ｔＯ’−Ｊｃ△１０’−０ ΔｌＯ＋△１０′　十△ＩＯ′−△ｉｏｒなる三つの式
が得られ、また、地絡故障点から流出する零相電流！ｏ
ｒは、各回線の送電端側における各回線の零相電流１０
１，１０２の単純和であるからｌ　Ｏｆ−１０１＋　ｉ
　０２となる。　　　　　　　　１・）・（但し、ｊａ
、Ｊｂ、　ｊｃは送電線路の長さであるから既知の値で
あり、また、零相差電流△１０も送電端側における零相
電流の差であるから既知の値である） 上記四つの式を解くことにより、未知数Ｘ。

△ｉｏ′、△ＩＯ′を求めることができる。

この場合において、零相電流分流比を用いれば、送電端
から地絡故障点までの距離Ｘをさらに簡単に算出するこ
とができる。即ち、零相電流分流比は上記四つの式に基
いて ２Ｉ０２／（１０１＋１０２） ＝　（Ｊｂ　＋Ｊｃ　）ｘ／　（）ａ　Ｊｂ　＋Ｊｂ　
Ｊｃ　＋ＪａノＣ） で与えられる。

従って、式中の （）ｂ＋ノｃ　）／　（Ｊａ　Ｊｂ　−＋−Ｊｂ　ｊａ
　＋Ｊａ　Ｊｅ）を補正係数とし、送電端側の各回線か
ら零相電流を検出して零相電流分流比と補正係数と乗算
することにより、送電端から地絡故障点までの距離Ｘを
求めることができる。

また、分岐点と受電端との間に地絡敵陣が発生した場合
においても、上記同様に回路解析を行うことにより、他
の補正係数を用いて２回線分岐点から地絡故障点までの
距離を算出することができる。

〈実施例〉 以下、この発明の高抵抗系３端子平行２回線送電線おけ
る地絡故障点標定方法の実施例を添付図面に基いて詳細
に説明する。

第１図は一般的な高抵抗系３端子平行２回線送電線、お
よびこの発明に係る地絡故障点標定方法に適用される地
絡故障点算出装置を示す図であり、高抵抗系３端子平行
２回線送電線（以下３端子系と略称する）は、送電側に
配置される高抵抗（１）により接地された変圧器■と、
変圧器（２）と負荷（３ａ）（３ｂ）との間に接続され
、２回線分岐点（４）から２方向に分岐された平行２回
線（５ａ）　（５ｂ）と、平行２回線（５ａ）　（５ｂ
）の所定の位置から分岐される単回線０（６）と、単回
線（６）に接続される負荷（７）とを有する。

上記負荷（３ａ）（ｌｂ）（７）と送電線とは、既に示
した第４図の変圧器（ｄ）と同様なＹ−Δ型変圧器を介
在させて接続されているが、第１図では省略する。

尚、送電側の２回線端子をＡ１負荷（３ａ）の２回線端
子をＢ１負荷（３ｂ）の２回線端子をＣとしている。

そして、地絡故障点算出装置は、３端子系２回線のそれ
ぞれの回線（５ａ）　（５ｂ）のＡ端子側に介在させら
れ、それぞれの回線（５ａ）　（５ｂ）の零相電流を検
出する零相検出回路（８ａ）　（８ｂ）と、零相検出回
路（８ａ）　（８ｂ）により検出される零相電流を所定
の変流比の電流信号に変換するトランス（９）と、トラ
ンス（９）からのアナログデータをディジタルデータに
変換するＡ／Ｄ変換器（ｌＯ）と、Ａ／Ｄ変換部００）
により変換されたディジタル信号を格納するデータメモ
リ（１１）と、零相電流の大きさに基いて地絡故障を検
出して地絡故障点算出指令信号を出力する地絡検出部（
１２）と、２回線端子Ａと２回線分岐点（４）間の一線
地絡故障点を算出するための補正係数γ１１２回線分岐
点（４）と２回線端子Ｂ間の地絡故障点を算出するため
の補正係数７２、および２回線分岐点（４）と２回線端
子Ｃ間の地絡故障点を算出するための補正係数７３を格
納しているメモリ（１３）と、地絡故障点算出指令信号
に応じて予めメモリ（１３）に格納している補正係数γ
１．γ２．γ３と零相電流とを要素として所定の演算を
行って送電端から地絡故障点、或は２回線分岐点（４）
から地絡故障点までの距離を算出するＣ　Ｐ　Ｕ　（１
４）と、ＣＰＵ（１４）により算出された送電端から地
絡故障点までの距離等の情報を表示する表示部（１５）
とを有する。

さらに詳細に説明すれば、零相検出回路（８ａ）（二つ
の零相検出回路（８ａ）　（８ｂ）は同じ構成でなので
、零相検出回路（８ａ）のみの構成を説明する）は、３
端子系２回線の回線（５ａ）のＡ端子側に介在させられ
、各相のの電流を検出するＣ　Ｔ　（８１）（８２）（
８３）を有し、それぞれのＣＴ　（８１）（８２）（８
３）により検出した電流をベクトル加算して回線（５ａ
）の零相電流を検出し、トランス（９］に出力するもの
である。尚、零相電流の検出方法は上述のほか、公知の
零相変流器による方法を使用することが可能である。

Ａ／Ｄ変換部００）は、トランス（９）により所定の変
流比にされた電流アナログデータを所定のサンプリング
周期でディジタルデータに変換してデータメモリ（１１
）に供給している。

データメモリ（１１）は各回線（５ａ）　（５ｂ）の零
相電流に関するデータが常時供給され、このデータを格
納するものである。メモリとしては、例えば、般の、半
導体メモリ等が使用される。

地絡検出部（１２）は、零相電流の大きさと所定の閾値
とを比較し零相電流が所定の閾値を越えた場合に地絡故
障と判定し、ＣＰ　Ｕ　（１４）に地絡故障発生の旨の
信号を出力するものである。尚、母線に接続されるＰＴ
により零相電圧９０を検出し、これを地絡故障発生の旨
の信号とすることも可能である。

上記ＣＰ　Ｕ　（１４）は、補正係数７１と、零相電流
１０１．１０２から得られる零相電流分流比１０１／（
１０１＋１０２）　　（但し、１−１または２）とを乗
算等して、送電端から地絡故障点までの距離を算出する
。そして、算出した距離が２回線分岐点（４）以遠であ
れば、さらに算出した距離に補正係数７２．γ３を乗算
などして２回線２回線分岐点（４）から地絡故障点まで
の距離を算出するものである。

上記補正係数γ１．γ２．γ３、および送電端から地絡
故障点までの距離の算出を第２図の等価回路に基いて説
明する。

上記３端子系において、単回線（６）の何れの点で一線
地絡故障が発生しても、２回線端子（Ａ、　　ＢＣ）に
おける零相電流の分流比は同じである。従って、送電端
から見た場合における地絡故障による零相電流の発生点
は、当該単回線と２回線との接続点で発生したものと見
なすことができる。故に、上記高抵抗系３端子系は単回
線（６）を省略することができる（第２図Ａ参照）。尚
、単回線（６）は単回線分岐点から負荷（７）までの回
線を調べることにより、地絡故障点を比較的簡単に探索
することができる。

第２図Ａは送電線路の距離関係を説明するための図であ
り、第２図Ｂは、零相回路の零相インピーダンス、零相
電流、および零相電圧の関係を説明するための図であり
、第２図Ｃは第２図Ａ、　　Ｂを差電流に基いてさらに
簡略化した等価回路である。

即ち、第２図Ａにおいて２回線端子Ａ（送電端）と２回
線分岐点（４）との距離をＪａ、２回線分岐点（４）と
２回線端子Ｂ（受電端）との距離をＪｂ、２回線分岐点
（４）と２回線端子Ｃ（受電端）との距離をＪｃとする
。そして、２回線端子Ａと２回線分岐点（４）との間の
回線（５ａ）に−線地絡故障が発生し、端子Ａと地絡故
障点との距離をＸとする。尚、上記１ａ、Ｊｂ、Ｊｃは
既知であり、Ｘは未知数である。

また、第２図Ｂにおいて、各線路の単位長当りの零相イ
ンピーダンスを２０．２回線間の零相相互インピーダン
スを之■、２回線端子Ａから回線（５ａ）側に流れる零
相電流を１０ｆ２回線端子Ａから回線（５ｂ）側に流れ
る零相電流をｉ０２．２回線端子Ｂから回線（５ａ）に
流れる電流をｉｌｌ’　　２回線端子Ｂから回線（５ｂ
）に流れる電流をｉ０２’　　２回線端子Ｃから回線（
５ａ）に流れ込む電流を！０１′２回線端子Ｃから回線
（５ｂ）に流れ込む電流を１０２’、地絡故障点から流
出する零相電流をｉ　０ｆ。

２回線端子Ａと大地間の電位差を９０．２回線端子Ｂと
大地間の電位差を９０′　　２回線端子Ｃと大地間の電
位差を９０′としている。また、回線（５ｂ）に地絡故
障点と対象に仮想地絡故障点を設定し、この点から流出
する零相電流を１吋′としている。

上記等価回路を電圧降下剤（キルヒホッフ第２法則）、
電流連続則（キルヒホッフ第１法則）に基いて解析する
。

■２回線端子Ａと２回線端子Ｂとの間の電位差を算出す
れば、 １）回線（５ａ）側では、 ＱＯ−ＱＯ’　ｓｅｘ　（之０１０１十之ｍｔ０２）＋
（ｊａ　−ｘ）　　ｃｚｏ　　（１０１−１ｆｆ）＋２
ｆｆ１（ｔ０２−　ｉｆｆ”　）　］　−ｊｂ　　（之
０ｉ０１’　−之ｍ１０２’）となる。

２）回線（５ｂ）側では、 ＱＯ−ｖＯ’　−ｘ　（之１Ｉｉ０１＋之０１０２）＋
（Ｊａ　−ｘ）　　［Ｚｍ　　（１０１−１０ｆ）　十
ｚｏ　　（ｔ０２−１０ｆ′　）　コ　−　ｌｂ　　　
（プしＩＩｌ　　ｌ　　０１’　　　−ｉｎ　　　ｌ　
　０２’　　）となる。

上記回線（５ａ）側と回線（５ｂ）側の電圧降下式同士
を減算すれば、 ０−Ｘ（之〇−之ｒａ　）　　（ｆｏｌ−１０２）　＋
（Ｊａ−ｘ）（之０　２ｍ　）　　［（ＩＯＬ−ｔｏ２
）（１０ｆ−ｉｆｆ”　）　］　−Ｊｂ　　（之０−ｉ
ｍ　）（ｉｏｌ’　−１０２’　） となる。そして、之〇−之■を消去し、１０１−１ｏ２
−ΔｊＯ、ｉ　０１’　−ｉ０２’　−Δｉ０　’ｔ　
Ｏｆ’　−ｉ　０１”　−Δｉ　ｏｆ’となる差電流で
上記減算式を示すと、 ０−ｘΔｔｏ　＋　（Ｊａ−ｘ）［△ｌＯ−Δｉｏｆ”
］ＪｂΔ１０′ と変形できる。従って、 ＪａΔ１Ｏ−ｊｂΔｌＯ′ −ＣＪａ−ｘ）Δｉｏｒ　　　　　　　　　　・・・（
１）を導き出せる。

■２回線端子Ｂと２回線端子Ｃとの間の電位差を電圧降
下剤に基いて算出すれば、 ＪｂΔ１０’−ｊｃΔｌｏ’−０−・・■を導き出せる
。

■電流連続則に基いて各回線（５ａ）　（５ｂ）から流
出する零相電流を求めれば、 ｉ０１＋ｉｌｌ’　　＋　ｉｏｌ’　　−ｉｆｆ’ｔＯ
ｚ＋　ｉｏ２’　＋　ｌｏ２′−ｉｏｒ′となる。そし
て、両式の差をとり、 Δｉ０　＋ΔｌＯ’　＋Δｉ０　’　−Δｔｏｌ’　　
　＝ｉ３）を導き出せる。従って、上記（１）、　（２
）、　（３）式に基いてさらに簡略化した差電流等価回
路で示すことができる（第２図Ｃ参照）。

■次に、第２図Ｃの等価回路に基いて、送電端Ａから２
回線分岐点（４）までの間に地絡故障が発生した場合に
おける送電端から地絡故障点までの距離ｘ１および補正
係数γｌを求める。

（１）、　（２）、　（３）式から Δｔｏ　＝　［１−（（ｊｂ　＋Ｊｃ　）　ｘ／　（Ｊ
ａ　Ｊｂ＋ｊｂ　ｊｃ　＋ｊａ　ｊｃ　）　）　］Δｉ
ｏｆが得られる。また、地絡故障点から流出する零相電
流１０ｆは、各回線（５ａ）　（５ｂ）の零相電流の和
（１０１＋　１０２）であることを考慮すれば、零相電
流分流比は下式（４）　（４）　’　に示すことができ
る。

２　Ｉ０２／　（１０１＋　１０２） −（Ｊｂ　　＋Ｊｃ　　）　　ｘ／　　（４ａ　　、ｉ
’ｂ−＋Ｊｂ　　Ｊｃ　　＋、ｉａ　）ｃ）　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　＝、（４）２１０１
／（１０１＋１０２） −２−（（Ｊｂ　＋Ｊｃ　）　ｘ／　ｉａ　Ｊｂ　＋Ｊ
ｂＪｃ十１ａノｃ））　　　　　　　　　・・・（４）
′ここで、（４）　（４）　’式の中の （ＪａＪｂ＋　ＪｂＪｃ＋ＪａＪｃ）／（Ｊｂ十Ｊｃ） は固定値であるから、これを補正係数７１とする。

そして、零相電流１ｏ１．ｆｏ２を検出して、ｘｉ　　
＝２７１　　を旧／（１０１十１０２）（（但し、ｉ−
１または２である。）なる式に基いて送電端から地絡故
障点までの距離Ｘを算出すれば、ｘｉ　＝２ｆ　Ｊａ　
＋Ｊｂ　ｉｃ　／（Ｊｂ　＋ｊｃ）ｌ　−ｘｘ２調Ｘ 成る解が得られる。上記Ｘ１およびＸ２の内、小さい値
（距離）は、この場合はＸ２であり、２回線分岐点（４
）までの距離をＪａよりも小さく、送電端Ａから地絡故
障点までの距離を与えることが分る。尚、地絡回線はｘ
ｌの大きな°値を与える１回線側である。

従って、零相電流の大きさ、或は零相電流分流比の大き
さを比較し、小さい値を示す回線（５ａ）に地絡故障が
発生していることがわかると共に、Ｘｌまたはｘ２の内
の小さい値（距離）から地路地点側が分る。

■次いで、第２図りの等価回路に基いて、２回線分岐点
（４）から受電端までの間に一線地絡故障が発生した場
合における２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距
１１１ｔＸ’　、および補正係数７２．γ３を求める。

上記■と同様にして ｊａ△１Ｏ−Ｊｂ△ｌ　Ｏｔ　＝　−ｘ／△）　ｏｆ　
　−（５）Ｊａ△ｆＯ−１ｃ△ｉ０’−０−（６）△１
０＋△ｌＯ′　＋△ｉ０’−△ｆ　ｏｆ　　　　−（７
）が導かれ、上式（５）、　（６）、　（７）により△
１ｎ−（ｊｃ（〕ｂ　−ｘ’　）／　（Ｊａ）ｂ＋Ｊｂ
　Ｊｃ　＋Ｊａ　ｊｃ　）ｌ△１ｏｆが求められる。さ
らに、ｉ　０１’−ｉ０１＋　ｉ０２であるから、零相
電流分流比は、下式（１１）（１１’）で表される。

２１０２／　（１０１＋ｆ０２） −ｔＪａ　　（Ｊｂ　＋Ｊｃ　）＋Ｊｃ　ｘ’　ｌ　／
ｉａ　Ｊｂ　十Ｊｂ　Ｊｃ　＋１ａ　ｊｃ　）　　　　
　・（８）２１０１／　（１０１＋１０２） −２−（Ｊａ　　（Ｊｂ　＋Ｊｃ　）　ｌＪｅ　ｘ’　
ｌ　／（Ｊａ　Ｊｂ　＋Ｊｂ　Ｊｃ　＋Ｊａ　Ｊｃ）　
　　　−（８）’上記（８）　（８）　’式から先に説
明した補正係数７１を用いて、 ｘｉ　−２ｒＬ　ｔ０１／　（ｆＯｔ＋　ｆ０２）−Ｊ
ａ　＋Ｊｃ（２Ｊｂ　−ｘ’　）／　（Ｊｂ　＋Ｊｃ　
）Ｘ２−２γ１ｉ０２／（１０１＋１０２）−Ｊａ＋ノ
ｅ　ｘ’　／　（Ｊｂ　＋Ｊｃ　）が得られるが、これ
らの値の内の小さい値は、この場合はｘ２であり、２回
線分岐点までの距離ｊａよりも大きい。そして、 （Ｊｂ　＋Ｊｃ　）／Ｊｃを補正係数７２とし、（Ｊｂ
＋ｊｅ）／Ｊｂを補正係数７３とすることにより、 （ｘ２　−ｊａ　　）　　γ２　　　　　　　　　　　
　　　　・・・（９）（ｘ２　−Ｊａ　　）　　γ３　
　　　　　　　　　　　　　　・・・（９）′なる計算
式（９）　（９）　’を考えてみると、計算式（９）′
　により、２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距
離が得られる。即ち、上記計算式（９）は２回線分岐点
（４）と２回線端子Ｂとの間に地絡故障が発生した場合
における２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距離
を与え、一方、上記計算式（９）′　は２回線分岐点（
４）と２回線端子Ｃとの間に一線地絡故障が発生した場
合における２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距
離を与えることになる。即ち、２回線端子Ｂ側および２
回線端子Ｃ側の何れの側で地絡しているのか分からない
が、２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距離は分
るのであるから、容易に地絡故障点を見出だすことがで
きる。

上記のようにして送電端から地絡故障点までの距離を算
出する為の補正係数γｌ、γ２．γ３を予め算出し、こ
れをメモリ（１３）に格納しておく。

第３図はＣＰ　Ｕ　（１４）により地絡故障点を標定す
るためのフローチャートを示し、ステップ■において、
地絡検出部（１２）からの地絡故障点算出指令信号によ
り処理フローをスタートする。

ステップ■において、零相電流分流比と補正係数とを乗
算する。即ち、下式の計算を実行する。

Ｘｌ　　−２７１ｔｅｌ／　　（ｔ０１＋１０２）（但
し、ｉは１または２であり、回線（５ａ）　（５ｂ）の
添字を示す） ステップ■において、乗算値ｘ１とｘ２の内から小さい
方の乗算値ｘ　ｍ１ｎｌを取り出す。

ステップ■において、乗算値ｘ　ｔａｌｎＪが、送電端
から分岐点（４）までの距離ｊａよりも大きいか否かを
判別し、乗算値ｘ　ｍ１ｎｔが距離Ｊａよりも小さいと
判別した場合には、ステップ■において、乗算値ｘ　Ｉ
Ｑｉｎｔを送電端から地絡故障点までの距離を算出する
と共に、乗算値ｘ　ｍ１ｎｔを与えない回線側に地絡故
障が発生していると標定する。

逆に、上記ステップ■において、乗算値Ｘ　ｌｎｉが距
離ｊａよりも大きいと判別した場合、即ち分岐点から受
電端間での間に地絡故障が発生している判別した場合に
は、ステップ■において、乗算値ｘ　ｌｌ１ｎｔを与え
ない回線側に地絡故障が発生し、ていると標定すると共
に、 ｘ’　−（ｘｍｌｎｌ−Ｊａ　）　７２式に基いて２回
線分岐点（４）と２回線端子Ｂとの間に発生している場
合における２回線分岐点（４）から地絡故障点間での距
離を算出し、ステップ■において、乗算値ｘ　ｆｆ１ｉ
ｎ！を与えない回線側に地絡故障が発生していると標定
すると共に、ｘ’　＝　（ｘｍｌｎｉ−Ｊａ　）　７３
式に基いて２回線端子Ｃとの間に発生している場合にお
ける２回線分岐点（４）から地絡故障点までの距離を算
出する。

尚、上記ステップ■をステップ■よりも、先に行わせる
ことも可能である。

〈発明の効果〉 以上のこの発明によれば、零相電流分流比に基いて、高
抵抗系３端子平行２回線送電における送電端から地絡故
障点までの距離、或は２回線分岐点から地絡故障点まで
の距離を算出するための補正係数を算出しているので、
補正係数と零相電流とを要素として所定の演算を行い、
送電端から地絡故障点までの距離、或は２回線分岐点か
ら地絡故障点までの距離を算出することができる。

従って、高抵抗系３端子平行２回線送電線においても零
相電流の検出値に基いて地絡故障点の検出を行うことが
できるという特有の効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は高抵抗系３端子平行２回線送電線、およびこの
発明に係る地絡故障点標定方法に適用される地絡故障点
算出装置を示す図、 第２図は高抵抗系３端子平行２回線送電線の等価回路を
示す図、 第３図は地絡故障点を標定するためのフローチャート、 第４図は零相電流分流比による地絡故障点算出方法を説
明するための図、 第５図は第４図に示す平行２回線の零相回路図。 第３図 （８ａ）　（８ｂ）・・・零相検出回路、（１２）・・
・地絡検出部、（１３）・・・メモリ、（１４）・・・
ＣＰＵ（Ａ） （Ｃ） 第 図 （Ｂ） （Ｄ）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、高抵抗系３端子平行２回線送電線の送電線路長に基
   いて送電端から地絡点までの距離、或は２回線分岐点か
   ら地絡故障点までの距離を算出するための補正係数を予
   め算出しておき、 高抵抗系３端子平行２回線の送電端の各回線から検出さ
   れる零相電流と、上記補正係数とを要素として、送電端
   から地絡故障点までの距離、或は２回線分岐点から地絡
   故障点までの距離を算出することを特徴とする高抵抗系
   ３端子平行２回線送電線における地絡故障点標定方法。