JPH02198213A - オーバートーン用矩形状ａｔカット水晶振動子の製造方法 - Google Patents
オーバートーン用矩形状ａｔカット水晶振動子の製造方法Info
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- JPH02198213A JPH02198213A JP8847888A JP8847888A JPH02198213A JP H02198213 A JPH02198213 A JP H02198213A JP 8847888 A JP8847888 A JP 8847888A JP 8847888 A JP8847888 A JP 8847888A JP H02198213 A JPH02198213 A JP H02198213A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はＡＴカットで切断された矩形状の水晶片を用い
、高周波発振を行なわせるオーバートーン用矩形状ＡＴ
振動子に関する。
、高周波発振を行なわせるオーバートーン用矩形状ＡＴ
振動子に関する。
現在、数多くある水晶振動子の内で、最も汎用性の高い
振動子はＡＴ振動子である。
振動子はＡＴ振動子である。
このＡＴ振動子は、比較的良好な周波数−温度特性（以
下温特と略す）を有する為に、通信機器クロック等の民
生機器に利用されている。
下温特と略す）を有する為に、通信機器クロック等の民
生機器に利用されている。
従来、ＡＴ振動子は、円板上ＡＴ振動子のみが存在して
いた。
いた。
しかし、近年電子機器分野の小型軽量化が進み、水晶振
動子にも小型化が要求されるようになってきた。
動子にも小型化が要求されるようになってきた。
そこで、Ｘ軸を長さ１、Ｚ′軸を幅Ｗ、Ｙ′軸を厚み七
として、Ｘ軸方向に長い矩形状に加工されたＡＴ振動子
が作成されるようになってきた。
として、Ｘ軸方向に長い矩形状に加工されたＡＴ振動子
が作成されるようになってきた。
しかし、オーバートーン用矩形状ＡＴ振動子には、通常
この主振動以外に、主振動の周波数の近傍にスプリアス
振動が存在し、温特に悪影響を及ぼす、また直列共振抵
抗（以下ｃｒｙと略す）が高いという課題があった。
この主振動以外に、主振動の周波数の近傍にスプリアス
振動が存在し、温特に悪影響を及ぼす、また直列共振抵
抗（以下ｃｒｙと略す）が高いという課題があった。
本発明は上述の課題を解決することにあり、その目的は
、オーバートン用矩形状ＡＴ振動子において、スプリア
ス振動による影響を防止する方法、またＣＩ値を低くす
る方法を提供するところにある。
、オーバートン用矩形状ＡＴ振動子において、スプリア
ス振動による影響を防止する方法、またＣＩ値を低くす
る方法を提供するところにある。
（１）本発明のオーバートン用矩形状ＡＴ振動子は、外
形寸法Ｘ軸方向８市以下、Ｚ′軸方向３ｍｍ以下、Ｙ′
軸方向０．５＋＋ｍ以下のオーバートーン周知形状ＡＴ
振動片で、主面上に電極を形成する前後の周波数変化量
を△ｆとしく但し△ｆの単位はｐ ｐ ｎ’ｌとする）
、３次オーバートンの周波数をｆ（ＭＨｚ）とすると ３７０く△ｆ 、、ｚ ｆ ＜ ６７０としたことを特
徴とする。
形寸法Ｘ軸方向８市以下、Ｚ′軸方向３ｍｍ以下、Ｙ′
軸方向０．５＋＋ｍ以下のオーバートーン周知形状ＡＴ
振動片で、主面上に電極を形成する前後の周波数変化量
を△ｆとしく但し△ｆの単位はｐ ｐ ｎ’ｌとする）
、３次オーバートンの周波数をｆ（ＭＨｚ）とすると ３７０く△ｆ 、、ｚ ｆ ＜ ６７０としたことを特
徴とする。
（２）本発明のオーバートン用矩形状ＡＴ振動子は、前
記第１項記載のオーバートーン用矩形状ＡＴ振動子にお
いて、前記オーバートン用矩形状ＡＴ振動片のＺ′軸を
＠Ｗ 、 Ｙ ’軸を厚みｔとしたとき幅Ｗと厚みｔと
の辺比ｗ、’ｔを次の範囲Ｗ／ｌ＝８．４ ±０．２ ｗ／１＝１０．６４±０．２ ｗ／１＝１１．８５±０゜１５ ｗ７’ｔ＝１３．４５±０．１５ ｗ／ｌ、＝１４．８ ±０．２ ｗ／１＝１７．６ ±０，２ ｗ／１＝１９．８ ±０．２ ｗ、’ｔ＝２０．９ ±０、２ としたことを特徴とする。
記第１項記載のオーバートーン用矩形状ＡＴ振動子にお
いて、前記オーバートン用矩形状ＡＴ振動片のＺ′軸を
＠Ｗ 、 Ｙ ’軸を厚みｔとしたとき幅Ｗと厚みｔと
の辺比ｗ、’ｔを次の範囲Ｗ／ｌ＝８．４ ±０．２ ｗ／１＝１０．６４±０．２ ｗ／１＝１１．８５±０゜１５ ｗ７’ｔ＝１３．４５±０．１５ ｗ／ｌ、＝１４．８ ±０．２ ｗ／１＝１７．６ ±０，２ ｗ／１＝１９．８ ±０．２ ｗ、’ｔ＝２０．９ ±０、２ としたことを特徴とする。
本発明は以上の構成を有するので、前記オーバートーン
周知形状ＡＴ振動片の主面上に電極を形成する前後の周
波数変化量（以後、△でと略す）と、前記オーバー１〜
−ン用矩形状ＡＴ振動片の幅Ｗと厚みｔを適当に選択す
ることにより、スプリア・ス振動を抑制することができ
、またＣＩ［を低くすることができる。
周知形状ＡＴ振動片の主面上に電極を形成する前後の周
波数変化量（以後、△でと略す）と、前記オーバー１〜
−ン用矩形状ＡＴ振動片の幅Ｗと厚みｔを適当に選択す
ることにより、スプリア・ス振動を抑制することができ
、またＣＩ［を低くすることができる。
以下、本発明について実施例に基づいて詳細に説明する
。
。
第１図は、本発明のオーバートーン用矩形状ＡＴ振動子
の１実施例を示す斜視図であり、前記オーバートーン用
矩形状ＡＴ振動子は、蒸着等の方法により電極２が形成
されたオーバートン用矩形状ＡＴ振動片１と、気密端子
３を貫通する２本のリード端子４の一方の端のインナー
リード５と前記型！２の一方の幅とを半田６等の接着剤
で固定し、さらにゲース７を前記気密端子３に圧入して
構成されている。
の１実施例を示す斜視図であり、前記オーバートーン用
矩形状ＡＴ振動子は、蒸着等の方法により電極２が形成
されたオーバートン用矩形状ＡＴ振動片１と、気密端子
３を貫通する２本のリード端子４の一方の端のインナー
リード５と前記型！２の一方の幅とを半田６等の接着剤
で固定し、さらにゲース７を前記気密端子３に圧入して
構成されている。
また第１図の前記オーバートーン用形状ＡＴ振動片１に
おいて、Ｙ′軸方向に厚みｔ、ｚ′軸方向に幅Ｗととっ
である。
おいて、Ｙ′軸方向に厚みｔ、ｚ′軸方向に幅Ｗととっ
である。
またこの時幅Ｗと厚みｔとの辺比ｗ ７’ ｔをｗ／ｌ
＝８．４±０．２ となるようにｗ、ｔを選択しである。
＝８．４±０．２ となるようにｗ、ｔを選択しである。
第２図は、△ｆとＣＩとの関係図である。
第２図（ａ）は、周波数を変更した場合のΔｆとＣＩと
の相関図である。同図を見ると周波数が高くなるにつれ
て△ｆは小さくてもＣＩが低くなることが分かる。また
各周波数共に△でか大きくなりすぎるとＣＩ値が高くな
る傾向にあるがこれは質！叶加により振動が励振しにく
くなっていることをあられしている。
の相関図である。同図を見ると周波数が高くなるにつれ
て△ｆは小さくてもＣＩが低くなることが分かる。また
各周波数共に△でか大きくなりすぎるとＣＩ値が高くな
る傾向にあるがこれは質！叶加により振動が励振しにく
くなっていることをあられしている。
また第２図（ｂ）は、周波数を変更した場合のΔｆ／ｆ
とＣＩとの相関図である。同図を見ると周波数に関係な
くΔｆ ／’ ｆが大きくなるとＣＩは低下し、△ｆ／
ｆが大きくなりすぎるとＣＩ値が高くなる傾向にあるが
これは先はど述べた理由である。
とＣＩとの相関図である。同図を見ると周波数に関係な
くΔｆ ／’ ｆが大きくなるとＣＩは低下し、△ｆ／
ｆが大きくなりすぎるとＣＩ値が高くなる傾向にあるが
これは先はど述べた理由である。
故に
３７０くΔｆ ／’ ｆ ＜ ６７０
であればＣＩ値は低くなっていることが分かる。
特に△ｆ ／、’ ｆ ＝ ５２０ （＝ｆ近でＣＩ値
が最低となっていることが分かる。
が最低となっていることが分かる。
第３図は、３次オーバートーンの主振動の周波数（以後
Ｆｏと略す、）とスプリアスの周波数（以後Ｆと略す）
との比Ｆ／′Ｆｏとｗ ７’ ｔとの関係を示した図で
ある。
Ｆｏと略す、）とスプリアスの周波数（以後Ｆと略す）
との比Ｆ／′Ｆｏとｗ ７’ ｔとの関係を示した図で
ある。
実線は、前記オーバートーン用足形状ＡＴ振動片１だけ
のＦ／ＦＯとｗ ／ ｔとの関係であり、破線は、前記
電極２が前記オーバートーン用足形状ＡＴ振動片１の主
面上に形成された場合のＦ 、／Ｆ０とｗ／ｌとの関係
である。
のＦ／ＦＯとｗ ／ ｔとの関係であり、破線は、前記
電極２が前記オーバートーン用足形状ＡＴ振動片１の主
面上に形成された場合のＦ 、／Ｆ０とｗ／ｌとの関係
である。
同図を見れば分かるように、電極がオーバートーン用足
形状ＡＴ振動片の主面上に形成された場合のＦ／Ｆ、と
、オーバートーン用足形状ＡＴ振動片のみのＦ ／ Ｆ
ｏの位置関係が変化していることが分かる。
形状ＡＴ振動片の主面上に形成された場合のＦ／Ｆ、と
、オーバートーン用足形状ＡＴ振動片のみのＦ ／ Ｆ
ｏの位置関係が変化していることが分かる。
これは電極の質量に対する周波数低下量が３次オーバー
トーンの主振動とスプリアスで異なるためであり、電極
の同一質量に対する周波数低下量は３次オーバートーン
の主振動の方が大きいからである。
トーンの主振動とスプリアスで異なるためであり、電極
の同一質量に対する周波数低下量は３次オーバートーン
の主振動の方が大きいからである。
第３図より分かるように蒸着前後でのスプリアスのない
ｊ＆適辺比の値はずれることが分かる。
ｊ＆適辺比の値はずれることが分かる。
第４図は、辺比ｗ ７’ ｔを変更した時の温特を示し
た図である。
た図である。
第４図（ａ）は、辺比ｗ／ｌを
Ｗ／ｔ＝８．４ ０．２
とした場合の温特を示しており、温度の低温側の方にス
プリアスの影響からリップルが生じはじめていることが
分かる。
プリアスの影響からリップルが生じはじめていることが
分かる。
また第４図（ｂ）は、辺比Ｗ／′ｔを
ｗ／ｌ＝８．４
とじた場合の温特を示しており、スプリアスの影響がな
くリップルが生じていない事が分かる。
くリップルが生じていない事が分かる。
第４図（ｃ）は、辺比Ｗ／ｔを
Ｗ／ｔ＝８．４＋０．２
とした場合の温特を示しており、温度の高温側の方にス
プリアスの影響からリップルが生じはじめていることが
分かる。
プリアスの影響からリップルが生じはじめていることが
分かる。
故に、辺比ｗ／ｌを
ｗ／ｌ＝８．４±０．２
に設定することにより、３次オーバートンの主振動の周
波数の近傍にスプリアス振動が存在し、温特に悪影響を
及ぼずという欠点を抑制することができる。
波数の近傍にスプリアス振動が存在し、温特に悪影響を
及ぼずという欠点を抑制することができる。
また本発明の他の辺比ｗ ７’ ｔについても同様の効
果があり、辺比を次の範囲 ｗ／１＝１０．６４±０．２ ｗ／１＝１１．８５±０．１５ Ｗ／ｔ＝１３．４５±０，１５ ｗ／１＝１４．８ ±０．２ ｗ／１＝１７．６ ±０．２ ｗ／１＝１９．８ ±０．２ ｗ／ｌ＝・２０．９ ±０、２ に設定することにより、３次オーバートーンの主振動の
周波数の近傍にスプリアス振動が存在し、温特に悪影響
を及ぼすという欠点を抑制することができる。
果があり、辺比を次の範囲 ｗ／１＝１０．６４±０．２ ｗ／１＝１１．８５±０．１５ Ｗ／ｔ＝１３．４５±０，１５ ｗ／１＝１４．８ ±０．２ ｗ／１＝１７．６ ±０．２ ｗ／１＝１９．８ ±０．２ ｗ／ｌ＝・２０．９ ±０、２ に設定することにより、３次オーバートーンの主振動の
周波数の近傍にスプリアス振動が存在し、温特に悪影響
を及ぼすという欠点を抑制することができる。
また、これまでオーバートーン用足形状ＡＴ振動片は、
直方体だけで説明してきたが、第５図（ａ）、第５図（
ｂ）に示すような、オーバートーン用足形状ＡＴ振動片
をコンベックス加工したり、ベベル加工した場合でも厚
みｔを一番厚い中心部分で測定することにより同一の結
果が得られる。
直方体だけで説明してきたが、第５図（ａ）、第５図（
ｂ）に示すような、オーバートーン用足形状ＡＴ振動片
をコンベックス加工したり、ベベル加工した場合でも厚
みｔを一番厚い中心部分で測定することにより同一の結
果が得られる。
故に、第５図（ａ）、第５図（ｂ）に示すような、オー
バートーン用足形状ＡＴ振動片をコンベックス加工した
り、ベベル加工したりしても本発明は有効である。
バートーン用足形状ＡＴ振動片をコンベックス加工した
り、ベベル加工したりしても本発明は有効である。
以上述べたように本発明によれば、
３７０く△ｆ／ｆ＜６７０
となるように、△ｆを適当に選択することにより、ＣＩ
値を低くすることができ、また同時にオーバートーン用
足形状ＡＴ振動片の幅Ｗと厚みｔを適当に選択すること
により、スプリアス振動による影響を防止することがで
きるという効果を有する。
値を低くすることができ、また同時にオーバートーン用
足形状ＡＴ振動片の幅Ｗと厚みｔを適当に選択すること
により、スプリアス振動による影響を防止することがで
きるという効果を有する。
気密端子
リード端子
インナーリード
半田
ケース
第１図は本発明のオーバートーン周知形状ＡＴ振動子を
示す斜視図。 第２図（ａ）（ｂ）は、△ｆとＣＩ、または△ｆ／ｆと
ＣＩとの関係図。 第３図は、Ｆ ／’ Ｆ ｏとｗ／ｌとの関係を示す図
。 第４図（ａ）〜（Ｃ）は、辺比ｗ／ｌを変更した時の温
特を示した図。 第５図（ａ）、（ｂ）は、本発明のオーバートーン用足
形状ＡＴ振動片のその他の実施例を示す斜視図。
示す斜視図。 第２図（ａ）（ｂ）は、△ｆとＣＩ、または△ｆ／ｆと
ＣＩとの関係図。 第３図は、Ｆ ／’ Ｆ ｏとｗ／ｌとの関係を示す図
。 第４図（ａ）〜（Ｃ）は、辺比ｗ／ｌを変更した時の温
特を示した図。 第５図（ａ）、（ｂ）は、本発明のオーバートーン用足
形状ＡＴ振動片のその他の実施例を示す斜視図。
Claims (2)
- （１）外形寸法Ｘ軸方向８ｍｍ以下、Ｚ′軸方向３ｍｍ
以下、Ｙ′軸方向０．５ｍｍ以下のオーバートン用矩形
状ＡＴ振動片で、主面上に電極を形成する前後の周波数
変化量をΔｆとし（但しΔｆの単位はｐｐｍとする）、
３次オーバートーンの周波数をｆ（ＭＨｚ）とすると ３７０＜Δｆ／ｆ＜６７０ としたことを特徴とするオーバートーン用矩形状ＡＴ振
動子。 - （２）前記請求項１記載のオーバートーン用矩形状ＡＴ
振動子において、前記オーバートーン用矩形状ＡＴ振動
片のＺ′軸を幅Ｗ、Ｙ′軸を厚みｔとしたとき幅Ｗと厚
みｔとの辺比Ｗ／ｔを次の範囲 Ｗ／ｔ＝８．４±０．２ Ｗ／ｔ＝１０．６４±０．２ Ｗ／ｔ＝１１．８５±０．１５ Ｗ／ｔ＝１３．４５±０．１５ Ｗ／ｔ＝１４．８±０．２ Ｗ／ｔ＝１７．６±０．２ Ｗ／ｔ＝１９．８±０．２ Ｗ／ｔ＝２０．９±０．２ としたことを特徴とするオーバートーン用矩形状ＡＴ振
動子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63088478A JP2884569B2 (ja) | 1988-04-11 | 1988-04-11 | オーバートーン用矩形状ａｔカット水晶振動子の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63088478A JP2884569B2 (ja) | 1988-04-11 | 1988-04-11 | オーバートーン用矩形状ａｔカット水晶振動子の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02198213A true JPH02198213A (ja) | 1990-08-06 |
| JP2884569B2 JP2884569B2 (ja) | 1999-04-19 |
Family
ID=13943894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63088478A Expired - Lifetime JP2884569B2 (ja) | 1988-04-11 | 1988-04-11 | オーバートーン用矩形状ａｔカット水晶振動子の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2884569B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995011548A1 (en) * | 1993-10-18 | 1995-04-27 | Seiko Epson Corporation | Rectangular at-cut quartz crystal plate, quartz crystal unit, and quartz oscillator and manufacture of quartz crystal plate |
| US6469423B2 (en) | 1993-10-18 | 2002-10-22 | Seiko Epson Corporation | Rectangular at-cut quartz element, quartz resonator, quartz resonator unit and quartz oscillator, and method of producing quartz element |
Citations (6)
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| JPS5599814A (en) * | 1979-01-25 | 1980-07-30 | Miyota Seimitsu Kk | Manufacture for at cut crystal oscillation chip |
| JPS6238016A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-19 | Miyota Seimitsu Kk | 矩形ａｔカツト水晶振動子 |
| JPS6238017A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-19 | Miyota Seimitsu Kk | 矩形ａｔカツト水晶振動子 |
| JPS62183208A (ja) * | 1986-02-06 | 1987-08-11 | Nippon Dempa Kogyo Co Ltd | オ−バト−ン用水晶振動子 |
| JPS6315510A (ja) * | 1986-07-08 | 1988-01-22 | Nippon Dempa Kogyo Co Ltd | 水晶振動子 |
-
1988
- 1988-04-11 JP JP63088478A patent/JP2884569B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (6)
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1995011548A1 (en) * | 1993-10-18 | 1995-04-27 | Seiko Epson Corporation | Rectangular at-cut quartz crystal plate, quartz crystal unit, and quartz oscillator and manufacture of quartz crystal plate |
| DE4497992C2 (de) * | 1993-10-18 | 1998-05-07 | Seiko Epson Corp | Rechteckiges AT-Schnitt-Quarzelement, Quarzschwinger, Quarzschwingereinheit und Quarzoszillator sowie Verfahren zur Herstellung des Quarzelements |
| US6469423B2 (en) | 1993-10-18 | 2002-10-22 | Seiko Epson Corporation | Rectangular at-cut quartz element, quartz resonator, quartz resonator unit and quartz oscillator, and method of producing quartz element |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2884569B2 (ja) | 1999-04-19 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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