JPH02200713A - 溶銑の製造装置および製造方法 - Google Patents
溶銑の製造装置および製造方法Info
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- JPH02200713A JPH02200713A JP1021140A JP2114089A JPH02200713A JP H02200713 A JPH02200713 A JP H02200713A JP 1021140 A JP1021140 A JP 1021140A JP 2114089 A JP2114089 A JP 2114089A JP H02200713 A JPH02200713 A JP H02200713A
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- C21—METALLURGY OF IRON
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、筒型炉を用い鉄鉱石とスクラップを鉄源と
する溶銑の製造装置および製造方法、詳しくは筒型炉内
で生成した溶銑とスラグを容易に分離できるようにする
溶銑の製造装置及び製造方法に関する。
する溶銑の製造装置および製造方法、詳しくは筒型炉内
で生成した溶銑とスラグを容易に分離できるようにする
溶銑の製造装置及び製造方法に関する。
（従来の技術）
従来、鉄源としてのスクラップは転炉製鋼時の６材とし
て一部使用されているが、大部分は電気炉において溶解
精錬されてきた、しかし電気料金の高い我が国では、そ
の使用量の増加に伴い消費電力が著しく増大し、スクラ
ップを使用する利点が失われつつある。
て一部使用されているが、大部分は電気炉において溶解
精錬されてきた、しかし電気料金の高い我が国では、そ
の使用量の増加に伴い消費電力が著しく増大し、スクラ
ップを使用する利点が失われつつある。
このようなことから、溶解熱源を電力より安いコークス
或いは石炭などの炭材に求め、転炉でスクラップを熔解
しようとする、下記のような転炉スクラップ溶解法が種
々提案されている。
或いは石炭などの炭材に求め、転炉でスクラップを熔解
しようとする、下記のような転炉スクラップ溶解法が種
々提案されている。
■製鋼時の熱勘定改善方法（特公昭５６−８０８５号公
報）、■リアクター製鉄方法および装置（特開昭５７−
１９８５０６号公報）、■スクラップの溶解？＃鐘方法
（特開昭６２−４７４１７号公報）、■ｆｉｊ銑製造方
法（特願昭６２−２３５４８号）である。
報）、■リアクター製鉄方法および装置（特開昭５７−
１９８５０６号公報）、■スクラップの溶解？＃鐘方法
（特開昭６２−４７４１７号公報）、■ｆｉｊ銑製造方
法（特願昭６２−２３５４８号）である。
これらの方法は、スクラップ配合率の増加あるいはスク
ラップを１００％使用する転炉製鋼法である。しかしス
フ）ツブの需給バランスは陽めて不安定なものであり、
需要が多くなればスクラップの価格がとがり、これを使
用する製鉄法及び製鋼法はコスト的に不ｆｔノになる。
ラップを１００％使用する転炉製鋼法である。しかしス
フ）ツブの需給バランスは陽めて不安定なものであり、
需要が多くなればスクラップの価格がとがり、これを使
用する製鉄法及び製鋼法はコスト的に不ｆｔノになる。
そこで、本出願人はスクラップと鉄ｖ１．石を鉄源とし
て使用でき、しかも燃料利用効率の高い転炉型筒型炉に
よる溶銑の製造方法を提案した（特願昭６３−１２２２
９２ 号）。
て使用でき、しかも燃料利用効率の高い転炉型筒型炉に
よる溶銑の製造方法を提案した（特願昭６３−１２２２
９２ 号）。
この特願昭６３−１２２２９２号の方法は、第３図に示
すような転炉型式の筒型炉１を用いる。この炉ｌは図示
のように、炉上部に炉内ガスの排出と原料装入用開口部
１ａ、炉壁下部に支燃性ガスと燃料を吹き込む一次羽口
３、その上部炉壁に支燃性ガスを吹き込む二次羽口４、
炉底に溶銑とスラグを排出する出銑口５、を備えている
。
すような転炉型式の筒型炉１を用いる。この炉ｌは図示
のように、炉上部に炉内ガスの排出と原料装入用開口部
１ａ、炉壁下部に支燃性ガスと燃料を吹き込む一次羽口
３、その上部炉壁に支燃性ガスを吹き込む二次羽口４、
炉底に溶銑とスラグを排出する出銑口５、を備えている
。
、上記の筒型炉１により溶銑を製造するには、まｔ’
炉内Ｔ部にコークス充填層７を、その上にスクラップと
鉄鉱石の充填１ｉ１８を形成させる。そして下部のコー
クス１１７に一次羽口３から支燃性ガスと燃料を吹き込
んで下記（１）式の反応を起こさせ、その反応熱により
コークス層７を高温に保つ。
炉内Ｔ部にコークス充填層７を、その上にスクラップと
鉄鉱石の充填１ｉ１８を形成させる。そして下部のコー
クス１１７に一次羽口３から支燃性ガスと燃料を吹き込
んで下記（１）式の反応を起こさせ、その反応熱により
コークス層７を高温に保つ。
Ｃ→ｌ／２０ｘ→ＣＯ＋２９．４００ ｋｃａｌ／にｍ
ｏｌ ・Ｃ＝（１）上記（１）式で発生したＣＯは、ス
クラップと鉄鉱石からなる上部の充填層８で、二次羽口
４から吹き込まれる支燃性ガスと下記（２）式の反応（
二次燃焼）を起こす、その反応熱はスクラップと鉄鉱石
の加熱および溶融に利用される。
ｏｌ ・Ｃ＝（１）上記（１）式で発生したＣＯは、ス
クラップと鉄鉱石からなる上部の充填層８で、二次羽口
４から吹き込まれる支燃性ガスと下記（２）式の反応（
二次燃焼）を起こす、その反応熱はスクラップと鉄鉱石
の加熱および溶融に利用される。
ＣＯ＋１／２０１−十ＣＯ＊＋６７．５９０ ｋｃａｌ
／にｓｏｌ ＝Ｃｏ−（２）この反応で溶融した鉄鉱石
（溶融酸化鉄）は、下部のコークス層７に滴下し高温の
コークスと下記（３）式の反応により速やかに還元され
る。
／にｓｏｌ ＝Ｃｏ−（２）この反応で溶融した鉄鉱石
（溶融酸化鉄）は、下部のコークス層７に滴下し高温の
コークスと下記（３）式の反応により速やかに還元され
る。
Ｆｅ１０３ ＋ ３ Ｃ→２Ｆｅ＋３ＣＯ１０８，０９
０ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ−Ｆｅ＊Ｏｘ −（３１上記
（３）式の反応のとき、近傍にＣＯｌが存在しないため
、これによって（３）式の反応が阻害されることはない
、また（１）式および（３）式で発生したＣＯは、スク
ラップと鉄鉱石の充填層８内で二次燃焼するのでそれら
の加熱と熔融に有効に利用され、高い燃料利用効率が達
成できる。
０ｋｃａｌ／Ｋｍｏｌ−Ｆｅ＊Ｏｘ −（３１上記
（３）式の反応のとき、近傍にＣＯｌが存在しないため
、これによって（３）式の反応が阻害されることはない
、また（１）式および（３）式で発生したＣＯは、スク
ラップと鉄鉱石の充填層８内で二次燃焼するのでそれら
の加熱と熔融に有効に利用され、高い燃料利用効率が達
成できる。
以上のように前記溶銑の製造方法は、筒型炉内の反応帯
をコークス充填層と、スクラップ及び鉄鉱石の充填層の
２つに分け、コークス層内を高温の強還元性雰囲気に保
たせて溶融酸化鉄の還元を速やかに進行させると同時に
可燃性ガスを発生させ、上部のスクラップと鉄鉱石の充
填層内で燃焼させてスクラップと鉄鉱石の加熱および溶
融を行わせるようにしたものである。この方法いよって
初めて転炉のような小型炉でスクラップと鉄鉱石から溶
銑を製造することが可能になった。
をコークス充填層と、スクラップ及び鉄鉱石の充填層の
２つに分け、コークス層内を高温の強還元性雰囲気に保
たせて溶融酸化鉄の還元を速やかに進行させると同時に
可燃性ガスを発生させ、上部のスクラップと鉄鉱石の充
填層内で燃焼させてスクラップと鉄鉱石の加熱および溶
融を行わせるようにしたものである。この方法いよって
初めて転炉のような小型炉でスクラップと鉄鉱石から溶
銑を製造することが可能になった。
しかしながら、上記の溶銑製造方法では、？８銑とスラ
グを炉体底部に設電ノた出銑口から同時に排出するので
、それらを分離する必要がある。
グを炉体底部に設電ノた出銑口から同時に排出するので
、それらを分離する必要がある。
溶銑とスラグの分離は、それらを樋に流して重力分離し
スラグをスキンマーで除去する方法（この分離方法を行
う操業をＤ法と記す）、或いは溶銑とスラグを一旦トー
ビードカーや取鍋なとの受銑滓容器に受けた後、スラグ
トラッカーまたは真空スラグ唆引除去装置等により除滓
する方法（この分離方法を行う操業をＣ法と記す）等に
よって行うことができる。しかし、このような方法では
、■余分の時間が必要である、■別に分離手段がいる、
■作業性が悪い、■溶銑の温度が低下する、などの問題
がある。
スラグをスキンマーで除去する方法（この分離方法を行
う操業をＤ法と記す）、或いは溶銑とスラグを一旦トー
ビードカーや取鍋なとの受銑滓容器に受けた後、スラグ
トラッカーまたは真空スラグ唆引除去装置等により除滓
する方法（この分離方法を行う操業をＣ法と記す）等に
よって行うことができる。しかし、このような方法では
、■余分の時間が必要である、■別に分離手段がいる、
■作業性が悪い、■溶銑の温度が低下する、などの問題
がある。
（発明か解決しようとする課Ｂ）
この発明は、転炉型筒型炉によりスクラップと鉄鉱石を
用いて製造した溶銑とスラグを炉から排出する際に分離
できるようにし、前記■〜■の間照点を一挙に解決する
溶銑の製造装置とその製造方法を提供することにある。
用いて製造した溶銑とスラグを炉から排出する際に分離
できるようにし、前記■〜■の間照点を一挙に解決する
溶銑の製造装置とその製造方法を提供することにある。
（Ｃ１題を解決するための手段）
本発明者らは、上述した転炉型筒型炉の操業における詳
細な調査と、その製造方法がもつ前記問題点の解消につ
いて種々検討した結果、（ａ）筒型炉内の溶銑とスラグ
の分離は非常に早く場・溜りが２０ｃ−以上あれば容易
に分離する。
細な調査と、その製造方法がもつ前記問題点の解消につ
いて種々検討した結果、（ａ）筒型炉内の溶銑とスラグ
の分離は非常に早く場・溜りが２０ｃ−以上あれば容易
に分離する。
（ｂ）従って出銑口と排滓口を別にすれば、溶銑とスラ
グを容易に分離して排出できる。
グを容易に分離して排出できる。
（４）またスラグが少量残っても傾動装置により炉を傾
ければ完全に排出することができる。
ければ完全に排出することができる。
などの知見を得、この発明を完成した。
すなわち、本発明の要旨は［上部にガスの排出と原料装
入用の炉口を、炉壁下部に一次羽口を、その上部炉壁に
二次羽口を、炉底又は炉壁下部に出銑口を、前記出銑口
より上の炉壁に排滓口を有する筒型炉と、この炉を傾動
する傾動装置を備えた溶銑製造装置」、「上記溶銑の製
造装置を使用し、炉底から一次羽口を含むレベルまでコ
ークスの充填層を形成させ、その上に二次羽口レベル以
上に鉄鉱石とスクラップの充填層を形成し７、一次羽口
から支燃性ガスと燃料を、二次羽口から支燃性ガスを吹
き込む溶銑の製造方法」、「上記溶銑の製造方法におい
て、炉内で自然分離した溶銑およびスラグを出銑口と排
滓Ｕ１から排出しつつ、炉口から鉄鉱石とスクラップの
充填層またはコークスの充填層を二次羽ロレヘル以−Ｆ
に維持し°ζ操業する溶銑の製造方法Ｊ及び「上記溶銑
の製造方法において、炉内で溶銑と自然分離したスラグ
が排滓口より上のレベルにあり、溶銑が排滓口より下の
レベルにある時、炉体を傾動してスラグを排滓口から排
出し、そのあと溶銑を出銑口から排出する溶銑の製造方
法Ｊにある。
入用の炉口を、炉壁下部に一次羽口を、その上部炉壁に
二次羽口を、炉底又は炉壁下部に出銑口を、前記出銑口
より上の炉壁に排滓口を有する筒型炉と、この炉を傾動
する傾動装置を備えた溶銑製造装置」、「上記溶銑の製
造装置を使用し、炉底から一次羽口を含むレベルまでコ
ークスの充填層を形成させ、その上に二次羽口レベル以
上に鉄鉱石とスクラップの充填層を形成し７、一次羽口
から支燃性ガスと燃料を、二次羽口から支燃性ガスを吹
き込む溶銑の製造方法」、「上記溶銑の製造方法におい
て、炉内で自然分離した溶銑およびスラグを出銑口と排
滓Ｕ１から排出しつつ、炉口から鉄鉱石とスクラップの
充填層またはコークスの充填層を二次羽ロレヘル以−Ｆ
に維持し°ζ操業する溶銑の製造方法Ｊ及び「上記溶銑
の製造方法において、炉内で溶銑と自然分離したスラグ
が排滓口より上のレベルにあり、溶銑が排滓口より下の
レベルにある時、炉体を傾動してスラグを排滓口から排
出し、そのあと溶銑を出銑口から排出する溶銑の製造方
法Ｊにある。
（作用）
以下、図面を用いて本発明の装置および方法を説明する
。
。
第１図（ａ）〜（ロ）は、本発明の装置の概略断面と連
続操業の場合を模式的に示したものである０図示のよう
に、この装置は筒型炉１と傾動装置ｆ２から構成され、
筒型炉１はその上部にガスの排出と原料装入用開口部１
ａ、炉壁下部に一次羽口３、その上部に二次羽口４、炉
底又は炉壁下部にに出銑［］５、この出銑口より上部に
排滓口６を備えている。
続操業の場合を模式的に示したものである０図示のよう
に、この装置は筒型炉１と傾動装置ｆ２から構成され、
筒型炉１はその上部にガスの排出と原料装入用開口部１
ａ、炉壁下部に一次羽口３、その上部に二次羽口４、炉
底又は炉壁下部にに出銑［］５、この出銑口より上部に
排滓口６を備えている。
そＣ７て、連続操業（これをＡ法と記す）における溶解
操作は下記のａ、ｂ、、ｃ、ａの工程からなっている。
操作は下記のａ、ｂ、、ｃ、ａの工程からなっている。
。
ａ、開口部１ａから、コークスを炉底から一次羽口３を
含み二次羽口４の下まで装入１−７てコークス充填層７
を形成し、その上にスクラップと鉄鉱石の充填層８を形
成する工程（第１図（ａ））ｂ、一次羽口３から支燃性
ガスと燃料を吹き込み、二次羽口４から支燃性ガスを吹
き込んでスクラップと鉄鉱石を溶解すると共に、次回の
操作で消費するコークスを装入する工程（第１図（ト）
））Ｃ７生成した溶銑９とスラグ１０の内、スラグ１０
を排滓口６から排出し、降下したコークス層７の上にス
クラップと鉄鉱石を装入する工程（第１図（Ｃ）） ｄ、溶銑９を出銑［」５から排出すると共に、降干した
スクラップと鉄鉱石の層８の上にコークスを装入する工
程（第１図（ｄ）） 上記ａおよびｂの操作を行う目的は次のとおりである。
含み二次羽口４の下まで装入１−７てコークス充填層７
を形成し、その上にスクラップと鉄鉱石の充填層８を形
成する工程（第１図（ａ））ｂ、一次羽口３から支燃性
ガスと燃料を吹き込み、二次羽口４から支燃性ガスを吹
き込んでスクラップと鉄鉱石を溶解すると共に、次回の
操作で消費するコークスを装入する工程（第１図（ト）
））Ｃ７生成した溶銑９とスラグ１０の内、スラグ１０
を排滓口６から排出し、降下したコークス層７の上にス
クラップと鉄鉱石を装入する工程（第１図（Ｃ）） ｄ、溶銑９を出銑［」５から排出すると共に、降干した
スクラップと鉄鉱石の層８の上にコークスを装入する工
程（第１図（ｄ）） 上記ａおよびｂの操作を行う目的は次のとおりである。
即ち、炉下部のコークス充填層７内で一次羽口から吹き
込む支燃性ガスによってコークスを前記（１１式による
部分燃焼を行わせ、ＣＯを主成分とするガスを発生させ
るとともに燃焼熱によりコークス充填層７を高温に保ち
、かつ二次羽口から支燃性ガスをスクラップと鉄鉱石の
充填層８に吹き込み、下部で発生したＣＯを前記（２）
式の反応によって二次燃焼させる。そして二次燃焼によ
りスフうツブと鉄鉱石を溶解して下部のコークス層７へ
滴下させる。このＮ７は前記（１）式の部分酸化反応に
より高温に加熱されζいるから、滴下してくる溶融酸化
鉄を前記（３）式の反応によって還元して溶鉄にする。
込む支燃性ガスによってコークスを前記（１１式による
部分燃焼を行わせ、ＣＯを主成分とするガスを発生させ
るとともに燃焼熱によりコークス充填層７を高温に保ち
、かつ二次羽口から支燃性ガスをスクラップと鉄鉱石の
充填層８に吹き込み、下部で発生したＣＯを前記（２）
式の反応によって二次燃焼させる。そして二次燃焼によ
りスフうツブと鉄鉱石を溶解して下部のコークス層７へ
滴下させる。このＮ７は前記（１）式の部分酸化反応に
より高温に加熱されζいるから、滴下してくる溶融酸化
鉄を前記（３）式の反応によって還元して溶鉄にする。
更に生成した溶銑を高温コークスにより浸炭してＣの高
い溶銑にするゆ 第２図（ａ）〜（イ）は、バッチ操業の場合を模式的に
示したものである。
い溶銑にするゆ 第２図（ａ）〜（イ）は、バッチ操業の場合を模式的に
示したものである。
バッチ操業（この操業をＢ法と記す）における溶解操作
は下記のａ、ｂ、ｃ、ｄの工程からなっている。
は下記のａ、ｂ、ｃ、ｄの工程からなっている。
ａ、開口部１ａから、５コークスを炉底から一次羽口３
を含み二次羽［］４の下まで装入してコークス充填層７
を形成し、その上にスクラップと鉄鉱石の充填層８を形
成する工程（第２図（ａ））ｂ、一次羽口３から支燃性
ガスと燃料を吹き込み、二次羽口４から支燃性ガスを吹
き込んでスクラップと鉄鉱石を溶解する工程（第２図□
□□））Ｃ１生成しまたスラグ１０を炉を傾動して排滓
口６から完全に排出する工１ｊ！（第２図（Ｃ））ｄ、
炉を垂直に立て直し後、溶銑９を排出する工程（第２図
（（支）） 以上のように、本発明によれば、スクラップと鉄鉱石を
鉄源として高い熱効率で溶銑を製造できるとともに、溶
銑とスラグの分離を確実に行うことができる。
を含み二次羽［］４の下まで装入してコークス充填層７
を形成し、その上にスクラップと鉄鉱石の充填層８を形
成する工程（第２図（ａ））ｂ、一次羽口３から支燃性
ガスと燃料を吹き込み、二次羽口４から支燃性ガスを吹
き込んでスクラップと鉄鉱石を溶解する工程（第２図□
□□））Ｃ１生成しまたスラグ１０を炉を傾動して排滓
口６から完全に排出する工１ｊ！（第２図（Ｃ））ｄ、
炉を垂直に立て直し後、溶銑９を排出する工程（第２図
（（支）） 以上のように、本発明によれば、スクラップと鉄鉱石を
鉄源として高い熱効率で溶銑を製造できるとともに、溶
銑とスラグの分離を確実に行うことができる。
（実施例）
本実施例では、筒型炉と傾動装置を備えた第１図に示す
ような装置を使用した。筒型炉の短寸法は、直径１．−
５ ｍ−、炉底から炉口までの高さが３．８ｍ、内容積
６．０ｍ３であり、この炉には、炉底から０．８ｍ上部
の側壁に９０度間隔で４本の一次羽１］、炉底から１．
２ｍ上の炉壁に９０度間隔で４本の二次羽口、炉底中央
部に出銑口、炉底から０．７３ ｍ上に１個の排滓口が
設けられζいる。
ような装置を使用した。筒型炉の短寸法は、直径１．−
５ ｍ−、炉底から炉口までの高さが３．８ｍ、内容積
６．０ｍ３であり、この炉には、炉底から０．８ｍ上部
の側壁に９０度間隔で４本の一次羽１］、炉底から１．
２ｍ上の炉壁に９０度間隔で４本の二次羽口、炉底中央
部に出銑口、炉底から０．７３ ｍ上に１個の排滓口が
設けられζいる。
鉄源は、最大寸法４００ｍｍ、嵩比重３．５ｔ／ｍ’の
スクランプ（鉄純度９９％）と、第１表に示す組成の鉄
鉱石を使用した。燃料は第２表に示すコークスと微粉炭
を用いた。そして一次羽口からコークス層に酸素を１
、０００８ｍ’／ｈと微粉炭を］、４．０００ｋｇ／ｈ
を吹き込み、二次羽口から酸素を６００８ｍ’／ｈを吹
き込んだ。
スクランプ（鉄純度９９％）と、第１表に示す組成の鉄
鉱石を使用した。燃料は第２表に示すコークスと微粉炭
を用いた。そして一次羽口からコークス層に酸素を１
、０００８ｍ’／ｈと微粉炭を］、４．０００ｋｇ／ｈ
を吹き込み、二次羽口から酸素を６００８ｍ’／ｈを吹
き込んだ。
（以下、余白）
第１表 （重量％）
第２表 （重量％）
第２表中のコークスおよび微粉炭のＣａＯとｈＯは、い
ずれも０．３ｍ上量％である。
ずれも０．３ｍ上量％である。
以上のような装置、鉄源、燃料および操業条件のもとで
、本発明法（Ａ法：連続式操業法、Ｂ法；バッチ式操業
法）及び従来法（Ｃ法；容器式分離法、Ｄ法：４ｉＩ式
分離法）を実施し８１”ッの溶銑を製造した。そして各
法の場合における溶銑とスクラップの分離率、操業延長
時間、精錬開始前の溶銑温度、耐火物コスト指数を調査
した。なお従来法の操業は、炉壁下部に設けた排滓口を
閉鎖し、溶銑とスラグを同時に出銑口から排出した。
、本発明法（Ａ法：連続式操業法、Ｂ法；バッチ式操業
法）及び従来法（Ｃ法；容器式分離法、Ｄ法：４ｉＩ式
分離法）を実施し８１”ッの溶銑を製造した。そして各
法の場合における溶銑とスクラップの分離率、操業延長
時間、精錬開始前の溶銑温度、耐火物コスト指数を調査
した。なお従来法の操業は、炉壁下部に設けた排滓口を
閉鎖し、溶銑とスラグを同時に出銑口から排出した。
それぞれの結果を第４図〜゛第７図に示ｔ′。第４図は
溶銑とスラグの分離率を示している。この図から明らか
なように、本発明のＡ法およびＢ法は、従来のＣ法およ
びＤ法に比べて分離率が高い、特に本発明のＡ法は非常
に高い分離率を示している。
溶銑とスラグの分離率を示している。この図から明らか
なように、本発明のＡ法およびＢ法は、従来のＣ法およ
びＤ法に比べて分離率が高い、特に本発明のＡ法は非常
に高い分離率を示している。
第５図は、従来のＤ法をベースとして操業時間の比較を
したものである０本発明法（Ａ法及びＢ法）の操業時間
は、従来の容器式分離を行うＣ法より２０〜４０分短縮
されており、従来のＤ法とほとんど同じ時間で操業でき
る。第６図は、！＃錬開始前の溶銑温度を比較したもの
である。従来のＤ法をベースとした場合、本発明のＡ法
およびＢ法ともＤ法の場合より２０・〜３０℃高い、換
言すると本発明法では、溶銑とスラグ分離による温度低
下が小さい０分離時間の長い従来のＣ法の溶銑温度は、
Ｄ法よりＮｏ℃程度低下している。第７図は、本発明法
と従来法の場合の出銑口および排滓口耐火物のコスト指
数を示す６図示のように、出銑口と排滓口を別にする本
発明の方法は、溶銑とスラグを同一の排出口から排出す
る従来法より耐火物コスト指数は低減している。これは
、本発明法のように溶銑とスラグを分けて排出すると、
スラグ−メタル界面が存在しないため、耐火物の損耗が
少なくなるごとに、上る。
したものである０本発明法（Ａ法及びＢ法）の操業時間
は、従来の容器式分離を行うＣ法より２０〜４０分短縮
されており、従来のＤ法とほとんど同じ時間で操業でき
る。第６図は、！＃錬開始前の溶銑温度を比較したもの
である。従来のＤ法をベースとした場合、本発明のＡ法
およびＢ法ともＤ法の場合より２０・〜３０℃高い、換
言すると本発明法では、溶銑とスラグ分離による温度低
下が小さい０分離時間の長い従来のＣ法の溶銑温度は、
Ｄ法よりＮｏ℃程度低下している。第７図は、本発明法
と従来法の場合の出銑口および排滓口耐火物のコスト指
数を示す６図示のように、出銑口と排滓口を別にする本
発明の方法は、溶銑とスラグを同一の排出口から排出す
る従来法より耐火物コスト指数は低減している。これは
、本発明法のように溶銑とスラグを分けて排出すると、
スラグ−メタル界面が存在しないため、耐火物の損耗が
少なくなるごとに、上る。
（発明の効果）
以上説明したように本発明の装置および方法によれば、
スクラップと鉄鉱石を鉄源として熱効率がよく？８銑を
製造することが゛できる。しかも？８銑とスラグの分離
を排出時に行うので、従来のスラグ分離に伴う種々の問
題点が一挙に解決づる。
スクラップと鉄鉱石を鉄源として熱効率がよく？８銑を
製造することが゛できる。しかも？８銑とスラグの分離
を排出時に行うので、従来のスラグ分離に伴う種々の問
題点が一挙に解決づる。
第１図（ａ）〜（ｄ）は、本発明の溶銑製造装置の概略
断面及び連続操業の場合の溶解操作を示す図、第２図は
、本発明のバッチ操業の場合の溶解操作を示す図、 第３図は、従来の溶銑製造装置の概略断面図、第４図は
、本発明法と従来法におりる溶銑とスラグの分離率を比
較した図、 第５図は、本発明法と従来法の操業時間を比べた図１、 第６図は、本発明法と従来法における１ｕ１１開始前の
温度を比較した図、 第７図は、本発明法と従来法における出銑口及び出滓口
の耐火物コスト指数を示す図、１は筒型類、１ａは開１
−１部、２は傾動装置、３は一次羽口、４は二次羽口、
５は出銑［」、６は排滓［］、７はコークス充填層、８
はスクラップと鉄鉱石の充填層、９は溶銑、１０はスラ
グ。
断面及び連続操業の場合の溶解操作を示す図、第２図は
、本発明のバッチ操業の場合の溶解操作を示す図、 第３図は、従来の溶銑製造装置の概略断面図、第４図は
、本発明法と従来法におりる溶銑とスラグの分離率を比
較した図、 第５図は、本発明法と従来法の操業時間を比べた図１、 第６図は、本発明法と従来法における１ｕ１１開始前の
温度を比較した図、 第７図は、本発明法と従来法における出銑口及び出滓口
の耐火物コスト指数を示す図、１は筒型類、１ａは開１
−１部、２は傾動装置、３は一次羽口、４は二次羽口、
５は出銑［」、６は排滓［］、７はコークス充填層、８
はスクラップと鉄鉱石の充填層、９は溶銑、１０はスラ
グ。
Claims (4)
- （１）上部にガスの排出と原料装入用の炉口を、炉壁下
部に一次羽口を、その上部炉壁に二次羽口を、炉底又は
炉壁下部に出銑口を、前記出銑口より上の炉壁に排滓口
を有する筒型炉と、この炉を傾動する傾動装置を備えた
溶銑製造装置。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の溶銑の製造装置を使
用し、炉底から一次羽口を含むレベルまでコークスの充
填層を形成させ、その上に二次羽口レベル以上に鉄鉱石
とスクラップの充填層を形成し、一次羽口から支燃性ガ
スと燃料を、二次羽口から支燃性ガスを吹き込むことを
特徴とする溶銑の製造方法。 - （３）特許請求の範囲第２項記載の溶銑の製造方法にお
いて、炉内で自然分離した溶銑およびスラグを出銑口と
排滓口から排出しつつ、炉口から鉄鉱石とスクラップの
充填層またはコークスの充填層を二次羽口レベル以上に
維持して操業することを特徴とする溶銑の製造方法。 - （４）特許請求の範囲第２項記載の溶銑の製造方法にお
いて、炉内で溶銑と自然分離したスラグが排滓口より上
のレベルにあり、溶銑が排滓口より下のレベルにある時
、炉体を傾動してスラグを排滓口から排出し、そのあと
溶銑を出銑口から排出することを特徴とする溶銑の製造
方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1021140A JPH02200713A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 溶銑の製造装置および製造方法 |
| DE68913509T DE68913509T2 (de) | 1989-01-31 | 1989-11-17 | Verfahren zur Herstellung von flüssigem Roheisen. |
| BR8905832A BR8905832A (pt) | 1989-01-31 | 1989-11-17 | Processo para producao de ferro-gusa em fusao |
| EP89121320A EP0382900B1 (en) | 1989-01-31 | 1989-11-17 | Method for manufacturing molten pig iron |
| US07/611,478 US5084093A (en) | 1989-01-31 | 1990-11-09 | Method for manufacturing molten pig iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1021140A JPH02200713A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 溶銑の製造装置および製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200713A true JPH02200713A (ja) | 1990-08-09 |
Family
ID=12046594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1021140A Pending JPH02200713A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 溶銑の製造装置および製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5084093A (ja) |
| EP (1) | EP0382900B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02200713A (ja) |
| BR (1) | BR8905832A (ja) |
| DE (1) | DE68913509T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110923381A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-03-27 | 济南荣庆节能技术有限公司 | 短流程高炉炼铁实验方案 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5286277A (en) * | 1992-05-26 | 1994-02-15 | Zaptech Corporation | Method for producing steel |
| US5417740A (en) * | 1992-05-26 | 1995-05-23 | Zaptech Corporation | Method for producing steel |
| US5728193A (en) * | 1995-05-03 | 1998-03-17 | Philip Services Corp. | Process for recovering metals from iron oxide bearing masses |
| AU2012279874A1 (en) * | 2011-07-07 | 2014-01-23 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Regenerator |
| US20250085156A1 (en) | 2023-09-11 | 2025-03-13 | Suncoke Technology And Development Llc | Loading granulated metallic units into railcars, and associated systems, devices, and methods |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1065522A (fr) * | 1951-07-21 | 1954-05-26 | Stahl & Walzwerke Rasselstein | Procédé et four pour la fusion de riblons de faible poids et de grand encombrement |
| GB758246A (en) * | 1952-10-29 | 1956-10-03 | Newton Chambers & Co | Improvements relating to cupola furnaces and the production of cast iron in them |
| US3759699A (en) * | 1967-08-11 | 1973-09-18 | Airco Inc | Ting means process for melting scrap with a plurality of oppositely directed hea |
| GB1326241A (en) * | 1970-01-23 | 1973-08-08 | British Cast Iron Res Ass | Melting of iron |
| US3832158A (en) * | 1973-05-31 | 1974-08-27 | R Obenchain | Process for producing metal from metal oxide pellets in a cupola type vessel |
| GB1500511A (en) * | 1974-01-21 | 1978-02-08 | Boc International Ltd | Vertical shaft furnace |
| FR2328049A1 (fr) * | 1975-10-15 | 1977-05-13 | Air Liquide | Procede d'elaboration d'un metal de seconde fusion avec prechauffage des charges metalliques et four pour sa mise en oeuvre |
| GB1586762A (en) * | 1976-05-28 | 1981-03-25 | British Steel Corp | Metal refining method and apparatus |
| US4304598A (en) * | 1980-09-19 | 1981-12-08 | Klockner-Werke Ag | Method for producing steel from solid, iron containing pieces |
| US4329171A (en) * | 1981-01-08 | 1982-05-11 | Pennsylvania Engineering Corporation | Steel making method |
| ZA827820B (en) * | 1981-10-30 | 1983-08-31 | British Steel Corp | Production of steel |
| US4537629A (en) * | 1984-08-20 | 1985-08-27 | Instituto Mexicano De Investigaciones Siderurgicas | Method for obtaining high purity ductile iron |
| ES2013177A6 (es) * | 1988-04-19 | 1990-04-16 | Skf Plasma Tech | Metodo y su correspondiente aparato para fundir chatarra de hierro y acero. |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP1021140A patent/JPH02200713A/ja active Pending
- 1989-11-17 DE DE68913509T patent/DE68913509T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-17 BR BR8905832A patent/BR8905832A/pt not_active IP Right Cessation
- 1989-11-17 EP EP89121320A patent/EP0382900B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-11-09 US US07/611,478 patent/US5084093A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110923381A (zh) * | 2019-12-27 | 2020-03-27 | 济南荣庆节能技术有限公司 | 短流程高炉炼铁实验方案 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE68913509T2 (de) | 1994-09-29 |
| DE68913509D1 (de) | 1994-04-07 |
| EP0382900A1 (en) | 1990-08-22 |
| BR8905832A (pt) | 1991-05-21 |
| US5084093A (en) | 1992-01-28 |
| EP0382900B1 (en) | 1994-03-02 |
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