JPH02210024A - 複合繊維の紡糸方法 - Google Patents
複合繊維の紡糸方法Info
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- JPH02210024A JPH02210024A JP2638789A JP2638789A JPH02210024A JP H02210024 A JPH02210024 A JP H02210024A JP 2638789 A JP2638789 A JP 2638789A JP 2638789 A JP2638789 A JP 2638789A JP H02210024 A JPH02210024 A JP H02210024A
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- melt viscosity
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
本発明はポリアミドとポリエステルの複合繊維に関する
。よシ詳しくはポリアミドとポリエステルとをそれぞれ
別々に熔融し、一つの複合紡糸口金を用いて、芯鞘型の
複合繊維を紡糸する方法に関する。
。よシ詳しくはポリアミドとポリエステルとをそれぞれ
別々に熔融し、一つの複合紡糸口金を用いて、芯鞘型の
複合繊維を紡糸する方法に関する。
（解決すべき課題）
このポリアミドとポリエステルを別々に熔融し、一つの
複合紡糸口金で紡糸する場合、両ポリマーの熔融粘度の
著しく異なる状況下では紡糸時の糸条の細化挙動がアン
バランスとなシ、単糸切れやビス落ち、二−イングやメ
ルトフックチャーナトが発生し、紡糸工程性が不良とな
る。ま之仮シに糸条を得九としても延伸工程１ζ於いて
毛羽や断糸が多発し充分な延伸が出来ず、結果的に強伸
度の低い品質の悪い糸しか出来ない。
複合紡糸口金で紡糸する場合、両ポリマーの熔融粘度の
著しく異なる状況下では紡糸時の糸条の細化挙動がアン
バランスとなシ、単糸切れやビス落ち、二−イングやメ
ルトフックチャーナトが発生し、紡糸工程性が不良とな
る。ま之仮シに糸条を得九としても延伸工程１ζ於いて
毛羽や断糸が多発し充分な延伸が出来ず、結果的に強伸
度の低い品質の悪い糸しか出来ない。
一般にポリアミドやポリエステルの様な線状高分子は繊
維化する場合、充分な強度と伸度（例えば強度は３．５
ｆ／ｄ以上、伸度は２５〜４０％）を持つ良好な品質
の糸にするためにはその紡糸原糸に最適の延伸率で延伸
しなければならない。
維化する場合、充分な強度と伸度（例えば強度は３．５
ｆ／ｄ以上、伸度は２５〜４０％）を持つ良好な品質
の糸にするためにはその紡糸原糸に最適の延伸率で延伸
しなければならない。
ポリアミドやポリエステルは各々単独で紡糸するときは
各ポリマーの分子量に応じた紡糸温度で紡糸し、その紡
糸原糸に好ましい延伸率で延伸して充分な品質を持つ糸
を作る事が出来る。
各ポリマーの分子量に応じた紡糸温度で紡糸し、その紡
糸原糸に好ましい延伸率で延伸して充分な品質を持つ糸
を作る事が出来る。
しかし複合繊維は性質の異なるポリマーを同一バックで
紡糸し、同一条件で延伸するために必ずしも両方に満足
な紡糸延伸条件を取る事が出来ず、工程上のトラブル（
ビス落、毛羽、断糸など）や品質の悪化を生ずる事が多
い。
紡糸し、同一条件で延伸するために必ずしも両方に満足
な紡糸延伸条件を取る事が出来ず、工程上のトラブル（
ビス落、毛羽、断糸など）や品質の悪化を生ずる事が多
い。
従来、この問題の解決策として様々な方法が提案されて
いる。例えば複雑なノズルバックを使用し、紡糸温度を
ポリマー毎に別々に設定する方法がある。しかし、この
方法はノズルバックが直値であると共にノズル及び部品
の洗浄がむずかしいという欠点がある。
いる。例えば複雑なノズルバックを使用し、紡糸温度を
ポリマー毎に別々に設定する方法がある。しかし、この
方法はノズルバックが直値であると共にノズル及び部品
の洗浄がむずかしいという欠点がある。
本発明はこれらの複雑な装置を使用しないで両ポリマー
共に満足する条件で複合紡糸し、工程性が良好でしかも
繊維物性の十分に満足出来る複合芯鞘型繊維を得んとす
るものである。
共に満足する条件で複合紡糸し、工程性が良好でしかも
繊維物性の十分に満足出来る複合芯鞘型繊維を得んとす
るものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らはポリアミドとポリエステルヲ複合紡糸する
時ポリアミドとポリエステルの熔［ｉ度の比を下記（１
）式の範囲になるようにポリマー並びにその条件を選ん
で組合わせる事により、両ポリマーの熔融粘度差を少な
くし、口金下での軸下挙動の差を少なくし、これによっ
て紡糸、延伸工程での工程調子を良好にすると共に、延
伸倍率も双方に適した値を取る事が出来、繊維物性の良
好な複合芯鞘糸を製造出来る事を見出した。
時ポリアミドとポリエステルの熔［ｉ度の比を下記（１
）式の範囲になるようにポリマー並びにその条件を選ん
で組合わせる事により、両ポリマーの熔融粘度差を少な
くし、口金下での軸下挙動の差を少なくし、これによっ
て紡糸、延伸工程での工程調子を良好にすると共に、延
伸倍率も双方に適した値を取る事が出来、繊維物性の良
好な複合芯鞘糸を製造出来る事を見出した。
２／１≦ＣＢ）／〔Ａ〕≦４ ・・・・・・・
川・・ （１）ここで〔Ａ〕はポリアミドの溶融粘度、
ＣＢ）はポリエステルの熔融粘度 本発明において゛ポリアミドとポリエステルの熔融粘度
の比が（１）式をはずれる場合には両ポリマーの熔融粘
度に著しい差を生じ、部分的にメルトフラクチャーが発
生したシ、低粘度側のポリマーに起因する曳糸性不良を
生じたシする。また適正条件で捲取る事が出来ないので
紡糸調子が悪く、ビス落ち中断糸が発生する。仮シに紡
糸が出来た場合でも延伸において、画ポリマー共に満足
する延伸条件が取れず、延伸が出来ないとか、一方に最
適延伸率でも他方にとっては最適値をはずれた値になシ
工程性、糸品質共に悪い繊維しか得られない事になる。
川・・ （１）ここで〔Ａ〕はポリアミドの溶融粘度、
ＣＢ）はポリエステルの熔融粘度 本発明において゛ポリアミドとポリエステルの熔融粘度
の比が（１）式をはずれる場合には両ポリマーの熔融粘
度に著しい差を生じ、部分的にメルトフラクチャーが発
生したシ、低粘度側のポリマーに起因する曳糸性不良を
生じたシする。また適正条件で捲取る事が出来ないので
紡糸調子が悪く、ビス落ち中断糸が発生する。仮シに紡
糸が出来た場合でも延伸において、画ポリマー共に満足
する延伸条件が取れず、延伸が出来ないとか、一方に最
適延伸率でも他方にとっては最適値をはずれた値になシ
工程性、糸品質共に悪い繊維しか得られない事になる。
しかるに、本発明の前記熔融粘度比の範囲内であれば、
両ポリマー共に満足する条件を取る事が出来、紡糸口金
下での細化挙動の差が少なくなシ、良好な紡糸原糸を得
る事が出来るものである。また延伸においても両ポリマ
ーに好ましい適正な延伸条件で延伸出来、工程性も良好
でトラブルがなく、品質の良好な複合芯鞘繊維が得られ
るものである。
両ポリマー共に満足する条件を取る事が出来、紡糸口金
下での細化挙動の差が少なくなシ、良好な紡糸原糸を得
る事が出来るものである。また延伸においても両ポリマ
ーに好ましい適正な延伸条件で延伸出来、工程性も良好
でトラブルがなく、品質の良好な複合芯鞘繊維が得られ
るものである。
本発明において周込られる「ポリアミド」とは、ナイロ
ン−６、ナイロン−６６、ナイロン−１１、ナイロン−
１２或いはそのコポリマーが挙げられるが、その中でナ
イロン−６が特に好ましい。
ン−６、ナイロン−６６、ナイロン−１１、ナイロン−
１２或いはそのコポリマーが挙げられるが、その中でナ
イロン−６が特に好ましい。
また「ポリエステル」としては、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリエチレンテレフタレート、ポリジメチルシ
クロヘキサンジメタノールそのコポリマー等が上げられ
るが、特に８５モル％以上がエチレンテレフタレート残
基よシ成るものが好ましい。
レート、ポリエチレンテレフタレート、ポリジメチルシ
クロヘキサンジメタノールそのコポリマー等が上げられ
るが、特に８５モル％以上がエチレンテレフタレート残
基よシ成るものが好ましい。
ポリアミドとしてナイロン−６、ポリエステルとしてポ
リエチレンテレフタレート８５モル％以上のもの（以下
ＰＥＴと略記する）の組合わせを用いる場合、熔融紡糸
温度は２７０℃以上、２９５℃以下にする事が好ましい
。
リエチレンテレフタレート８５モル％以上のもの（以下
ＰＥＴと略記する）の組合わせを用いる場合、熔融紡糸
温度は２７０℃以上、２９５℃以下にする事が好ましい
。
２７０℃未満ではＰＥＴの適正紡糸温度をはずれ、ＰＥ
Ｔの熔融粘度が高くなりすぎ、メルトフックチャー気味
となる。また２９５℃を越えると、ナイロン−６にとっ
て高温すぎて分解を起した〕著しく低粘度となシ、糸条
形成の適温範囲をはずれ、工程性や糸品質の悪化を生ず
る。
Ｔの熔融粘度が高くなりすぎ、メルトフックチャー気味
となる。また２９５℃を越えると、ナイロン−６にとっ
て高温すぎて分解を起した〕著しく低粘度となシ、糸条
形成の適温範囲をはずれ、工程性や糸品質の悪化を生ず
る。
本発明にいう「熔融粘度」とはオリフィスに所定温度で
一定量のポリマーを通過させ、そのときの圧力損失を測
定し、次式により計算した。
一定量のポリマーを通過させ、そのときの圧力損失を測
定し、次式により計算した。
４Ｑ
ｒ＝−ｉ戸
具体的には押出機の先端の紡糸ヘッドに所定のノズルを
取ｐ付は温度、圧力、吐出量、固有粘度〔ワ〕等を測定
し、求めた。
取ｐ付は温度、圧力、吐出量、固有粘度〔ワ〕等を測定
し、求めた。
固有粘ｉはフェノール、テトラクロールエタン１／１混
合溶媒によりウツベローデ粘度計を用い、３０℃におい
て常法により測定した。
合溶媒によりウツベローデ粘度計を用い、３０℃におい
て常法により測定した。
固有粘度〔η〕と分子量（Ｍη）の換算は次式を用いた
。
。
ナイロン−６（Ｍη）＝＝１．４２Ｘ１０４［η］Ｌ８
！ポリエチレンテレフタレート ｌｏｇ（Ｍη）＝ ｌｏｇｃηＩＬＩ瓢？＋４．５７８
本発明に言う［複合繊維」とはフィラメントヤーン中の
単繊維１本１本が第１図で例示されるような種々の断面
形状を有する芯鞘型複合繊維をいう。
！ポリエチレンテレフタレート ｌｏｇ（Ｍη）＝ ｌｏｇｃηＩＬＩ瓢？＋４．５７８
本発明に言う［複合繊維」とはフィラメントヤーン中の
単繊維１本１本が第１図で例示されるような種々の断面
形状を有する芯鞘型複合繊維をいう。
以下実施例をもって説明する。
実施例−１
ポリアミドとしてナイロン−６の分子量１６０００（固
有粘度１．１７ ）のものを用いた場合、好ましい紡糸
温度は２６０〜２７５℃であシ、熔融粘度はこの温度で
２０００〜１５００ボイズである。
有粘度１．１７ ）のものを用いた場合、好ましい紡糸
温度は２６０〜２７５℃であシ、熔融粘度はこの温度で
２０００〜１５００ボイズである。
またポリエステルとしてその８５モル％以上がポリエチ
レンテレフタレートである分子Ｊ１１８５００（固有粘
度０．６０ ）のポリマーを使用した場合、好ましい紡
糸温度は２７５〜２８０℃である。このときの溶融粘度
は３０００〜２５００ポイズである。
レンテレフタレートである分子Ｊ１１８５００（固有粘
度０．６０ ）のポリマーを使用した場合、好ましい紡
糸温度は２７５〜２８０℃である。このときの溶融粘度
は３０００〜２５００ポイズである。
この両ポリマーをそれぞれ別々の押出機で溶融し、一つ
の複合紡糸口金で芯鞘糸を紡糸した。
の複合紡糸口金で芯鞘糸を紡糸した。
口金は０．２５φＸ２４Ｈ，吐出量３５．８９１分、巻
取速度１０００ｍ／分で３２２．５ ｄｒの原糸を捲取
った。
取速度１０００ｍ／分で３２２．５ ｄｒの原糸を捲取
った。
（延伸後７５ ｄ／２４ ｆ用）、口金温度は２７５℃
に設定した。この温度で両ポリマーの熔融粘度はナイロ
ン−６が１５００ボイス、ポリエチレンテレフタレート
が３０００ボイスであり、熔融粘度比は２倍であった。
に設定した。この温度で両ポリマーの熔融粘度はナイロ
ン−６が１５００ボイス、ポリエチレンテレフタレート
が３０００ボイスであり、熔融粘度比は２倍であった。
紡糸調子は良好で単糸切れ、断糸、ビス落ちなどのトラ
ブルは全くなかった。
ブルは全くなかった。
この紡糸原糸を延伸したところ延伸倍率は４．３倍に伸
ばす事が出来、強伸度は５．２ ｆ／／ｄ〜３０％の良
好な品質を得る事が出来た。
ばす事が出来、強伸度は５．２ ｆ／／ｄ〜３０％の良
好な品質を得る事が出来た。
実施例−２
ナイロン−６は実施例１と同じ分子量］ ６０００（固
有粘度１．１７）のものを用いる。ポリエステルとして
ポリエチレンテレフタレートを８５モル％以上含む分子
量２２５００ （固有粘度０．６８ ）のポリマーを用
いるとき、その好ましい紡糸温度は２９０〜３００℃で
あシ、溶融粘度は３５００〜３０００ボイズである。
有粘度１．１７）のものを用いる。ポリエステルとして
ポリエチレンテレフタレートを８５モル％以上含む分子
量２２５００ （固有粘度０．６８ ）のポリマーを用
いるとき、その好ましい紡糸温度は２９０〜３００℃で
あシ、溶融粘度は３５００〜３０００ボイズである。
この両ポリマーをそれぞれ別々の押出機で溶融し、複合
紡糸口金（０，２５φＸ２４Ｈ）で７５／２４用の芯鞘
糸を紡糸した。口金温度はこのポリエステルの紡糸温度
の下限２９０℃（これよシ低い温度では紡糸調子が不調
で良好な糸条が得にくい）に合わせて紡糸した。
紡糸口金（０，２５φＸ２４Ｈ）で７５／２４用の芯鞘
糸を紡糸した。口金温度はこのポリエステルの紡糸温度
の下限２９０℃（これよシ低い温度では紡糸調子が不調
で良好な糸条が得にくい）に合わせて紡糸した。
このときナイロン−６の熔融粘度は】０００ボイズテア
シ、ポリエチレンテレフタレートのそれは３５００ボイ
ズであった。両ポリマーの熔融粘度比は３．５倍であっ
た。
シ、ポリエチレンテレフタレートのそれは３５００ボイ
ズであった。両ポリマーの熔融粘度比は３．５倍であっ
た。
紡糸調子は良好で単糸切れ、断糸等はなかった。
得られた原糸を延伸したところ延伸倍率は４．０倍で強
度４．５ ｆ／ｄ 、伸度３０％であった。工程調子は
良好でトラブルはなかった。
度４．５ ｆ／ｄ 、伸度３０％であった。工程調子は
良好でトラブルはなかった。
比較例−１
ナイロン−６は実施例−１と同じ分子量１６０００（固
有粘度１．１７）のものを用いる。ポリエステルはポリ
エチレンテレフタレートの分子量２７０００（〔η］
＝ ０．７８ ）を用いて０．３φ×２４Ｈの複合紡糸
口金で７５／２４用の芯鞘糸を同様に紡糸した。口金温
度をポリエチレンテレフタレートの紡糸可能な下限温度
２９８℃に設定した。
有粘度１．１７）のものを用いる。ポリエステルはポリ
エチレンテレフタレートの分子量２７０００（〔η］
＝ ０．７８ ）を用いて０．３φ×２４Ｈの複合紡糸
口金で７５／２４用の芯鞘糸を同様に紡糸した。口金温
度をポリエチレンテレフタレートの紡糸可能な下限温度
２９８℃に設定した。
このとき、ナイロン及びポリエチレンテレフタレートの
熔融粘度はそれぞれ８００ボイズと６０００ボイズであ
シ、両ポリマーの熔融粘度比は７．５倍であった。
熔融粘度はそれぞれ８００ボイズと６０００ボイズであ
シ、両ポリマーの熔融粘度比は７．５倍であった。
この糸は紡糸時車糸切れ、断糸等が発生し調子は不良で
あった。得られた紡糸原糸を延伸したところ、延伸倍率
は３．０倍、延伸糸の強伸度は２．２ｆ／ｄ、２５％で
あυ、延伸毛羽、延伸断糸が多発し、不満足な結果であ
った。
あった。得られた紡糸原糸を延伸したところ、延伸倍率
は３．０倍、延伸糸の強伸度は２．２ｆ／ｄ、２５％で
あυ、延伸毛羽、延伸断糸が多発し、不満足な結果であ
った。
この原因は紡糸温度がナイロンにとって高すぎてナイロ
ンが熱分解を起した亭及び両ポリマーの熔融粘度が著し
く異ったために二−イング等の異常が発生し紡糸調子の
不調を来たしたものである。
ンが熱分解を起した亭及び両ポリマーの熔融粘度が著し
く異ったために二−イング等の異常が発生し紡糸調子の
不調を来たしたものである。
実施例−３
ナイロン−６の分子量２１０ｏｏ （固有粘度１．３８
）とポリエチレンテレフタレートの分子量２００００
（固有粘度０．６４ ）のポリマーを実施例−１と同様
にそれぞれ別々に熔融押出しをし、２８３℃の口金温度
で紡糸したところ良好な紡糸調子であった。
）とポリエチレンテレフタレートの分子量２００００
（固有粘度０．６４ ）のポリマーを実施例−１と同様
にそれぞれ別々に熔融押出しをし、２８３℃の口金温度
で紡糸したところ良好な紡糸調子であった。
このときナイロン−６の熔融粘度は１８００ボイス゛、
ポリエチレンテレフタレートのそれは３３００ボイズで
あシ、両者の熔融粘度比は１．８倍であった。
ポリエチレンテレフタレートのそれは３３００ボイズで
あシ、両者の熔融粘度比は１．８倍であった。
これを延伸倍率４．２倍で延伸したところ良好な延伸調
子であった。
子であった。
得られた糸の品質は強度５．３ｆ／ｄ、伸度３６％であ
り満足のいくものであった。
り満足のいくものであった。
実施例−４
ナイロン−６は実施例−３と同様の分子量２１０００
（固有粘度１．３８ ）のものを使用し、ポリエチレン
テレフタレートは分子量２２５００ （固有粘度０．６
８ ）のポリマーを実施例＝１と同様の方法で紡糸、延
伸を行なった。紡糸口金の温度は２９０℃にした。
（固有粘度１．３８ ）のものを使用し、ポリエチレン
テレフタレートは分子量２２５００ （固有粘度０．６
８ ）のポリマーを実施例＝１と同様の方法で紡糸、延
伸を行なった。紡糸口金の温度は２９０℃にした。
熔融粘度はナイロン−６が１３００ボイス、ポリエチレ
ンテレフタレートが３５００ポイズで粘度比は２．７倍
であった。
ンテレフタレートが３５００ポイズで粘度比は２．７倍
であった。
延伸倍率は４．０倍で７５／２４の糸を延伸した。工程
性は紡糸、延伸共に良好で問題なかった。
性は紡糸、延伸共に良好で問題なかった。
延伸糸の品質は４．８ ｆｅｄ〜３２９１０であり、期
待通シの糸であった。
待通シの糸であった。
第１図は、本発明の複合繊維の一例を示し、種々の断面
形状を例示する図である。 特許出願人 株式会社 り ラ し
形状を例示する図である。 特許出願人 株式会社 り ラ し
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ポリアミドとポリエステルの芯鞘型複合繊維を熔融
紡糸するに際し、ポリアミド（Ａ）とポリエステル（Ｂ
）の紡糸温度における熔融粘度比が（１）式の範囲を満
足するように設定する事を特徴とする複合繊維の紡糸方
法 １／２≦〔Ｂ〕／〔Ａ〕≦４・・・・・・・・・・・・
（１）ここで〔Ａ〕はポリアミド、〔Ｂ〕はポリエステ
ルの紡糸温度における熔融粘度 ２）ポリアミドがナイロン−６或いはそのコポリマーで
あり、ポリエステルがその構成単位の８５モル％以上が
エチレンテレフタレート残基により構成されるポリエス
テルであつて、熔融紡糸温度が２７０℃以上、２９５℃
以下である事を特徴とする請求項第１項記載の複合繊維
の紡糸方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2638789A JPH02210024A (ja) | 1989-02-03 | 1989-02-03 | 複合繊維の紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2638789A JPH02210024A (ja) | 1989-02-03 | 1989-02-03 | 複合繊維の紡糸方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02210024A true JPH02210024A (ja) | 1990-08-21 |
Family
ID=12192124
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2638789A Pending JPH02210024A (ja) | 1989-02-03 | 1989-02-03 | 複合繊維の紡糸方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02210024A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016501301A (ja) * | 2012-12-04 | 2016-01-18 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーＥ．Ｉ．Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 耐熱性炭化水素エラストマー組成物 |
| WO2021176571A1 (ja) * | 2020-03-03 | 2021-09-10 | 株式会社カネカ | 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-02-03 JP JP2638789A patent/JPH02210024A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016501301A (ja) * | 2012-12-04 | 2016-01-18 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーＥ．Ｉ．Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 耐熱性炭化水素エラストマー組成物 |
| WO2021176571A1 (ja) * | 2020-03-03 | 2021-09-10 | 株式会社カネカ | 人工毛髪用芯鞘複合繊維、それを含む頭飾製品及びその製造方法 |
| JPWO2021176571A1 (ja) * | 2020-03-03 | 2021-09-10 |
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