JPH02211903A - 厚鋼板の制御圧延方法 - Google Patents
厚鋼板の制御圧延方法Info
- Publication number
- JPH02211903A JPH02211903A JP3280489A JP3280489A JPH02211903A JP H02211903 A JPH02211903 A JP H02211903A JP 3280489 A JP3280489 A JP 3280489A JP 3280489 A JP3280489 A JP 3280489A JP H02211903 A JPH02211903 A JP H02211903A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- controlled
- rolling
- rolled
- temperature
- thick steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 17
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000007688 edging Methods 0.000 claims abstract description 3
- 210000000988 bone and bone Anatomy 0.000 claims description 8
- 238000009826 distribution Methods 0.000 abstract description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 13
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000011164 ossification Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、厚鋼板の制御圧延方法に関する。
〈従来の技術〉
厚鋼板の製造時における制御圧延は古くから行われ、強
度、靭性を高めるのに重要な手段となっている。このよ
うな制御圧延では特に圧延温度が重要な管理要因となっ
ており、厚鋼板の場合粗圧延終了後の制御圧延材におい
て、仕上圧延機への噛込み温度規制がｗ４種毎に決めら
れているのが一般的である。
度、靭性を高めるのに重要な手段となっている。このよ
うな制御圧延では特に圧延温度が重要な管理要因となっ
ており、厚鋼板の場合粗圧延終了後の制御圧延材におい
て、仕上圧延機への噛込み温度規制がｗ４種毎に決めら
れているのが一般的である。
すなわち、第４図に模式的に示すように、制御圧延にお
ける材質は、通常、加熱炉において例えば１２００°Ｃ
前後の高温にほぼ均一に加熱された鋼片を用いてＡ領域
で粗圧延されると、粗大なオーステナイトは再結晶して
結晶粒は細かくなる。冷却後、ＢｊｉＩ域で例えば８５
０°Ｃ前後の中温域で圧延されると、１粒が伸長化して
変形帯が導入され、変態後のフェライト粒径の細粒化に
効果がある。また、Ｃ９Ｍ域で適当な圧延を加えること
により、強度および靭性が向上する。
ける材質は、通常、加熱炉において例えば１２００°Ｃ
前後の高温にほぼ均一に加熱された鋼片を用いてＡ領域
で粗圧延されると、粗大なオーステナイトは再結晶して
結晶粒は細かくなる。冷却後、ＢｊｉＩ域で例えば８５
０°Ｃ前後の中温域で圧延されると、１粒が伸長化して
変形帯が導入され、変態後のフェライト粒径の細粒化に
効果がある。また、Ｃ９Ｍ域で適当な圧延を加えること
により、強度および靭性が向上する。
このような制御圧延の場合は、制御圧延材の幅方向にお
いて、例えば第５図（ａ）に示すように、端部から２〜
１０ｃｍ程度の幅方向中心に向かって大きな温度勾配Δ
Ｔ（’Ｃ）がついた低温部領域が生じて、それによって
同図（ｂ）、 （Ｃ）に示すように、その材質が幅方向
に引張強度ＴＳの差ΔＴＳおよびシャルピーによる靭性
Ｅの差ΔＥなどの材質のバラツキが生じることになる。
いて、例えば第５図（ａ）に示すように、端部から２〜
１０ｃｍ程度の幅方向中心に向かって大きな温度勾配Δ
Ｔ（’Ｃ）がついた低温部領域が生じて、それによって
同図（ｂ）、 （Ｃ）に示すように、その材質が幅方向
に引張強度ＴＳの差ΔＴＳおよびシャルピーによる靭性
Ｅの差ΔＥなどの材質のバラツキが生じることになる。
そのため、粗圧延直後のまだ高温の粗圧延を終了した制
御圧延材を仕上圧延に供給するに際しては、粗−仕上間
の圧延テーブル上あるいは圧延テーブルと平行に設置さ
れたサイドテーブル上で、仕上圧延噛込み規制温度まで
放冷を行うのが常である。
御圧延材を仕上圧延に供給するに際しては、粗−仕上間
の圧延テーブル上あるいは圧延テーブルと平行に設置さ
れたサイドテーブル上で、仕上圧延噛込み規制温度まで
放冷を行うのが常である。
〈発明が解決しようとする課題〉
しかしながら、上記のように放冷による温度待ちを行う
場合、冷却時間が長（なることによる圧延能率の低下は
もとより制御圧延材の幅方向端部がますます温度降下が
大きくなり、中央部との差が大きくなり過ぎるため、幅
方向端部の材質が悪化し切り落とさねばならず、歩留り
が低下するという問題を生じている。
場合、冷却時間が長（なることによる圧延能率の低下は
もとより制御圧延材の幅方向端部がますます温度降下が
大きくなり、中央部との差が大きくなり過ぎるため、幅
方向端部の材質が悪化し切り落とさねばならず、歩留り
が低下するという問題を生じている。
このような問題点を解決する手段として、圧延能率低下
防止には水冷などの強制冷却による冷却時間の短縮が考
えられるが、幅方向端部の過冷却を助長して材質悪化ｗ
Ｉ域を拡大する欠点がある。
防止には水冷などの強制冷却による冷却時間の短縮が考
えられるが、幅方向端部の過冷却を助長して材質悪化ｗ
Ｉ域を拡大する欠点がある。
一方、例えば特開昭５８−８７２１６号公報に開示され
ているような低温部を局部加熱する方法が提案されてい
るが、この方法は材質不良を解消する上では有効である
が、圧延能率の向上は望めないという欠点がある。
ているような低温部を局部加熱する方法が提案されてい
るが、この方法は材質不良を解消する上では有効である
が、圧延能率の向上は望めないという欠点がある。
さらに、特開昭６１−２３８４１３号公報に開示されて
いるように、制御圧延材の板肉温度分布に従って、その
長手方向に冷却水の水量密度差を形成し、またその幅方
向についてはその端部への冷却水供給幅を制御して幅方
向に水量密度差を与えるようにした冷却方法が提案され
ている。しかし、この方法では、幅方向の水量密度を制
ｉｌＬで機中央部の水量密度を大きくし、幅方向端部の
それを小さくする必要があるが、中央部を冷却した水が
幅方向に流れ出すため、その温度制御が非常に難しいと
いう欠点がある。
いるように、制御圧延材の板肉温度分布に従って、その
長手方向に冷却水の水量密度差を形成し、またその幅方
向についてはその端部への冷却水供給幅を制御して幅方
向に水量密度差を与えるようにした冷却方法が提案され
ている。しかし、この方法では、幅方向の水量密度を制
ｉｌＬで機中央部の水量密度を大きくし、幅方向端部の
それを小さくする必要があるが、中央部を冷却した水が
幅方向に流れ出すため、その温度制御が非常に難しいと
いう欠点がある。
本発明は、上記のような課題を解決すべくしてなされた
ものであって、幅方向端部における温度低下を防止する
のに好適な厚鋼板の制御圧延方法を提供することを目的
とする。
ものであって、幅方向端部における温度低下を防止する
のに好適な厚鋼板の制御圧延方法を提供することを目的
とする。
〈課題を解決するための手段〉
本発明は、粗圧延された制御圧延材を温度調整してから
仕上圧延する厚鋼板の制御圧延方法において、前記粗圧
延段階の少なくとも最終パスの間に、制御圧延材の幅方
向をエツジング圧延してトングボーンを形成した後、温
度調整を行うことを特徴とする厚鋼板の制御圧延方法で
ある。
仕上圧延する厚鋼板の制御圧延方法において、前記粗圧
延段階の少なくとも最終パスの間に、制御圧延材の幅方
向をエツジング圧延してトングボーンを形成した後、温
度調整を行うことを特徴とする厚鋼板の制御圧延方法で
ある。
〈作 用〉
本発明に係る圧延工程は、第１図に示すように、粗圧延
機２．エツジヤ３．冷却装置４および仕上圧延機５とか
ら構成され、粗圧延機２で粗圧延された制御Ｏ冷却材Ｉ
は、エフジャ３でその幅方向の両端部がエツジング圧延
されていわゆるドツグボーンが形成され、ついで冷却装
置４で冷却されて所定の温度に調整された後、仕上圧延
機５で仕上圧延されて製品化される。
機２．エツジヤ３．冷却装置４および仕上圧延機５とか
ら構成され、粗圧延機２で粗圧延された制御Ｏ冷却材Ｉ
は、エフジャ３でその幅方向の両端部がエツジング圧延
されていわゆるドツグボーンが形成され、ついで冷却装
置４で冷却されて所定の温度に調整された後、仕上圧延
機５で仕上圧延されて製品化される。
いま、粗圧延機２出側における寸法が、第２図に示すよ
うに、幅がＷ（ａｍ）で板厚がｔ（ｏｕ＋＋）である制
御冷却材１に、エツジヤ３において幅圧下量ΔＷ（ｍ）
でドツグボーンｌａ、ｌｂを形成する場合、そのドツグ
ボーン高さΔｈ（ｍｕ）は下記（１）式で表される。
うに、幅がＷ（ａｍ）で板厚がｔ（ｏｕ＋＋）である制
御冷却材１に、エツジヤ３において幅圧下量ΔＷ（ｍ）
でドツグボーンｌａ、ｌｂを形成する場合、そのドツグ
ボーン高さΔｈ（ｍｕ）は下記（１）式で表される。
Δｈ−ｒ （ΔＷ、 Ｌ 、 Ｄｖ ） −−
−−−−−−（ＩＩここで、Ｄｖはエンジャ３のロール
径（ｍφ）である。
−−−−−−（ＩＩここで、Ｄｖはエンジャ３のロール
径（ｍφ）である。
このトングボーン高さΔｈは制御冷却材１の材質や温度
によって変化するので、その都度計算して求める必要が
ある。第３図は、材質が普通鋼である制御冷却材１の厚
さＬとドツグボーン高さΔｈとの関係の一例を示したも
のである。
によって変化するので、その都度計算して求める必要が
ある。第３図は、材質が普通鋼である制御冷却材１の厚
さＬとドツグボーン高さΔｈとの関係の一例を示したも
のである。
このようにして、温度調整段階の直前に制御圧延材１の
幅方向をエツジング圧延を施して、その両端部の厚さを
中央部の厚さよりも厚くする形状とするので、温度調整
時において制御冷却材１の幅方向両端部は過冷却される
ことなく、したがって、両端部も含めて均一な温度分布
を得ることができる。
幅方向をエツジング圧延を施して、その両端部の厚さを
中央部の厚さよりも厚くする形状とするので、温度調整
時において制御冷却材１の幅方向両端部は過冷却される
ことなく、したがって、両端部も含めて均一な温度分布
を得ることができる。
〈実施例〉
以下に、本発明の実施例について説明する。
粗圧延４ｉ！２の出側における寸法が幅Ｗ ： ３００
０ｎ＋ｍ×長さＬ ： １０１００Ｏ０＋ｘ厚さＬ
： １００ｍｎ＋で、＋Ａ質が６０に鋼、またその出
側温度が９００°Ｃの制御冷却材１を、まずロール径が
８００Ｍφのエツジヤ３を用いて幅圧下量ΔＷを３０−
としてエツジング圧延を行い、ドツグボーン高さΔｈを
２０１１Ｉ１１に加工した。
０ｎ＋ｍ×長さＬ ： １０１００Ｏ０＋ｘ厚さＬ
： １００ｍｎ＋で、＋Ａ質が６０に鋼、またその出
側温度が９００°Ｃの制御冷却材１を、まずロール径が
８００Ｍφのエツジヤ３を用いて幅圧下量ΔＷを３０−
としてエツジング圧延を行い、ドツグボーン高さΔｈを
２０１１Ｉ１１に加工した。
ついで、この制御冷却材ｌを水冷式冷却装置においてオ
ッシレーションしながら、冷却水または冷却用空気によ
り冷却をした後、仕上圧延機５で仕上圧延を行った。
ッシレーションしながら、冷却水または冷却用空気によ
り冷却をした後、仕上圧延機５で仕上圧延を行った。
その結果、幅方向の温度分布ΔＴは５°Ｃとなった。ま
た、冷却後において引張強度ＴＳとシャルピー試験によ
る靭性Ｅをそれぞれ測定したところ、厚鋼板中央部と両
端部の差はΔＴＳが０．２ｋｇｆ／ｍ＋”ΔＥが０．２
ｋｇ ｒ −ｍ ａｔ ２０’Ｃであり、従来の制御
圧延方法に比してｌ／１０〜１／２０に小さくなり、幅
方向に均一な材質特性を有する厚鋼板を得ることができ
た。
た、冷却後において引張強度ＴＳとシャルピー試験によ
る靭性Ｅをそれぞれ測定したところ、厚鋼板中央部と両
端部の差はΔＴＳが０．２ｋｇｆ／ｍ＋”ΔＥが０．２
ｋｇ ｒ −ｍ ａｔ ２０’Ｃであり、従来の制御
圧延方法に比してｌ／１０〜１／２０に小さくなり、幅
方向に均一な材質特性を有する厚鋼板を得ることができ
た。
〈発明の効果〉
以上説明したように、本発明によれば、幅方向に均一な
材質特性を有する厚鋼板を得ることができるから、製品
の歩留り向上に寄与する。
材質特性を有する厚鋼板を得ることができるから、製品
の歩留り向上に寄与する。
第１図は、本発明に係る圧延工程を模式的に示す側面図
、第２図は、ドツグボーン形成の概要を示す正面図、第
３図は、制御ｌ圧延材の板厚とドツグボーン高さの関係
の一例を示す特性図、第４図は、制御圧延での温度の時
間的推移を模式的に示す特性図、第５図は、幅方向の温
度分布と材質分布を示す特性図である。 ■・・・制御圧延材、 ｌａ、ｌｂ・・・ドツグボ
ーン。 ２・・・粗圧延機、 ３・・・エツジヤ、 ４・・
・冷却装置８ ５・・・仕上圧延機。
、第２図は、ドツグボーン形成の概要を示す正面図、第
３図は、制御ｌ圧延材の板厚とドツグボーン高さの関係
の一例を示す特性図、第４図は、制御圧延での温度の時
間的推移を模式的に示す特性図、第５図は、幅方向の温
度分布と材質分布を示す特性図である。 ■・・・制御圧延材、 ｌａ、ｌｂ・・・ドツグボ
ーン。 ２・・・粗圧延機、 ３・・・エツジヤ、 ４・・
・冷却装置８ ５・・・仕上圧延機。
Claims (1)
- 粗圧延された制御圧延材を温度調整してから仕上圧延す
る厚鋼板の制御圧延方法において、前記粗圧延段階の少
なくとも最終パスの間に、制御圧延材の幅方向をエッジ
ング圧延してドッグボーンを形成した後、温度調整を行
うことを特徴とする厚鋼板の制御圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280489A JPH02211903A (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 厚鋼板の制御圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280489A JPH02211903A (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 厚鋼板の制御圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02211903A true JPH02211903A (ja) | 1990-08-23 |
Family
ID=12369029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3280489A Pending JPH02211903A (ja) | 1989-02-14 | 1989-02-14 | 厚鋼板の制御圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02211903A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2305392A1 (de) | 2009-10-05 | 2011-04-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen von Walzgut und Walzstraße mit wenigstens einem Walzgerüst zum thermomechanischen Walzen von Walzgut |
| CN105598167A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-05-25 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种不锈钢复合板的生产方法 |
-
1989
- 1989-02-14 JP JP3280489A patent/JPH02211903A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2305392A1 (de) | 2009-10-05 | 2011-04-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Walzen von Walzgut und Walzstraße mit wenigstens einem Walzgerüst zum thermomechanischen Walzen von Walzgut |
| CN105598167A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-05-25 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种不锈钢复合板的生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2208485C2 (ru) | Способ получения стальной полосы или листа | |
| CN105324190B (zh) | 用于制造金属带材的方法 | |
| KR100796645B1 (ko) | 얇고 평탄한 제품을 제조하는 방법 및 장치 | |
| KR20050042260A (ko) | 얇은 슬래브 기술에 기초한 초박형 열간 압연 스트립의제조 공정 및 생산 라인 | |
| CN112246869B (zh) | 一种优异热轧取向硅钢板形的控制方法 | |
| JP2002508253A (ja) | 熱間圧延薄板製品をエンドレス製造するための生産方法及び生産設備 | |
| JPH0566209B2 (ja) | ||
| CA2344423C (en) | Method for producing hot-rolled strip and plates | |
| JP2000233266A (ja) | 表面性状の良好な鋼板の製造方法 | |
| JP3698088B2 (ja) | 熱延鋼帯の製造方法 | |
| KR20030016046A (ko) | 가속냉각강의 생산성 향상을 위한 제조방법 | |
| KR100368238B1 (ko) | 후강판의 온도제어압연방법_ | |
| JPH10113713A (ja) | 制御冷却鋼板の製造方法 | |
| JP2001314901A (ja) | 熱延鋼板の圧延方法および熱間圧延装置 | |
| JPH0525924B2 (ja) | ||
| CN117181809B (zh) | 一种纳米铝合金带料的轧制工艺及生产线 | |
| JPH10263611A (ja) | 極薄鋼板製造用ダブルコールドローリングミルの操業方法 | |
| JP3591478B2 (ja) | 直送圧延による熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09300004A (ja) | 熱延鋼帯の圧延方法 | |
| JP3684942B2 (ja) | 冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPS5941508B2 (ja) | チタン熱延板の製造方法 | |
| KR0118993B1 (ko) | 열간압연 강판의 냉각방법 | |
| JPH02263930A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH02263931A (ja) | 表面品質が優れたＣｒ―Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS623211B2 (ja) |