JPH02216440A - アルコール濃度測定装置 - Google Patents
アルコール濃度測定装置Info
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- JPH02216440A JPH02216440A JP23786888A JP23786888A JPH02216440A JP H02216440 A JPH02216440 A JP H02216440A JP 23786888 A JP23786888 A JP 23786888A JP 23786888 A JP23786888 A JP 23786888A JP H02216440 A JPH02216440 A JP H02216440A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、アルコールを混合した液体中のアルコール濃
度を測定するアルコール濃度測定装置に関する。
度を測定するアルコール濃度測定装置に関する。
（従来の技術）
近時、諸外国てはガソリン中にアルコールを混合したア
ルコール混合ガソリンがいわゆる「ガソホール」として
使用されている。純正ガソリンとアルコールを混合した
ガソホールとでは、当然にオクタン価も変ってくるから
、エンジンについての燃料噴射量、点火時期等も異なっ
てくることになり、アルコール混合燃料用のエンジンか
搭載されている。
ルコール混合ガソリンがいわゆる「ガソホール」として
使用されている。純正ガソリンとアルコールを混合した
ガソホールとでは、当然にオクタン価も変ってくるから
、エンジンについての燃料噴射量、点火時期等も異なっ
てくることになり、アルコール混合燃料用のエンジンか
搭載されている。
ここで、純正ガソリンを用いた場合の基本噴射量ＴＰに
ついてみると、吸入空気罎をＱ、エンジン回転数をＮ、
定数をｋとすると、基本噴射量ＴＰは、 ＴＰ ＝ＫｘＱ／Ｎ ・・・・・・（１）として演算さ
れる。そして、基本噴射量ＴＰを、水温センサ、酸素セ
ンサ等の各種センサ、エンジンスイッチ、スロットルバ
ルブスイッチ等の各種スイッチからの信号に基づいて補
正し、最終的に噴射弁による燃料噴射量Ｔ、を、 Ｔ＋ ＝Ｔｐ Ｘα×α′ＸＣ（ＩＩＩ−Ｆ ＋
Ｔｓ−＊・（２）たたし、α ：空燃比フィードバッ
ク補正係数α′ ：基本空燃比学習補正係数 Ｃ０ＥＦ ：各種補正係数 Ｔ、 ：バッテリ電圧補正係数 として演算する。この際、酸素センサからの酸素濃度信
号に基づき、空燃比フィードバック補正係数αを補正す
ると共に、基本噴射にＴｐとエンジン回転数Ｎとから基
本空燃比学習補正係数αを学習補正することにより、空
燃比（空気と燃料の屯借比）Ａ／Ｆが１５：ｌとなるよ
うに制御している。
ついてみると、吸入空気罎をＱ、エンジン回転数をＮ、
定数をｋとすると、基本噴射量ＴＰは、 ＴＰ ＝ＫｘＱ／Ｎ ・・・・・・（１）として演算さ
れる。そして、基本噴射量ＴＰを、水温センサ、酸素セ
ンサ等の各種センサ、エンジンスイッチ、スロットルバ
ルブスイッチ等の各種スイッチからの信号に基づいて補
正し、最終的に噴射弁による燃料噴射量Ｔ、を、 Ｔ＋ ＝Ｔｐ Ｘα×α′ＸＣ（ＩＩＩ−Ｆ ＋
Ｔｓ−＊・（２）たたし、α ：空燃比フィードバッ
ク補正係数α′ ：基本空燃比学習補正係数 Ｃ０ＥＦ ：各種補正係数 Ｔ、 ：バッテリ電圧補正係数 として演算する。この際、酸素センサからの酸素濃度信
号に基づき、空燃比フィードバック補正係数αを補正す
ると共に、基本噴射にＴｐとエンジン回転数Ｎとから基
本空燃比学習補正係数αを学習補正することにより、空
燃比（空気と燃料の屯借比）Ａ／Ｆが１５：ｌとなるよ
うに制御している。
このように、純正ガソリンの空燃比Ａ／Ｆは１５：ｌで
あるか、アルコール混合ガソリンの空燃比は第６図に示
すような特性となり、アルコール濃度が１００％では空
燃比は６・ｌとなることか知られている。
あるか、アルコール混合ガソリンの空燃比は第６図に示
すような特性となり、アルコール濃度が１００％では空
燃比は６・ｌとなることか知られている。
従って、アルコール混合ガソリンを使用する場合には、
（２）式から燃料噴射量Ｔ１を、Ｔ ’＝ＣＫ ｘＴＰ
ｘα×α’Ｘ ＣＯＦ：Ｆ ＋ Ｔ ｓ ”” （
３）たたし、ｃｏ ＝アルコール濃度によって定まる定
数 として演算する必要がある。
（２）式から燃料噴射量Ｔ１を、Ｔ ’＝ＣＫ ｘＴＰ
ｘα×α’Ｘ ＣＯＦ：Ｆ ＋ Ｔ ｓ ”” （
３）たたし、ｃｏ ＝アルコール濃度によって定まる定
数 として演算する必要がある。
ここで、アルコール混合ガソリン中のアルコール濃度を
検出するアルコールセンサとしては、ガソリンとアルコ
ールか有する固有抵抗値からアルコール濃度を検出する
抵抗式アルコールセンサか検討されている。この抵抗式
アルコールセンサは、第７図に示すように、流路となる
配管ａの途中に一対の電極す、ｃを所定寸法離間して対
向配設し１該電極す、ｃ間に介在するアルコール混合ガ
ソリンｄのアルコール濃度か高くなると抵抗値が低下す
ることに基づき（第８図参照）、該電極す、ｃと電圧検
出抵抗ｅとを直流電源ｆに直列接続し、該電圧検出抵抗
ｅから導出された出力電圧ｖｓの変化からアルコール濃
度を検出するようになっている。
検出するアルコールセンサとしては、ガソリンとアルコ
ールか有する固有抵抗値からアルコール濃度を検出する
抵抗式アルコールセンサか検討されている。この抵抗式
アルコールセンサは、第７図に示すように、流路となる
配管ａの途中に一対の電極す、ｃを所定寸法離間して対
向配設し１該電極す、ｃ間に介在するアルコール混合ガ
ソリンｄのアルコール濃度か高くなると抵抗値が低下す
ることに基づき（第８図参照）、該電極す、ｃと電圧検
出抵抗ｅとを直流電源ｆに直列接続し、該電圧検出抵抗
ｅから導出された出力電圧ｖｓの変化からアルコール濃
度を検出するようになっている。
即ち、アルコール濃度Ｃか高くなると電極す、ｃの抵抗
値か低下するから、′（を圧検出抵抗ｅからの出力電圧
ｖＳはアルコール濃度Ｃに正比例した検出′「上圧とし
て導出することかできる。ただ、アルコール濃度Ｃか低
濃度の領域以下ては出力電圧Ｖｓはガソリンの抵抗に支
配されるため、検出電圧は殆んど変化しなくなり、また
、アルコール濃度Ｃが高濃度の領域では後述する理由に
より出力電圧ｖｓか急激に低下するため、抵抗式アルコ
ールセンサの出力電圧Ｖ８はアルコール濃度Ｃに対して
第９図に示す電圧特性を有している。
値か低下するから、′（を圧検出抵抗ｅからの出力電圧
ｖＳはアルコール濃度Ｃに正比例した検出′「上圧とし
て導出することかできる。ただ、アルコール濃度Ｃか低
濃度の領域以下ては出力電圧Ｖｓはガソリンの抵抗に支
配されるため、検出電圧は殆んど変化しなくなり、また
、アルコール濃度Ｃが高濃度の領域では後述する理由に
より出力電圧ｖｓか急激に低下するため、抵抗式アルコ
ールセンサの出力電圧Ｖ８はアルコール濃度Ｃに対して
第９図に示す電圧特性を有している。
（発明か解決しようとする課題〕
ところで、一般に電解装置にあっては電極にイオンか？
Ｓ積する分極効果と、イオンの動きに抵抗力をテえる緩
和効果か表われることか広く知られているか、アルコー
ル混合ガソリンｄ中に一対の電極す、ｃを浸漬して通電
する抵抗式アルコールセンサにおいても、アルコール濃
度か高くなると分極効果と緩和効果とによって電極す、
ｃの電気伝導度か失われ、小さくなる現象か生しる。
Ｓ積する分極効果と、イオンの動きに抵抗力をテえる緩
和効果か表われることか広く知られているか、アルコー
ル混合ガソリンｄ中に一対の電極す、ｃを浸漬して通電
する抵抗式アルコールセンサにおいても、アルコール濃
度か高くなると分極効果と緩和効果とによって電極す、
ｃの電気伝導度か失われ、小さくなる現象か生しる。
このため、アルコール濃度Ｃが高くなると電圧検出抵抗
ｅ間の出力電圧Ｖｓが高くなるべきところ、分極効果、
緩和効果のためにアルコール濃度Ｃか高い領域で出力電
圧ｖ３が低下してしまう。
ｅ間の出力電圧Ｖｓが高くなるべきところ、分極効果、
緩和効果のためにアルコール濃度Ｃか高い領域で出力電
圧ｖ３が低下してしまう。
かくして、電圧検出抵抗０間の出力電圧ｖｓは第９図に
示すように、アルコールの高濃度側、例えばアルコール
濃度Ｃ＝９０％のときに最大値ｖｓ□。となって急激に
低下するため１アルコ一ル濃度Ｃ＝１００％のときの出
力電圧ｖｓを基準電圧値ＶＳＯとすると、同一アルコー
ル濃度Ｃに対して該基？Ｆ−電圧値Ｖｓｏより大きい領
域では出力電圧ｖｓｌか２値を持つことになり、アルコ
ール濃度Ｃを正確に測定できないという問題がある。
示すように、アルコールの高濃度側、例えばアルコール
濃度Ｃ＝９０％のときに最大値ｖｓ□。となって急激に
低下するため１アルコ一ル濃度Ｃ＝１００％のときの出
力電圧ｖｓを基準電圧値ＶＳＯとすると、同一アルコー
ル濃度Ｃに対して該基？Ｆ−電圧値Ｖｓｏより大きい領
域では出力電圧ｖｓｌか２値を持つことになり、アルコ
ール濃度Ｃを正確に測定できないという問題がある。
かくして、従来技術による抵抗式アルコールセンサにあ
っては、出力電圧Ｖｓのうち基？Ｆｉ電圧値Ｖｓ。以下
の出力電圧ｖ３２しか測定結果として利用することがで
きず、測定結果の利用範囲が狭いという欠点がある。
っては、出力電圧Ｖｓのうち基？Ｆｉ電圧値Ｖｓ。以下
の出力電圧ｖ３２しか測定結果として利用することがで
きず、測定結果の利用範囲が狭いという欠点がある。
本発明は上述した従来技術の欠点に鑑みなされたもので
、抵抗式アルコールセンサに一対の電極間の電位差から
アルコール濃度を測定する間接サンプリング式アルコー
ルセンサを併用することにより、抵抗式アルコールセン
サの測定結果を広範囲に利用できるようにしたアルコー
ル濃度測定装置を提供するものである。
、抵抗式アルコールセンサに一対の電極間の電位差から
アルコール濃度を測定する間接サンプリング式アルコー
ルセンサを併用することにより、抵抗式アルコールセン
サの測定結果を広範囲に利用できるようにしたアルコー
ル濃度測定装置を提供するものである。
（課題を解決するための手段）
上述した課題を解決するために構成された本発明の手段
は、アルコール混合液体中に離間して対向配設され、一
定の電圧または電流が印加されるようになった一対の通
電用電極及び該一対の通電用電極間に位置して所定間隔
離間して対向配設された一対の検出用電極を有し、該各
検出用電極間の電位差を用いてアルコール濃度を検出す
る間接サンプリング式アルコールセンサと、前記アルコ
ール混合液体中の抵抗値からアルコール濃度を検出する
抵抗式アルコールセンサと、該抵抗式アルコールセンサ
の検出電圧か前記アルコール混合液体中のアルコールが
所定の高濃度のときにおける第１の基準電圧値より小さ
いか否かを判定する第１の判定手段と、前記間接サンプ
リング式アルコールセンサが前記抵抗式アルコールセン
サの検出電圧の最大値に対応するアルコール濃度を基準
として予め設定した第２の基準電圧値より大きいか否か
を判定する第２の判定手段とを備え、前記第１の判定手
段により前記抵抗式アルコールセンサの検出電圧が前記
ｆｆ１ｌの基準電圧値より小であると判定したときには
当該抵抗式アルコールセンサの検出電圧でアルコール濃
度を演算し、前記第１の判定手段により前記抵抗式アル
コールセンサの検出電圧が前記第１の基準電圧値より大
であると判定したときには、前記第２の判定手段により
前記間接サンプリング式アルコールセンサの検出電圧が
前記第２の基準電圧値より大きいか否かを判定し、大で
あると判定したときには前記抵抗式アルコールセンサの
検出電圧でアルコール濃度を演算し、更に小であると判
定したときには該抵抗式アルコールセンサの検出電圧に
拘らず所定のアルコール濃度として演算するようにした
ものからなる。
は、アルコール混合液体中に離間して対向配設され、一
定の電圧または電流が印加されるようになった一対の通
電用電極及び該一対の通電用電極間に位置して所定間隔
離間して対向配設された一対の検出用電極を有し、該各
検出用電極間の電位差を用いてアルコール濃度を検出す
る間接サンプリング式アルコールセンサと、前記アルコ
ール混合液体中の抵抗値からアルコール濃度を検出する
抵抗式アルコールセンサと、該抵抗式アルコールセンサ
の検出電圧か前記アルコール混合液体中のアルコールが
所定の高濃度のときにおける第１の基準電圧値より小さ
いか否かを判定する第１の判定手段と、前記間接サンプ
リング式アルコールセンサが前記抵抗式アルコールセン
サの検出電圧の最大値に対応するアルコール濃度を基準
として予め設定した第２の基準電圧値より大きいか否か
を判定する第２の判定手段とを備え、前記第１の判定手
段により前記抵抗式アルコールセンサの検出電圧が前記
ｆｆ１ｌの基準電圧値より小であると判定したときには
当該抵抗式アルコールセンサの検出電圧でアルコール濃
度を演算し、前記第１の判定手段により前記抵抗式アル
コールセンサの検出電圧が前記第１の基準電圧値より大
であると判定したときには、前記第２の判定手段により
前記間接サンプリング式アルコールセンサの検出電圧が
前記第２の基準電圧値より大きいか否かを判定し、大で
あると判定したときには前記抵抗式アルコールセンサの
検出電圧でアルコール濃度を演算し、更に小であると判
定したときには該抵抗式アルコールセンサの検出電圧に
拘らず所定のアルコール濃度として演算するようにした
ものからなる。
（作用）
本発明はこのように構成することにより、抵抗式アルコ
ールセンサの検出電圧か第１の基準電圧イピ１より小さ
いときはもとより、該第１の基準電圧値より大きく、ｆ
ＪＳ２の基準電圧値より小さい範囲でも抵抗式アルコー
ルセンサの検出電圧でアルコール濃度の演算を可悌とし
、第２の基準電圧値より間接サンプリング式アルコール
センサの検出電圧か小さいときには、アルコール濃度を
予め定めた所定のアルコール濃度として演算することに
より、抵抗式アルコールセンサの出力電圧はアルコール
濃度の全域で１値を持つことになる。
ールセンサの検出電圧か第１の基準電圧イピ１より小さ
いときはもとより、該第１の基準電圧値より大きく、ｆ
ＪＳ２の基準電圧値より小さい範囲でも抵抗式アルコー
ルセンサの検出電圧でアルコール濃度の演算を可悌とし
、第２の基準電圧値より間接サンプリング式アルコール
センサの検出電圧か小さいときには、アルコール濃度を
予め定めた所定のアルコール濃度として演算することに
より、抵抗式アルコールセンサの出力電圧はアルコール
濃度の全域で１値を持つことになる。
（実施例）
以下１本発明の実施例を第１図ないし第５図に基づいて
詳述する。
詳述する。
図において、１は後述する抵抗式アルコールセンサｌＯ
を補助する間接サンプリング式アルコールセンサを示す
。２．３はこれら各方式のアルコールセンサ１，１０を
構成し、燃料バイブａ（第７図参照）内に離間して配設
された一対の電極板からなる通電用電極て、−側の通電
用電極２は直流電源４と接続され、他側の通電用電極３
は固定抵抗５を介して該直流電源４と接続され、定電圧
又は定電流か印加されるようになっている。
を補助する間接サンプリング式アルコールセンサを示す
。２．３はこれら各方式のアルコールセンサ１，１０を
構成し、燃料バイブａ（第７図参照）内に離間して配設
された一対の電極板からなる通電用電極て、−側の通電
用電極２は直流電源４と接続され、他側の通電用電極３
は固定抵抗５を介して該直流電源４と接続され、定電圧
又は定電流か印加されるようになっている。
６．７はこれらのｆｌＪＩに介在するガソリンの電位差
を間接的に測定するため、前記一対の通電用電極２，３
間に設けられた他の一対の電極板からなる検出用電極で
、該谷検出用電極６．７は通電用電極２，３から所定間
隔離間し、かつ、互に所定間隔離間した状態で対向配設
されている。８は前記一対の検出用電極６，７間の電位
差を検出するために、該検出用電極６．７間に接続され
た電圧検出装置である。ここで、間接サンプリング式ア
ルコールセンサｌの出力電圧Ｖは、後に詳述するように
、アルコール濃度Ｃの低濃度の領域で立上って最大値Ｖ
、、、Ｉとなった後、アルコール濃度Ｃに反比例的に
小さくなる電圧特性を有している。そして、電圧検出装
置８には、上述した特性の検出電圧Ｖを伝達可能な出力
電圧に変換する増幅器９が接続されている（第３図参照
）。
を間接的に測定するため、前記一対の通電用電極２，３
間に設けられた他の一対の電極板からなる検出用電極で
、該谷検出用電極６．７は通電用電極２，３から所定間
隔離間し、かつ、互に所定間隔離間した状態で対向配設
されている。８は前記一対の検出用電極６，７間の電位
差を検出するために、該検出用電極６．７間に接続され
た電圧検出装置である。ここで、間接サンプリング式ア
ルコールセンサｌの出力電圧Ｖは、後に詳述するように
、アルコール濃度Ｃの低濃度の領域で立上って最大値Ｖ
、、、Ｉとなった後、アルコール濃度Ｃに反比例的に
小さくなる電圧特性を有している。そして、電圧検出装
置８には、上述した特性の検出電圧Ｖを伝達可能な出力
電圧に変換する増幅器９が接続されている（第３図参照
）。
一方、ｌＯは前記間接サンプリング式アルコールセンサ
ｌと共に、燃料パイプａ内のガソリン中のアルコール濃
度Ｃを検出する抵抗式アルコールセンサで、該抵抗式ア
ルコールセンサｌＯは従来技術のものと同様に固定抵抗
５の両端から検出電圧ｖ５を導出し、後述のアルコール
濃度演算装置１１にこの検出電圧ｖｓを出力するように
なっており、第４図に示すように従来技術の抵抗式アル
コールセンサと同じ電圧特性を有している。
ｌと共に、燃料パイプａ内のガソリン中のアルコール濃
度Ｃを検出する抵抗式アルコールセンサで、該抵抗式ア
ルコールセンサｌＯは従来技術のものと同様に固定抵抗
５の両端から検出電圧ｖ５を導出し、後述のアルコール
濃度演算装置１１にこの検出電圧ｖｓを出力するように
なっており、第４図に示すように従来技術の抵抗式アル
コールセンサと同じ電圧特性を有している。
かくして、実施例では間接サンプリング式アルコールセ
ンサｌは通電用電極２，３、直流電源４、検出用電極６
．７及び電圧検出袋５！１８等から構成され、抵抗式ア
ルコールセンサ１０は通電用電極２，３．直ｆＩｔＭ、
源４及び固定抵抗５等から構成されている。
ンサｌは通電用電極２，３、直流電源４、検出用電極６
．７及び電圧検出袋５！１８等から構成され、抵抗式ア
ルコールセンサ１０は通電用電極２，３．直ｆＩｔＭ、
源４及び固定抵抗５等から構成されている。
次に、１１はＣＰＵ等からなるアルコール濃度演算装置
で、該アルコール濃度演算装置ｉｉの入力側は前記増幅
器９と抵抗式アルコールセンサ１０がそれぞれ接続され
、出力側は後述する噴射！ＩＬ演算装置１３と接続され
ている。１２は前記アルコール濃度演算装置１１に接続
されたＲＯＭまたはＲＡＭ等からなる記憶装置で、該記
憶装置１２には第５図に示すプログラムの他に、抵抗式
アルコールセンサ１０によって検出されるアルコール濃
度Ｃ＝１００％の時の基準電圧値ＶＳＯ（以下第１の基
準電圧値ｖｓｏという）、抵抗式アルコールセンサ１０
の出力電圧■ｓが最大値Ｖ ５ｖａａ＊になるアルコー
ル濃度Ｃ＝９０％の時における間接サンプリング式アル
コールセンサｌの基準電圧値ＶＯ（以下第２の基準電圧
値Ｖ。という）及び第４図に特性線図として示される出
力電圧Ｖ−アルコール濃度Ｃのデータマツプが格納され
ている。そして、アルコール濃度演算装置１１は記憶装
置１２内に格納されたデータに基づいて後述する濃度演
算処理を行った後、アルコール濃度信号Ｃを噴射量演算
袋ｒＩ１３に出力するようになっている。
で、該アルコール濃度演算装置ｉｉの入力側は前記増幅
器９と抵抗式アルコールセンサ１０がそれぞれ接続され
、出力側は後述する噴射！ＩＬ演算装置１３と接続され
ている。１２は前記アルコール濃度演算装置１１に接続
されたＲＯＭまたはＲＡＭ等からなる記憶装置で、該記
憶装置１２には第５図に示すプログラムの他に、抵抗式
アルコールセンサ１０によって検出されるアルコール濃
度Ｃ＝１００％の時の基準電圧値ＶＳＯ（以下第１の基
準電圧値ｖｓｏという）、抵抗式アルコールセンサ１０
の出力電圧■ｓが最大値Ｖ ５ｖａａ＊になるアルコー
ル濃度Ｃ＝９０％の時における間接サンプリング式アル
コールセンサｌの基準電圧値ＶＯ（以下第２の基準電圧
値Ｖ。という）及び第４図に特性線図として示される出
力電圧Ｖ−アルコール濃度Ｃのデータマツプが格納され
ている。そして、アルコール濃度演算装置１１は記憶装
置１２内に格納されたデータに基づいて後述する濃度演
算処理を行った後、アルコール濃度信号Ｃを噴射量演算
袋ｒＩ１３に出力するようになっている。
ここで、前記第２の基準電圧値ｖ０についてであるが、
抵抗式アルコールセンサ１０の出力電圧Ｖ５はアルコー
ル濃度Ｃの高濃度領域で最大値ｖ８．１イをとる。そこ
で、該最大値Ｖ ５ｓａｘに対応するアルコール濃度Ｃ
＝９０％を７ＩＳｉ準とし１間接サンプリング式アルコ
ールセンサｌか該アルコール濃度Ｃ＝９０％を検出する
時の電圧値を基準電圧値Ｖ。とじて予め設定したもので
ある。そして、間接サンプリング式アルコールセンサｌ
の出力電圧Ｖはアルコール濃度Ｃに反比例的に小さくな
るから、アルコール濃度Ｃ＝９０％より低濃度側ては出
力電圧Ｖは基準電圧値Ｖ。に対してＶ＞Ｖ、となり、ア
ルコール濃度Ｃ＝９０％より高濃度側ではＶくｖ。どな
る。
抵抗式アルコールセンサ１０の出力電圧Ｖ５はアルコー
ル濃度Ｃの高濃度領域で最大値ｖ８．１イをとる。そこ
で、該最大値Ｖ ５ｓａｘに対応するアルコール濃度Ｃ
＝９０％を７ＩＳｉ準とし１間接サンプリング式アルコ
ールセンサｌか該アルコール濃度Ｃ＝９０％を検出する
時の電圧値を基準電圧値Ｖ。とじて予め設定したもので
ある。そして、間接サンプリング式アルコールセンサｌ
の出力電圧Ｖはアルコール濃度Ｃに反比例的に小さくな
るから、アルコール濃度Ｃ＝９０％より低濃度側ては出
力電圧Ｖは基準電圧値Ｖ。に対してＶ＞Ｖ、となり、ア
ルコール濃度Ｃ＝９０％より高濃度側ではＶくｖ。どな
る。
次に、１３は燃料の噴射量演算装置で、該噴射量演算袋
２！ｔ１３はアルコール濃度信号Ｃ，クランク角センサ
１４からのエンジン回転数Ｎ、エアフロメータ１５から
の吸入空気ｆｊｌＱ等から燃料の噴射量を演算し、燃料
噴射信号Ｃを晴射弁１６に出力するようになっている。
２！ｔ１３はアルコール濃度信号Ｃ，クランク角センサ
１４からのエンジン回転数Ｎ、エアフロメータ１５から
の吸入空気ｆｊｌＱ等から燃料の噴射量を演算し、燃料
噴射信号Ｃを晴射弁１６に出力するようになっている。
また、図中１７はアルコール濃度計である。
本実施例は上述の如く構成されるが、次にまず間接サン
プリング式及び抵抗式アルコールセンサ１．１０の作用
について述べ、しかる後アルコール濃度の演算処理につ
いて述べる。
プリング式及び抵抗式アルコールセンサ１．１０の作用
について述べ、しかる後アルコール濃度の演算処理につ
いて述べる。
間接サンプリング式アルコールセンサｌの一対の通電用
電極２，３及びこれらの間に設けられた一対の検出用電
極６，７は燃料バイブａ内のアルコール混合ガソリンｄ
中に浸漬されている。この状態で５一対の通電用電極２
．３間に直流電源４から一定の電圧または電流を印加す
る。この時、通電用電極２．３間に介在するアルコール
混合ガソリン中のアルコール濃度Ｃが高いと、抵抗値は
小さいから該電極２．３間の電位差は小さくなり、逆に
アルコール濃度Ｃか低いと、抵抗値は大きいから電極２
，３間の電位差は大きくなる。
電極２，３及びこれらの間に設けられた一対の検出用電
極６，７は燃料バイブａ内のアルコール混合ガソリンｄ
中に浸漬されている。この状態で５一対の通電用電極２
．３間に直流電源４から一定の電圧または電流を印加す
る。この時、通電用電極２．３間に介在するアルコール
混合ガソリン中のアルコール濃度Ｃが高いと、抵抗値は
小さいから該電極２．３間の電位差は小さくなり、逆に
アルコール濃度Ｃか低いと、抵抗値は大きいから電極２
，３間の電位差は大きくなる。
そこで、通電用電極２．３間に介装した一対の検出用電
極６，７により、該通電用電極２，３間の電位差を電圧
検出装置８で電圧検出する。かくして、第４図に示すよ
うにアルコール濃度Ｃの低濃度領域で最大値Ｖ、□とな
り、アルコール濃度Ｃか高くなると出力電圧Ｖが直線的
に小さくなるような電圧特性を得ることができ、当該電
圧特性をもってガソリン中のアルコール濃度Ｃを測定で
きる。そして、アルコール濃度Ｃの検出時、検出用電極
６．７には通電しないから、該電極６．７は分極効果や
緩和効果の影響を受けることがない、従って、通電用電
極２．３に分極効果や緩和効果が表われても、検出用電
極６．７は通電用電極２，３皿の電位差を正確に検出で
きる。
極６，７により、該通電用電極２，３間の電位差を電圧
検出装置８で電圧検出する。かくして、第４図に示すよ
うにアルコール濃度Ｃの低濃度領域で最大値Ｖ、□とな
り、アルコール濃度Ｃか高くなると出力電圧Ｖが直線的
に小さくなるような電圧特性を得ることができ、当該電
圧特性をもってガソリン中のアルコール濃度Ｃを測定で
きる。そして、アルコール濃度Ｃの検出時、検出用電極
６．７には通電しないから、該電極６．７は分極効果や
緩和効果の影響を受けることがない、従って、通電用電
極２．３に分極効果や緩和効果が表われても、検出用電
極６．７は通電用電極２，３皿の電位差を正確に検出で
きる。
ところで、前述の如く間接サンプリング式アルコールセ
ンサエによる出力電圧Ｖは低濃度領域で一度立上って最
大値Ｖ ＋＋＋ ａ ｘとなった後、アルコール濃度Ｃ
に反比例的に小さくなる電圧特性を有している。一方、
抵抗式アルコールセンサ１０の出力電圧ｖｓは第１の基
準電圧値ｖ３ｏより大きい電圧値となる場合には２値を
持つが、該第１の基準電圧値Ｖ５Ｇより小さい電圧値と
なる場合には、アルコール濃度Ｃに対してｌ値のみを持
つ電圧特性になっている。
ンサエによる出力電圧Ｖは低濃度領域で一度立上って最
大値Ｖ ＋＋＋ ａ ｘとなった後、アルコール濃度Ｃ
に反比例的に小さくなる電圧特性を有している。一方、
抵抗式アルコールセンサ１０の出力電圧ｖｓは第１の基
準電圧値ｖ３ｏより大きい電圧値となる場合には２値を
持つが、該第１の基準電圧値Ｖ５Ｇより小さい電圧値と
なる場合には、アルコール濃度Ｃに対してｌ値のみを持
つ電圧特性になっている。
そこで、実施例では上述した間接サンプリング式アルコ
ールセンサｌ及び抵抗式アルコールセンサｌＯの出力電
圧Ｖ、Ｖ、の特性を利用することによって、抵抗式アル
コールセンサｌＯの出力電圧ｖｓかアルコール濃度Ｃの
全域にわたってｌ値になるように、両アルコールセンサ
ｌ。
ールセンサｌ及び抵抗式アルコールセンサｌＯの出力電
圧Ｖ、Ｖ、の特性を利用することによって、抵抗式アル
コールセンサｌＯの出力電圧ｖｓかアルコール濃度Ｃの
全域にわたってｌ値になるように、両アルコールセンサ
ｌ。
ｌＯの出力電圧Ｖ、Ｖ、から次に述べるアルコール濃度
の演算処理を行う構成になっている。
の演算処理を行う構成になっている。
そこで、この演算処理について、第５図に示すプログラ
ムを参照しつつ述べる。まず、エンジンを始動し、処理
か開始されると、アルコール濃度演算装首ｌｌは記憶装
２ｔ１２からｔｊＳｌの基準電圧値ＶＩｉＯを読出す・
（ステップｌ）。一方、該アルコール演算装２１１１は
抵抗式アルコールセンサ１０からアルコール濃度検出信
号を検出電圧値ｖｓとして読込む（ステップ２）。
ムを参照しつつ述べる。まず、エンジンを始動し、処理
か開始されると、アルコール濃度演算装首ｌｌは記憶装
２ｔ１２からｔｊＳｌの基準電圧値ＶＩｉＯを読出す・
（ステップｌ）。一方、該アルコール演算装２１１１は
抵抗式アルコールセンサ１０からアルコール濃度検出信
号を検出電圧値ｖｓとして読込む（ステップ２）。
次に、アルコール濃度演算装置１１は抵抗式アルコール
センサｌの検出電圧値ｖ８と基準電圧値ＶｓｏとからＶ
Ｓ ＞Ｖ、。か否かを比較する（ステップ３）、ｒＮＯ
Ｊと判定したときには、抵抗式アルコールセンサｌＯの
検出電圧ｖ５は第１の基準電圧値ＶＳＯより小さい検出
電圧ｖｓ２であり、該検出電圧ＶＳ２はアルコール濃度
Ｃに対して１１ａのみを持っているから、この検出電圧
Ｖ５２を使ってアルコール濃度Ｃに依存する定数ＣＫを
決定する（ステップ４）。
センサｌの検出電圧値ｖ８と基準電圧値ＶｓｏとからＶ
Ｓ ＞Ｖ、。か否かを比較する（ステップ３）、ｒＮＯ
Ｊと判定したときには、抵抗式アルコールセンサｌＯの
検出電圧ｖ５は第１の基準電圧値ＶＳＯより小さい検出
電圧ｖｓ２であり、該検出電圧ＶＳ２はアルコール濃度
Ｃに対して１１ａのみを持っているから、この検出電圧
Ｖ５２を使ってアルコール濃度Ｃに依存する定数ＣＫを
決定する（ステップ４）。
一方、ステップ３でｒＹＥｓＪと判定したときには、ス
テップ５に移ってアルコール濃度演算装Ｆ！１１１は記
憶装置１２から第２の基準電圧値Ｖ。
テップ５に移ってアルコール濃度演算装Ｆ！１１１は記
憶装置１２から第２の基準電圧値Ｖ。
を読出すと共に、間接サンプリング式アルコールセンサ
１からアルコール濃度検出信号を検出電圧値■として読
込み（ステップ６）、該検出電圧値Ｖと第２の基準電圧
値Ｖ。とからｖくｖ。か否かを比較する（ステップ７）
。ｒＮＯＪと判定したときには、抵抗式アルコールセン
サ１０の検出電圧ｖｓは最大値ｖｓ□８となる前の領域
の検出電圧ＶＳ＋であるから、ステップ４に戻って該検
出電圧ＶＳＩを使ってアルコール濃度に依存する定数ｃ
Ｋを決定する（ステップ４）。
１からアルコール濃度検出信号を検出電圧値■として読
込み（ステップ６）、該検出電圧値Ｖと第２の基準電圧
値Ｖ。とからｖくｖ。か否かを比較する（ステップ７）
。ｒＮＯＪと判定したときには、抵抗式アルコールセン
サ１０の検出電圧ｖｓは最大値ｖｓ□８となる前の領域
の検出電圧ＶＳ＋であるから、ステップ４に戻って該検
出電圧ＶＳＩを使ってアルコール濃度に依存する定数ｃ
Ｋを決定する（ステップ４）。
これに対し、ステップ７でｒＹＥＳＪと判定したときに
は、抵抗式アルコールセンサの検出電圧ｖ５は最大値Ｖ
５ＩＩＩＩＩＮから急激に低下しているから、ステッ
プ８に移って当該検出電圧Ｖｇをホールドし、例えばア
ルコール濃度Ｃ＝９０％とする定数ＣＫを決定する。
は、抵抗式アルコールセンサの検出電圧ｖ５は最大値Ｖ
５ＩＩＩＩＩＮから急激に低下しているから、ステッ
プ８に移って当該検出電圧Ｖｇをホールドし、例えばア
ルコール濃度Ｃ＝９０％とする定数ＣＫを決定する。
このようにして検出電圧、ｖ５が一定の電圧基準値ＶＳ
Ｏ以下の場合のアルコール濃度Ｃに依存する定数ＣＫ及
び電圧基準値ＶＳ（ｌを越えた場合のアルコール濃度Ｃ
＝９０％とする定数を決定したら、ステップ９に移って
当該ＣＫにより燃′Ｊ１４噴射量Ｔ、を演算する。
Ｏ以下の場合のアルコール濃度Ｃに依存する定数ＣＫ及
び電圧基準値ＶＳ（ｌを越えた場合のアルコール濃度Ｃ
＝９０％とする定数を決定したら、ステップ９に移って
当該ＣＫにより燃′Ｊ１４噴射量Ｔ、を演算する。
叙上の如〈実施例によれば、抵抗式アルコールセンサ１
０の出力電圧ｖ５は一定の基準電圧値ＶＳＯより大きい
場合でも常に１値を持つことになるから、出力電圧ｖｓ
は直線性がよく、従って高精度で広い利用範囲を持つこ
とかできる。
０の出力電圧ｖ５は一定の基準電圧値ＶＳＯより大きい
場合でも常に１値を持つことになるから、出力電圧ｖｓ
は直線性がよく、従って高精度で広い利用範囲を持つこ
とかできる。
なお、実施例では抵抗式アルコールセンサｌＯの出力電
圧ｖｓはアルコール濃度Ｃか約９０％の位ｔで最大値ｖ
８．□になるものとして述べたか、アルコール濃度Ｃに
対する最大値Ｖ Ｓｍｍｚは抵抗式アルコールセンサ１
０の性能によって異ることは勿論である。
圧ｖｓはアルコール濃度Ｃか約９０％の位ｔで最大値ｖ
８．□になるものとして述べたか、アルコール濃度Ｃに
対する最大値Ｖ Ｓｍｍｚは抵抗式アルコールセンサ１
０の性能によって異ることは勿論である。
また、アルコール濃度の演算処理においてステップ３か
本発明の第１の判定手段の具体例であり、ステップ７か
本発明の第２の判定手段の具体例であるが、本発明はこ
れら具体例に限るものではない。
本発明の第１の判定手段の具体例であり、ステップ７か
本発明の第２の判定手段の具体例であるが、本発明はこ
れら具体例に限るものではない。
更に、実施例ではアルコール混合液体としてアルコール
混合ガソリンを例示したが、本発明はこれ以外のアルコ
ール混合液体にも適用しうる。
混合ガソリンを例示したが、本発明はこれ以外のアルコ
ール混合液体にも適用しうる。
本発明は以上詳述した如くであって、抵抗式アルコール
センサの検出電圧が所定の基準電圧値より大きくなり、
しかも間接サンプリング式アルコールセンサの検出電圧
が所定の基準電圧値より小さくなったときは、抵抗式ア
ルコールセンサの検出電圧に拘らず所定のアルコール濃
度信号を出力することにより、抵抗式アルコールセンサ
がアルコール濃度の全域で１値をとるように構成したか
ら、出力電圧の直線性が良く、高精度で検出結果の利用
範囲が広いアルコール濃度測定装置にすることができる
。
センサの検出電圧が所定の基準電圧値より大きくなり、
しかも間接サンプリング式アルコールセンサの検出電圧
が所定の基準電圧値より小さくなったときは、抵抗式ア
ルコールセンサの検出電圧に拘らず所定のアルコール濃
度信号を出力することにより、抵抗式アルコールセンサ
がアルコール濃度の全域で１値をとるように構成したか
ら、出力電圧の直線性が良く、高精度で検出結果の利用
範囲が広いアルコール濃度測定装置にすることができる
。
第１図ないし第５図は本発明の実施例に係り。
第１図は間接サンプリング式アルコールセンサと抵抗式
アルコールセンサを一体に構成した回路図、第２図は間
接サンプリング式アルコールセンサの構成説明図、第３
図はアルコール濃度測定装置を燃料噴射ｕ制御装置に適
用した場合のシステム構成図、第４図はアルコール濃度
と出力電圧との関係を示す特性線図、第５図はアルコー
ル濃度から燃料噴射量を演算する処理を示す流れ図、第
６図ないし第９図は従来技術に係り、第６図はアルコー
ル濃度に対する空燃比の関係を示す線図、第７図は抵抗
式アルコールセンサの構成説明図、第８図はアルコール
濃度と検出抵抗の関係を示す線図、第９図はアルコール
濃度と出力電圧の関係を示す特性線図である。 １−・・間接サンプリング式アルコールセンサ、１０−
・・抵抗式アルコールセンサ、１１−・・アルコール濃
度演算装置、１２・・・記憶装置、１３・・・噴射量演
算装置。 第４ 図 アルコール１度Ｃ（■／、） 第 図 第 図
アルコールセンサを一体に構成した回路図、第２図は間
接サンプリング式アルコールセンサの構成説明図、第３
図はアルコール濃度測定装置を燃料噴射ｕ制御装置に適
用した場合のシステム構成図、第４図はアルコール濃度
と出力電圧との関係を示す特性線図、第５図はアルコー
ル濃度から燃料噴射量を演算する処理を示す流れ図、第
６図ないし第９図は従来技術に係り、第６図はアルコー
ル濃度に対する空燃比の関係を示す線図、第７図は抵抗
式アルコールセンサの構成説明図、第８図はアルコール
濃度と検出抵抗の関係を示す線図、第９図はアルコール
濃度と出力電圧の関係を示す特性線図である。 １−・・間接サンプリング式アルコールセンサ、１０−
・・抵抗式アルコールセンサ、１１−・・アルコール濃
度演算装置、１２・・・記憶装置、１３・・・噴射量演
算装置。 第４ 図 アルコール１度Ｃ（■／、） 第 図 第 図
Claims (1)
- アルコール混合液体中に離間して対向配設され、一定
の電圧または電流が印加されるようになった一対の通電
用電極及び該一対の通電用電極間に位置して所定間隔離
間して対向配設された一対の検出用電極を有し、該各検
出用電極間の電位差を用いてアルコール濃度を検出する
間接サンプリング式アルコールセンサーと、前記アルコ
ール混合液体中の抵抗値からアルコール濃度を検出する
抵抗式アルコールセンサと、該抵抗式アルコールセンサ
の検出電圧が前記アルコール混合液体中のアルコールが
所定の高濃度のときにおける第１の基準電圧値より小さ
いか否かを判定する第１の判定手段と、前記間接サンプ
リング式アルコールセンサが前記抵抗式アルコールセン
サの検出電圧の最大値に対応するアルコール濃度を基準
として予め設定した第２の基準電圧値より大きいか否か
を判定する第２の判定手段とを備え、前記第１の判定手
段により前記抵抗式アルコールセンサの検出電圧が前記
第１の基準電圧値よりも小であると判定したときには当
該抵抗式アルコールセンサの検出電圧でアルコール濃度
を演算し、前記第１の判定手段により前記抵抗式アルコ
ールセンサの検出電圧が前記第１の基準電圧値より大で
あると判定したときには、前記第２の判定手段により前
記間接サンプリング式アルコールセンサの検出電圧が前
記第２の基準電圧値より大きいか否かを判定し、大であ
ると判定したときには前記抵抗式アルコールセンサの検
出電圧でアルコール濃度を演算し、更に小であると判定
したときには該抵抗式アルコールセンサの検出電圧に拘
らず所定のアルコール濃度として演算するように構成し
てなるアルコール濃度測定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23786888A JPH02216440A (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | アルコール濃度測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23786888A JPH02216440A (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | アルコール濃度測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02216440A true JPH02216440A (ja) | 1990-08-29 |
| JPH0565818B2 JPH0565818B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=17021608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23786888A Granted JPH02216440A (ja) | 1988-09-22 | 1988-09-22 | アルコール濃度測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02216440A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019002299A (ja) * | 2017-06-13 | 2019-01-10 | 株式会社酉島製作所 | ポンプ監視装置、及びポンプ監視方法 |
-
1988
- 1988-09-22 JP JP23786888A patent/JPH02216440A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019002299A (ja) * | 2017-06-13 | 2019-01-10 | 株式会社酉島製作所 | ポンプ監視装置、及びポンプ監視方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0565818B2 (ja) | 1993-09-20 |
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