JPH02217409A - 熔融物取り扱いの装置及び方法 - Google Patents
熔融物取り扱いの装置及び方法Info
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- JPH02217409A JPH02217409A JP1326181A JP32618189A JPH02217409A JP H02217409 A JPH02217409 A JP H02217409A JP 1326181 A JP1326181 A JP 1326181A JP 32618189 A JP32618189 A JP 32618189A JP H02217409 A JPH02217409 A JP H02217409A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B7/00—Blast furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21B7/14—Discharging devices, e.g. for slag
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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- B22D35/00—Equipment for conveying molten metal into beds or moulds
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熔融物を取り扱う装置及び方法に関する。かか
る物質の特別な例は高炉から出される溶銑及びスラグで
あり、本発明は炉からの溶銑の受は入れに使用される溶
銑とい及び溶銑湯道として知られる溝に関して特に説明
されるが、これに限定されるものではない。
る物質の特別な例は高炉から出される溶銑及びスラグで
あり、本発明は炉からの溶銑の受は入れに使用される溶
銑とい及び溶銑湯道として知られる溝に関して特に説明
されるが、これに限定されるものではない。
要約すれば本発明においては、熔融材料を導く耐火性の
溝、例えば溶銑湯道又は溶銑といにおける膨張の差異に
よるひび割れを減少させるために、かかる溝の永久ライ
ニング（３−７）の中間層を通して摩耗ライニング（２
）に横方向圧力が内向きに加えられる。これら永久ライ
ニングは、低摩擦摺動板（３，４）及び熱伝導率の大き
な少なくも１個の層（３，６）を含む。圧力発生手段（
１０）は外部フレーム構造（９，１３）に対して押し付
けられ、かつ発生圧力が溝の膨張の程度とは無関係であ
ることが好ましい。
溝、例えば溶銑湯道又は溶銑といにおける膨張の差異に
よるひび割れを減少させるために、かかる溝の永久ライ
ニング（３−７）の中間層を通して摩耗ライニング（２
）に横方向圧力が内向きに加えられる。これら永久ライ
ニングは、低摩擦摺動板（３，４）及び熱伝導率の大き
な少なくも１個の層（３，６）を含む。圧力発生手段（
１０）は外部フレーム構造（９，１３）に対して押し付
けられ、かつ発生圧力が溝の膨張の程度とは無関係であ
ることが好ましい。
使用中実際に溶銑と接触する摩耗ライニング、及び摩耗
ライニングを包む永久ライニングを持つ溶銑湯道が知ら
れており、これは強制風又は周囲空気により空冷され又
は水冷され、あるいはその他、例えばグリコールと水の
混合液により冷却することができる。
ライニングを包む永久ライニングを持つ溶銑湯道が知ら
れており、これは強制風又は周囲空気により空冷され又
は水冷され、あるいはその他、例えばグリコールと水の
混合液により冷却することができる。
溶銑湯道の摩耗ライニングは耐火性固形物で構成され、
永久ライニングはアルミナ煉瓦と組み合わせたカーボン
、又はアルミナ煉瓦だけとすることができる。溶銑湯道
の外側は、ボックスとして知られる鋼の外側ケーシング
により形成されるのが普通である。この鋼は、強度を考
慮し約２６０℃以上の温度を受けないようにする。溶銑
は高炉から出て摩耗ライニングと直接接触し、約１５０
０℃−１５５０℃の温度を有する。その結果、溶銑湯道
の構造内に相当の熱応力が発生し、これをかなり膨張さ
せる。
永久ライニングはアルミナ煉瓦と組み合わせたカーボン
、又はアルミナ煉瓦だけとすることができる。溶銑湯道
の外側は、ボックスとして知られる鋼の外側ケーシング
により形成されるのが普通である。この鋼は、強度を考
慮し約２６０℃以上の温度を受けないようにする。溶銑
は高炉から出て摩耗ライニングと直接接触し、約１５０
０℃−１５５０℃の温度を有する。その結果、溶銑湯道
の構造内に相当の熱応力が発生し、これをかなり膨張さ
せる。
典型的な溶銑湯道は長さ２０ｍ、暢３ｍである。
溶銑との接触により、固形耐火物の摩耗ライニングは長
さ方向で約１８ｃｍ、幅が約２゜７ｃｍ膨張する。
さ方向で約１８ｃｍ、幅が約２゜７ｃｍ膨張する。
しかし、永久ライニング、摩耗ライニングの外側はもっ
と低い温度を受け、かつ別の材料で作られているので、
より少ししか膨張しない。これらの相異に起因する摩耗
ライニングと永久ライニングにおける応力のｔ；め、こ
れらのライニングにはひび割れが発生し易く、特に湯道
の底部近傍においてこの傾向が強い。更に、溶銑湯道は
、これが炉から離れることを防止するため炉の端部に係
留され、湯道の底部は水平方向に延びているので、この
ひび割れは主に湯道の側壁に発生する。
と低い温度を受け、かつ別の材料で作られているので、
より少ししか膨張しない。これらの相異に起因する摩耗
ライニングと永久ライニングにおける応力のｔ；め、こ
れらのライニングにはひび割れが発生し易く、特に湯道
の底部近傍においてこの傾向が強い。更に、溶銑湯道は
、これが炉から離れることを防止するため炉の端部に係
留され、湯道の底部は水平方向に延びているので、この
ひび割れは主に湯道の側壁に発生する。
ライニングが常温状態から作動状態への変化により生ず
る膨張を吸収する膨張継手を備えた場合でも、最初に述
べた温度差に基づくひび割れが発生する。これはこれら
のライニングが−様な膨張をしないためである。
る膨張を吸収する膨張継手を備えた場合でも、最初に述
べた温度差に基づくひび割れが発生する。これはこれら
のライニングが−様な膨張をしないためである。
また、ひび割れは、溶銑湯道が保守作業を受けるとき、
溶銑がひび割れ内で凝固するという問題を発生させる。
溶銑がひび割れ内で凝固するという問題を発生させる。
溶銑湯道を再び使用するとき、更に膨張が生じ、溶銑湯
道の寸法は更に大きくなる。
道の寸法は更に大きくなる。
大きな歪みが生じ、これにより溶銑湯道の構造は更に損
傷を受ける。使用中、ひび割れは、全溶銑湯道構成に費
用のかかる修理作業を必要とする溶融材料の突破事故の
危険を誘導する。
傷を受ける。使用中、ひび割れは、全溶銑湯道構成に費
用のかかる修理作業を必要とする溶融材料の突破事故の
危険を誘導する。
本発明はライニングがその作業前及び作業中とも相当な
圧縮力を受けるような熔融物取り扱いの方法及び装置に
関する。
圧縮力を受けるような熔融物取り扱いの方法及び装置に
関する。
従来技術においては、ＧＢ−Ａ−７７３２７２は、長さ
方向のケーシングの熱膨張が耐火物の熱膨張より大きく
なることを補償するように、輸送といのケーシングの端
部板上に鋼ケーシングの側壁から作用する圧縮ばねを示
している。端部板はケーシング側壁に関して動きうる。
方向のケーシングの熱膨張が耐火物の熱膨張より大きく
なることを補償するように、輸送といのケーシングの端
部板上に鋼ケーシングの側壁から作用する圧縮ばねを示
している。端部板はケーシング側壁に関して動きうる。
「アイアン・アンド・スチール・エンジニャー」、１９
８８年ｌＯ月、３５−３７ページ及び４７−５１ページ
は、とい又は湯道の種々の冷却方法を示し、作業と永久
ライニングとの種々の整合について論じている。このラ
イニングの幾つかは煉瓦積みのものである。４８ページ
の第２図は熱伝導率の大きなライニング層を備えた特許
の構造を示す。
８８年ｌＯ月、３５−３７ページ及び４７−５１ページ
は、とい又は湯道の種々の冷却方法を示し、作業と永久
ライニングとの種々の整合について論じている。このラ
イニングの幾つかは煉瓦積みのものである。４８ページ
の第２図は熱伝導率の大きなライニング層を備えた特許
の構造を示す。
ＡＴ−Ｂ−３７９１７２は、冷媒とスラグとの間の内部
境界が水圧式又は空気圧式のシリンダー及びピストン構
造により横方向にたわみ曲げられるスラグランナーを示
す。
境界が水圧式又は空気圧式のシリンダー及びピストン構
造により横方向にたわみ曲げられるスラグランナーを示
す。
本発明により、装置は、摩耗ライニングにより形成され
た熔融物取り扱い用の溝を有し、かつ加圧手段により力
を掛けられる外側金属ケーシングを持ち、加圧手段が支
点から少なくもケーシング側壁上に作用し、これにより
前記ケーシング側壁及び中間永久ライニングを通して摩
耗ライニング上に圧力を加えることを特徴とする。
た熔融物取り扱い用の溝を有し、かつ加圧手段により力
を掛けられる外側金属ケーシングを持ち、加圧手段が支
点から少なくもケーシング側壁上に作用し、これにより
前記ケーシング側壁及び中間永久ライニングを通して摩
耗ライニング上に圧力を加えることを特徴とする。
この効果はひび割れに抗する作用を行い、ひび割れが発
生しＩ；場所では熔融物がひび割れ内で凝固しないよう
にひび割れを封鎖し、装置の損傷を防止する。簡単な実
施例は、ケーシング壁を押すための組ばねが使用される
ものである。膨張が増加すると加圧力もまた増加する。
生しＩ；場所では熔融物がひび割れ内で凝固しないよう
にひび割れを封鎖し、装置の損傷を防止する。簡単な実
施例は、ケーシング壁を押すための組ばねが使用される
ものである。膨張が増加すると加圧力もまた増加する。
しかし、加圧力はケーシングの寸法の変動には殆ど無関
係であることが好ましい。加圧手段としては、組ばねよ
りも容易に調整できる水圧式又は空気圧式の手段が好ま
しい。装置の実際寸法に無関係な膨張に無関係な加圧に
より、装置内における熔融物の存在の前と後、及び存在
中における十分なひび割れ封鎖力が常に作用する。ケー
シングの下側はｍｌ！に関して自由に動きうるように構
成されるのが好ましい。同様に、横断面が一般にＵ字形
の種々のライニング層の少なくも外側のものの側壁はＵ
字形断面の底壁より分離されかつこの底壁に関して少な
くも横方向に動きうろことが望まれる。
係であることが好ましい。加圧手段としては、組ばねよ
りも容易に調整できる水圧式又は空気圧式の手段が好ま
しい。装置の実際寸法に無関係な膨張に無関係な加圧に
より、装置内における熔融物の存在の前と後、及び存在
中における十分なひび割れ封鎖力が常に作用する。ケー
シングの下側はｍｌ！に関して自由に動きうるように構
成されるのが好ましい。同様に、横断面が一般にＵ字形
の種々のライニング層の少なくも外側のものの側壁はＵ
字形断面の底壁より分離されかつこの底壁に関して少な
くも横方向に動きうろことが望まれる。
更に、ケーシング端部壁は、垂直方向に重ねられかつ互
いに動きうる少なくも２個の部分から構成されることが
有利である。この方法は装置の膨張の変動に対して有利
である。
いに動きうる少なくも２個の部分から構成されることが
有利である。この方法は装置の膨張の変動に対して有利
である。
更に、加圧手段は、ケーシングの底部から頂部に向かっ
て圧縮荷重を漸減させるように、ケーシングの壁土に加
えられる各圧力点の位置に応じて圧縮荷重を分布させる
手段を備えることが望ましい。
て圧縮荷重を漸減させるように、ケーシングの壁土に加
えられる各圧力点の位置に応じて圧縮荷重を分布させる
手段を備えることが望ましい。
このことは、加圧手段として組ばねが使用される場合は
、ケーシングの壁に対する作用位置に応じてばね定数の
異なる組ばねの組み合わせにより簡単に達成される。
、ケーシングの壁に対する作用位置に応じてばね定数の
異なる組ばねの組み合わせにより簡単に達成される。
摩耗ライニングと永久ライニングとの間に少なくも１個
の摺動板、例えばグラファイト族の板を適合させるのが
有利である。熔融物を内部に収容した摩耗ライニングの
重量は大きく、この設備は相対運動が摩擦により妨害さ
れたときのひび割れ発生に対する抵抗を助ける。この有
利な効果は、特に２側の隣接した摺動板が好ましくはグ
ラファイトで作られた摩耗ライニングと永久ライニング
との間に適合して入れられる場合に得られる。
の摺動板、例えばグラファイト族の板を適合させるのが
有利である。熔融物を内部に収容した摩耗ライニングの
重量は大きく、この設備は相対運動が摩擦により妨害さ
れたときのひび割れ発生に対する抵抗を助ける。この有
利な効果は、特に２側の隣接した摺動板が好ましくはグ
ラファイトで作られた摩耗ライニングと永久ライニング
との間に適合して入れられる場合に得られる。
少なくも摩耗ライニングが互いに相対運動しうる少なく
も２１１１の層で作られるような装置を作ることが好ま
しい。各摩耗層の熱応力は、摩耗ライニングの温度傾斜
が多数のより小さな温度傾斜に分配されるので、１個の
摩耗ライニング内におけるよりも小さい。
も２１１１の層で作られるような装置を作ることが好ま
しい。各摩耗層の熱応力は、摩耗ライニングの温度傾斜
が多数のより小さな温度傾斜に分配されるので、１個の
摩耗ライニング内におけるよりも小さい。
少なくも１個の摺動板が中間ライニングとして作用しか
つ約２５ ｋｃａｌ／ ｍ”Ｏｈより大きな熱伝導係数
を有することが好ましい。これに適当な例はセミグラフ
ァイト又はグラファイトである。これは摩耗ライニング
の低温側における適切な温度平衡を可能とし、この摩耗
ライニングの熱応力を減らしひび割れを少なくシ、結果
として寿命を延ばす。
つ約２５ ｋｃａｌ／ ｍ”Ｏｈより大きな熱伝導係数
を有することが好ましい。これに適当な例はセミグラフ
ァイト又はグラファイトである。これは摩耗ライニング
の低温側における適切な温度平衡を可能とし、この摩耗
ライニングの熱応力を減らしひび割れを少なくシ、結果
として寿命を延ばす。
更に、装置設計の際、局部的な高温点から熱を取り出す
ことに費やすに要する注意を減少させる。
ことに費やすに要する注意を減少させる。
「アイアン・アンド―スチール拳エンジニャー」、１９
８８年１０月、４８ページ、第２図より分かるように、
この装置はより外側の２層を備えた外側ライニングを有
し、その一方は第２の層よりも大きな熱伝導係数を持つ
。この場合、これは最外側上でケーシングに次いで置か
れる。この１個の外側ライニング層は例としてセミグラ
ファイト製又はグラファイト族としたが鋼製で置換して
もよい。
８８年１０月、４８ページ、第２図より分かるように、
この装置はより外側の２層を備えた外側ライニングを有
し、その一方は第２の層よりも大きな熱伝導係数を持つ
。この場合、これは最外側上でケーシングに次いで置か
れる。この１個の外側ライニング層は例としてセミグラ
ファイト製又はグラファイト族としたが鋼製で置換して
もよい。
この層は、熱伝導度が大きくかつケーシングに次いだ位
置にあるので、摩耗ライニング及び永久ライニング内を
通りこの外側ライニングまでひび割れが貫通する材料突
破に対する、良好な防護として使用される。
置にあるので、摩耗ライニング及び永久ライニング内を
通りこの外側ライニングまでひび割れが貫通する材料突
破に対する、良好な防護として使用される。
本発明の実施例において提案されたように、第１の外側
ライニングが、永久ライニングの直ぐ次に置かれかつ約
２５ ｋｃａｌ／ ｍ＠ｏ ｈ以上の熱伝導係数を持つ
のではなく、かつ最外側に適合しない場合でも、材料を
突破してしみ出す機会は同様に減少する。これはひび割
れの位置に８ける熔融物からの熱を大きな冷却面上に拡
散させ、システムの安全性を大きく増加させる。また、
装置の端部壁に適合したこの外側ライニング層はケーシ
ング側壁にまで延びることが望ましい。これにより装置
の端部壁における永久ライニングの熱負荷の局部的ピー
クを迅速に平均化でき、永久ライニングの実用寿命を延
長させる。
ライニングが、永久ライニングの直ぐ次に置かれかつ約
２５ ｋｃａｌ／ ｍ＠ｏ ｈ以上の熱伝導係数を持つ
のではなく、かつ最外側に適合しない場合でも、材料を
突破してしみ出す機会は同様に減少する。これはひび割
れの位置に８ける熔融物からの熱を大きな冷却面上に拡
散させ、システムの安全性を大きく増加させる。また、
装置の端部壁に適合したこの外側ライニング層はケーシ
ング側壁にまで延びることが望ましい。これにより装置
の端部壁における永久ライニングの熱負荷の局部的ピー
クを迅速に平均化でき、永久ライニングの実用寿命を延
長させる。
永久ライニングに隣接した摩耗ライニングの側壁は上向
きに狭くなった「あり型」断面を持つのが有利であるこ
とも見出だされた。これは膨張による摩耗ライニングの
垂直方向変位に対抗する作用をする。
きに狭くなった「あり型」断面を持つのが有利であるこ
とも見出だされた。これは膨張による摩耗ライニングの
垂直方向変位に対抗する作用をする。
特別な実施例においては、加圧手段の設定は、加圧手段
による特定点の圧縮荷重がその点の高さでの摩耗ライニ
ングの作動温度における摩耗ライニングの極限圧縮応力
値の６０−８０％の範囲の与えられた値であるように選
定される。「極限圧縮応力」は摩耗ライニングが破損す
るときのその点における圧縮荷重を意味する。
による特定点の圧縮荷重がその点の高さでの摩耗ライニ
ングの作動温度における摩耗ライニングの極限圧縮応力
値の６０−８０％の範囲の与えられた値であるように選
定される。「極限圧縮応力」は摩耗ライニングが破損す
るときのその点における圧縮荷重を意味する。
この実施例においては、ひび割れが圧力により閉鎖状態
に保持されるだけでなく、加えられた十分な高圧縮荷重
が摩耗ライニングの熱による引っ張り応力を少なくも補
償し、ひび割れの進行を防止するように作用する。
に保持されるだけでなく、加えられた十分な高圧縮荷重
が摩耗ライニングの熱による引っ張り応力を少なくも補
償し、ひび割れの進行を防止するように作用する。
本発明の別の様相においては、耐火材の摩耗ライニング
の溝内の熔融物を取り扱う方法は、ライニングを持った
ケーシングの少なくも側壁上の圧力により永久ライニン
グを通じて摩耗ライニング上に圧力を加えることを含む
。特定点におけるこのように加えられる圧力は、その点
の高さにおける摩耗ライニングの極限圧縮応力の６０−
８０％の範囲であるのが好ましい。
の溝内の熔融物を取り扱う方法は、ライニングを持った
ケーシングの少なくも側壁上の圧力により永久ライニン
グを通じて摩耗ライニング上に圧力を加えることを含む
。特定点におけるこのように加えられる圧力は、その点
の高さにおける摩耗ライニングの極限圧縮応力の６０−
８０％の範囲であるのが好ましい。
本発明により提供された好ましい実施例が、以下図面を
参照し説明されるであろう。
参照し説明されるであろう。
第１図において、溶銑湯道ｌは、摩耗ライニング２によ
って形成された溶銑輸送用の溝を定める境界面を持つも
のとして示される。摩耗ライニング２は相対運動可能な
多数の層より構成される。
って形成された溶銑輸送用の溝を定める境界面を持つも
のとして示される。摩耗ライニング２は相対運動可能な
多数の層より構成される。
これには種々の種類の材料が使用できるが固形耐火物を
使用するのが普通である。
使用するのが普通である。
摩耗ライニング２における局部的高温点の迅速な温度平
衡のために、摩耗ライニング２にすぐ隣接してグラファ
イトの中間ライニング３が使用される。中間ライニング
３と永久ライニング５との間にグラファイトの摺動板４
がある。これは摩耗ライニング２と永久ライニング５と
の異なった膨張を容易にする。
衡のために、摩耗ライニング２にすぐ隣接してグラファ
イトの中間ライニング３が使用される。中間ライニング
３と永久ライニング５との間にグラファイトの摺動板４
がある。これは摩耗ライニング２と永久ライニング５と
の異なった膨張を容易にする。
このことは、摺動板４は中間ライニング３と隣接し、中
間ライニング３はグラファイト族であり第２の摺動板と
して作用するので達成できる。これの摩擦係数は低い（
約０．０５−０．２）。更にグラファイト中間ライニン
グ３は少なくも５Ｑｋｃａｌ／ｍ’ｏｈの高い熱伝導係
数という利点を持つ。
間ライニング３はグラファイト族であり第２の摺動板と
して作用するので達成できる。これの摩擦係数は低い（
約０．０５−０．２）。更にグラファイト中間ライニン
グ３は少なくも５Ｑｋｃａｌ／ｍ’ｏｈの高い熱伝導係
数という利点を持つ。
摩耗ライニング２の外側境界及び永久ライニング５の内
側境界は上に行くに従って狭くなる「あり型」の断面を
形成し、従って中間ライニング３の側壁と摺動板４とは
垂直方向に対し幾分傾く。
側境界は上に行くに従って狭くなる「あり型」の断面を
形成し、従って中間ライニング３の側壁と摺動板４とは
垂直方向に対し幾分傾く。
このことは摩耗ライニングの垂直方向に変位しようとす
る傾向への抵抗作用を助ける。
る傾向への抵抗作用を助ける。
例えばアルミナ又はアルミナとカーボンとの組み合わせ
で作りうる永久ライニング５の先には、順に第１の外側
ライニング層６及び第２の外側ライニング層７がある。
で作りうる永久ライニング５の先には、順に第１の外側
ライニング層６及び第２の外側ライニング層７がある。
第１の外側ライニング層６はグラファイト族のものであ
る。これは良好な温度平衡を与え、従って摩耗ライニン
グ２と永久ライニング５とのひび割れを通ってこの外側
ライニングに達したにじみ出し溶銑による突破の機会を
減少させる。永久ライニング５におけるこの良好な温度
平衡の効果は更にその実用寿命の！こめにも有効である
。
る。これは良好な温度平衡を与え、従って摩耗ライニン
グ２と永久ライニング５とのひび割れを通ってこの外側
ライニングに達したにじみ出し溶銑による突破の機会を
減少させる。永久ライニング５におけるこの良好な温度
平衡の効果は更にその実用寿命の！こめにも有効である
。
第２の外側ライニング層７は例えばカーボン族のもので
よい。これに接して鋼のケーシングがあり、その板材は
側壁８及び底部１１において相互に自由に動きうる。湯
道の端部１４のケーシングの鋼製端部壁は互いに縦に重
なった多数の板材１４′及び１４″′より構成され、こ
れら板材は互いに自由に動きうる。
よい。これに接して鋼のケーシングがあり、その板材は
側壁８及び底部１１において相互に自由に動きうる。湯
道の端部１４のケーシングの鋼製端部壁は互いに縦に重
なった多数の板材１４′及び１４″′より構成され、こ
れら板材は互いに自由に動きうる。
全体としてＵ字形断面のライニング層５．６．７の側壁
５’ ６’ ７’は、それぞれの区分の床板から離
されていることが図面より分かるであろう。
５’ ６’ ７’は、それぞれの区分の床板から離
されていることが図面より分かるであろう。
側壁８及び端部壁１４（第２図参照）は重量のあるガー
ダ−９に取り付けられた加圧手段ＩＯにより支持され、
ガーダ−９は横方向ガーダ−１３と共ににフレームを形
成する。ガーダ−はケーシングの壁面及びライニングの
壁面の双方に圧力を加えるための力を受ける点を形成す
る。
ダ−９に取り付けられた加圧手段ＩＯにより支持され、
ガーダ−９は横方向ガーダ−１３と共ににフレームを形
成する。ガーダ−はケーシングの壁面及びライニングの
壁面の双方に圧力を加えるための力を受ける点を形成す
る。
加圧手段ｌＯは組ばね、あるいは水圧式又は空気圧式の
手段でよい。加えられる圧力が溶銑湯道の膨張とは常に
無関係であるように水圧装置を調整することが可能であ
る。これは、形成されたいかなるひび割れにも圧力を加
え閉鎖するために十分な荷重が、常に溶銑湯道上に存在
するという利点を持つ。
手段でよい。加えられる圧力が溶銑湯道の膨張とは常に
無関係であるように水圧装置を調整することが可能であ
る。これは、形成されたいかなるひび割れにも圧力を加
え閉鎖するために十分な荷重が、常に溶銑湯道上に存在
するという利点を持つ。
このため、加圧手段ｌＯが溶銑湯道の長さ方向に置かれ
、高炉構造１５には少しも力が掛からないような方法で
湯道の端部壁上に作用することが重要である。重量のあ
るガーダ一部分９′が高炉側に設けられ、溶銑湯道がこ
の方向において動くことを防止する。湯道端部間の連結
棒材となりうる重量のある横断ガーダ一部分１３’を使
用することもまた有利である。
、高炉構造１５には少しも力が掛からないような方法で
湯道の端部壁上に作用することが重要である。重量のあ
るガーダ一部分９′が高炉側に設けられ、溶銑湯道がこ
の方向において動くことを防止する。湯道端部間の連結
棒材となりうる重量のある横断ガーダ一部分１３’を使
用することもまた有利である。
例えば加圧手段１０がばねである場合は、余分な組ばね
又は大きなばね定数を持った組ばねの使用により、側壁
８及び端部壁１４上の構造の上方部分にその下方部分よ
りも大きな圧縮荷重を加え、溶銑湯道の膨張変化を考慮
することが望ましい。
又は大きなばね定数を持った組ばねの使用により、側壁
８及び端部壁１４上の構造の上方部分にその下方部分よ
りも大きな圧縮荷重を加え、溶銑湯道の膨張変化を考慮
することが望ましい。
更に、ケーシングの鋼製底部１１はケーシングの側壁８
及び底壁１４に関して自由に動けなければならない。
及び底壁１４に関して自由に動けなければならない。
特別な実施例においては、組ばねあるいは水圧式又は空
気圧式の手段が圧縮荷重を発生し、特定の加圧点におけ
るその圧縮荷重の大きさは、与えられた点の高さにおけ
る使用温度での極限圧縮応力値の６０−８０％の範囲内
の値である。
気圧式の手段が圧縮荷重を発生し、特定の加圧点におけ
るその圧縮荷重の大きさは、与えられた点の高さにおけ
る使用温度での極限圧縮応力値の６０−８０％の範囲内
の値である。
この方法においては、膨張差の結果としてのライニング
内の引っ張り力は少なくも補償され、全構造は反作用構
造９．１３．９’ １３”より与えられた圧縮荷重下
にある。これが種々のライニングの応力ひび割れを防止
する。各ライニングの応力は、これらライニングを２個
又はそれ以上の層に分割することにより更に小さくされ
る。例えば摩耗ライニング２を互いに相対運動できる２
個の摩耗ライニングより作ることができる。
内の引っ張り力は少なくも補償され、全構造は反作用構
造９．１３．９’ １３”より与えられた圧縮荷重下
にある。これが種々のライニングの応力ひび割れを防止
する。各ライニングの応力は、これらライニングを２個
又はそれ以上の層に分割することにより更に小さくされ
る。例えば摩耗ライニング２を互いに相対運動できる２
個の摩耗ライニングより作ることができる。
本発明は、溶銑湯道に関して特別に説明されたが、溶銑
とい又はスラグといにも、また、銅又はアルミニウムの
ようなその他の溶融金属の取り扱いにも応用できる。
とい又はスラグといにも、また、銅又はアルミニウムの
ようなその他の溶融金属の取り扱いにも応用できる。
本発明の実施態様につき説明すれば次の通りである。
（１）ケーシング壁上に作用する加圧手段（１０）を有
するケーシング（８，１１）内に入れられた摩耗ライニ
ング（２）により形成された溝内の熔融材料を取り扱う
装置にして、ケーシングの少なくも側壁（８）が加圧手
段（１０）により外部作用部材（９）から押されるよう
に作用され、これにより圧力が永久ライニングぐ５）を
通して摩耗ライニング（２）に作用することを特徴とす
る熔融材料取り扱い装置。
するケーシング（８，１１）内に入れられた摩耗ライニ
ング（２）により形成された溝内の熔融材料を取り扱う
装置にして、ケーシングの少なくも側壁（８）が加圧手
段（１０）により外部作用部材（９）から押されるよう
に作用され、これにより圧力が永久ライニングぐ５）を
通して摩耗ライニング（２）に作用することを特徴とす
る熔融材料取り扱い装置。
（２）ケーシングの端部壁（１４）もまた加圧手段（１
０）により作用されるような実施態様（１）による装置
。
０）により作用されるような実施態様（１）による装置
。
（３）端部壁（１４）は互いに相対運動が可能な少なく
も２個の部分（１４’ １４”）より構成されるよう
な実施態様（２）による装置。
も２個の部分（１４’ １４”）より構成されるよう
な実施態様（２）による装置。
（４）加圧手段（１０）は圧縮荷重が装置の膨張量に殆
ど無関係であるようなものであるような先行実施態様の
いずれかによる装置。
ど無関係であるようなものであるような先行実施態様の
いずれかによる装置。
（５）ケーシングの側壁（８）がケーシングのｍ壁（１
１）に関して運動自由であるような先行実施態様のいず
れかによる装置。
１）に関して運動自由であるような先行実施態様のいず
れかによる装置。
（６）全体としてＵ字形のライニング、又は摩耗ライニ
ング（２）とケーシングの側！！（８）との間のライニ
ング層（５，６，７）の側壁がこれらライニング又はラ
イニング層から分離しているような先行実施態様のいず
れかによる装置。
ング（２）とケーシングの側！！（８）との間のライニ
ング層（５，６，７）の側壁がこれらライニング又はラ
イニング層から分離しているような先行実施態様のいず
れかによる装置。
（７）加圧手段（１０）が、各加圧点の位置に依存した
圧縮荷重の分布を圧縮荷重が上の方へ減少するように形
成するような先行実施態様のいずれかによる装置。
圧縮荷重の分布を圧縮荷重が上の方へ減少するように形
成するような先行実施態様のいずれかによる装置。
（８）少なくも１個の摺動板（３，４）が摩耗ライニン
グ（２）と永久ライニング（５）との間に適合されるよ
うな先行実施態様のいずれかによる装置。
グ（２）と永久ライニング（５）との間に適合されるよ
うな先行実施態様のいずれかによる装置。
（９） ２個の隣接したライニング層（３，４）が摺動
板として作用するような実施態様（８）による装置。
板として作用するような実施態様（８）による装置。
（ｌＯ）少なくも１個の摺動板（３，４）が中間ライニ
ングとしても作用しかつ約２５ ｋｃａｌ／ ｍ’ｃｈ
より大きい熱伝導係数を有するような実施態様（９）に
よる装置。
ングとしても作用しかつ約２５ ｋｃａｌ／ ｍ’ｃｈ
より大きい熱伝導係数を有するような実施態様（９）に
よる装置。
（１１）少なくも摩耗ライニング（２）が相互に動きう
る少なくも２個の層から形成されるような先行実施態様
のいずれかによる装置。
る少なくも２個の層から形成されるような先行実施態様
のいずれかによる装置。
（１２）永久ライニング（５）の外側に少なくも２個の
外側ライニング層（６，７）が備えられ、その内側層（
６）は外側層（７）よりも大きな熱伝導係数を有するよ
うな先行実施態様のいずれかによる装置。
外側ライニング層（６，７）が備えられ、その内側層（
６）は外側層（７）よりも大きな熱伝導係数を有するよ
うな先行実施態様のいずれかによる装置。
（１３）前記内側層の熱伝導係数が約２５ｋｃａｌ／ｍ
＠ｏｈより大きいような実施態様（１２）による装置。
＠ｏｈより大きいような実施態様（１２）による装置。
（１４）装置の端部において第１の外側ライニング層が
ケーシングの側１！（８）まで延ばされるような実施態
様（１３）による装置。
ケーシングの側１！（８）まで延ばされるような実施態
様（１３）による装置。
（１５）摩耗ライニング（２）の外側境界が「あり型」
断面に上方が狭くされたような先行実施態様のいずれか
による装置。
断面に上方が狭くされたような先行実施態様のいずれか
による装置。
（１６）摩耗ライニング（２）により形成された溝内で
熔融材料を取り扱う方法にして、摩耗ライニング（２）
と側１！（８’）との間の少なくも永久ライニング（５
）に圧縮圧力が発生するように、溝のケーシング（８，
１１）の少なくも側壁（８）に外側からライニングに圧
力を加える段階を含む方法。
熔融材料を取り扱う方法にして、摩耗ライニング（２）
と側１！（８’）との間の少なくも永久ライニング（５
）に圧縮圧力が発生するように、溝のケーシング（８，
１１）の少なくも側壁（８）に外側からライニングに圧
力を加える段階を含む方法。
（Ｉ７）与えられた点の高さでの作動温度における摩耗
ライニングの極限圧縮応力値の約６０−８０％の範囲内
の圧縮荷重をその点において発生させるような実施態様
（１６）による方法。
ライニングの極限圧縮応力値の約６０−８０％の範囲内
の圧縮荷重をその点において発生させるような実施態様
（１６）による方法。
第１図は本発明を具体化した溶銑湯道の断面図、第２図
は溶銑湯道の側面図である。
は溶銑湯道の側面図である。
Claims (2)
- （１）ケーシング壁上に作用する加圧手段（１０）を有
するケーシング（８、１１）内に入れられた摩耗ライニ
ング（２）により形成された溝内の熔融材料を取り扱う
装置にして、ケーシングの少なくも側壁（８）が加圧手
段（１０）により外部作用部材（９）から押されるよう
に作用され、これにより圧力が永久ライニング（５）を
通して摩耗ライニング（２）に作用することを特徴とす
る熔融材料取り扱い装置。 - （２）摩耗ライニング（２）により形成された溝内で熔
融材料を取り扱う方法にして、摩耗ライニング（２）と
側壁（８）との間の少なくも永久ライニング（５）に圧
縮圧力が発生するように、溝のケーシング（８、１１）
の少なくも側壁（８）に外側からライニングに圧力を加
える段階を含む方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8803103 | 1988-12-19 | ||
| NL8803103A NL8803103A (nl) | 1988-12-19 | 1988-12-19 | Ijzergoot. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02217409A true JPH02217409A (ja) | 1990-08-30 |
| JPH031363B2 JPH031363B2 (ja) | 1991-01-10 |
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ID=19853399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1326181A Granted JPH02217409A (ja) | 1988-12-19 | 1989-12-18 | 熔融物取り扱いの装置及び方法 |
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| EP (1) | EP0375007B1 (ja) |
| JP (1) | JPH02217409A (ja) |
| KR (1) | KR930001004B1 (ja) |
| CN (1) | CN1014531B (ja) |
| AT (1) | ATE90972T1 (ja) |
| AU (1) | AU628446B2 (ja) |
| CA (1) | CA2005769C (ja) |
| DE (1) | DE68907328T2 (ja) |
| ES (1) | ES2040988T3 (ja) |
| NL (1) | NL8803103A (ja) |
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| NL1003885C2 (nl) * | 1996-08-27 | 1998-03-03 | Hoogovens Tech Services | Goot voor een hete smelt en gootsysteem. |
| DE29922336U1 (de) * | 1999-12-21 | 2000-02-24 | Wurtz, Paul-Antoine, 47441 Moers | Rinnenanordnung |
| US6973955B2 (en) * | 2003-12-11 | 2005-12-13 | Novelis Inc. | Heated trough for molten metal |
| US20090236233A1 (en) * | 2008-03-24 | 2009-09-24 | Alcoa Inc. | Aluminum electrolysis cell electrolyte containment systems and apparatus and methods relating to the same |
| RU2397040C2 (ru) * | 2008-09-08 | 2010-08-20 | ООО фирма "Сплав" | Способ изготовления желоба для транспортировки жидкого алюминия и его сплавов |
| RU2549232C2 (ru) * | 2009-12-10 | 2015-04-20 | Новелис Инк. | Сосуд для содержания расплавленного металла, имеющий сквозную вентиляцию |
| WO2011069250A1 (en) * | 2009-12-10 | 2011-06-16 | Novelis Inc. | Compressive rod assembly for molten metal containment structure |
| CN105579803B (zh) * | 2013-12-20 | 2018-06-22 | 魁北克9282-3087公司（加钛顾问公司） | 冶金炉 |
| RU2691827C1 (ru) * | 2018-01-16 | 2019-06-18 | Общество с ограниченной ответственностью "Резонанс" | Желоб с радиационным нагревом для транспортировки расплавленных металлов |
| CN110817138B (zh) * | 2019-09-05 | 2021-10-26 | 首钢集团有限公司 | 一种耐火圆筒容器 |
| FR3162224A1 (fr) * | 2024-05-16 | 2025-11-21 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Cellule d’électrolyse et procédé d’exploitation d’une cellule d’électrolyse |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| DE2836123C3 (de) * | 1978-08-15 | 1981-04-09 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Abstichrinne an einem Schachtofen, insbesondere Hochofen |
| AT370133B (de) * | 1981-03-04 | 1983-03-10 | Voest Alpine Ag | Rinne fuer eine metallschmelze |
| LU84042A1 (fr) * | 1982-03-26 | 1983-11-17 | Arbed | Rigole de coulee pour metaux liquides |
| US4573668A (en) * | 1982-12-06 | 1986-03-04 | Labate M D | Slag and hot metal runner systems |
| US4531717A (en) * | 1984-03-22 | 1985-07-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Preheated trough for molten metal transfer |
| AT379172B (de) * | 1984-04-26 | 1985-11-25 | Voest Alpine Ag | Schlackenrinne |
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- 1989-12-06 ES ES198989203088T patent/ES2040988T3/es not_active Expired - Lifetime
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- 1989-12-18 JP JP1326181A patent/JPH02217409A/ja active Granted
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