JPH02217410A - 高Ｃｕ，Ｓｎ含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法および融体処理炉 - Google Patents
高Ｃｕ，Ｓｎ含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法および融体処理炉Info
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- JPH02217410A JPH02217410A JP1039575A JP3957589A JPH02217410A JP H02217410 A JPH02217410 A JP H02217410A JP 1039575 A JP1039575 A JP 1039575A JP 3957589 A JP3957589 A JP 3957589A JP H02217410 A JPH02217410 A JP H02217410A
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- fes
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は転炉製調法において、Ｃｕ及びＳｎ含有率の高
い低品位のスクラップを鉄源として、大量にかつ経済的
に用いる方法に関するものである。
い低品位のスクラップを鉄源として、大量にかつ経済的
に用いる方法に関するものである。
高炉から供給される溶銑を主原料とし、これに相対的に
少量のスクラップを加え、造滓剤と酸素を供給して酸素
吹錬をおこなってきた。この場合熱源による制約から全
装入原料に占めるスクラップの量は最大３５％程度であ
って、スクラップを多量に使用できる方法とは言えない
。
少量のスクラップを加え、造滓剤と酸素を供給して酸素
吹錬をおこなってきた。この場合熱源による制約から全
装入原料に占めるスクラップの量は最大３５％程度であ
って、スクラップを多量に使用できる方法とは言えない
。
このような問題点を解決するため、本出願人は特開昭６
３−２４１１０７号において、溶解専用転炉と精錬専用
転炉からなる新プロセスを提案しその優位性をすでに確
認した。
３−２４１１０７号において、溶解専用転炉と精錬専用
転炉からなる新プロセスを提案しその優位性をすでに確
認した。
即ち、特開昭６３−２４１１０７号記載の方法は、種湯
の存在する溶解専用転炉に含鉄冷材、炭材、酸素を供給
して高炭素溶鉄を得、この高炭素溶鉄を原料として別の
精錬専用転炉で酸素吹錬することにより所要成分の溶鋼
を得る転炉製鋼法において、溶解専用転炉では精錬専用
転炉での所要精錬量と溶解専用転炉での所要種湯量の合
計量の高炭素溶鉄を得、溶解専用転炉から精錬専用転炉
での所要精錬量の高炭素溶鉄を１回の出湯にて酸素精錬
に供する一方、高炭素溶鉄の残部種湯量を溶解専用転炉
に残して次ヒートの含鉄冷材溶解のための８ｉ湯として
使用する転炉製鋼法である。
の存在する溶解専用転炉に含鉄冷材、炭材、酸素を供給
して高炭素溶鉄を得、この高炭素溶鉄を原料として別の
精錬専用転炉で酸素吹錬することにより所要成分の溶鋼
を得る転炉製鋼法において、溶解専用転炉では精錬専用
転炉での所要精錬量と溶解専用転炉での所要種湯量の合
計量の高炭素溶鉄を得、溶解専用転炉から精錬専用転炉
での所要精錬量の高炭素溶鉄を１回の出湯にて酸素精錬
に供する一方、高炭素溶鉄の残部種湯量を溶解専用転炉
に残して次ヒートの含鉄冷材溶解のための８ｉ湯として
使用する転炉製鋼法である。
この方法により、大量の含鉄冷材を短時間で溶解しうる
溶解能率の高い転炉製鋼法が提供され、し ｉかも高炭素溶鉄の製造コストの低減も可能となつた。
溶解能率の高い転炉製鋼法が提供され、し ｉかも高炭素溶鉄の製造コストの低減も可能となつた。
一方、高炉−転炉製鉄法におけるスクラップ使用に関し
ては、より安価なスクラップ、特に車中に一般に流通し
ているいわゆる車中スクラップを多量に溶解することが
コスト低減のため不ｉ＝１欠である。ところが車中スク
ラップは鋼材材質上有害であるＣｕ、Ｓｎの含有量が高
く、これら元素を効率的に除去する方法の開発が望まれ
、例えば、Ｉｒｏｎ ａｎｄ ５ｔｅｅｌ Ｍａｋｅｒ
（＋９８８）Ａｕｇｕｓｔ Ｐ２Ｏ−２３においても提
案されている。
ては、より安価なスクラップ、特に車中に一般に流通し
ているいわゆる車中スクラップを多量に溶解することが
コスト低減のため不ｉ＝１欠である。ところが車中スク
ラップは鋼材材質上有害であるＣｕ、Ｓｎの含有量が高
く、これら元素を効率的に除去する方法の開発が望まれ
、例えば、Ｉｒｏｎ ａｎｄ ５ｔｅｅｌ Ｍａｋｅｒ
（＋９８８）Ａｕｇｕｓｔ Ｐ２Ｏ−２３においても提
案されている。
また、本出願人らは特願昭６３−１８２０３号において
、溶鉄中からのＣｕ、Ｓｎの除去方法を提案した。この
方法は高Ｃｕ、Ｓｎ含有溶鉄に減圧処理を施し、雰囲気
圧力を３ ２Ｏｎ以下となすと共に酸素吹錬をおこない
、酸素０ 、０５ Ｉｍ’／ｓｉｎ／１−ｓｔｅｅ１以
上を５０ Ｎｍ／ｓｅａ以上で供給し局部高温域を形成
させることにより、Ｃｕ、Ｓｎを除去するものである。
、溶鉄中からのＣｕ、Ｓｎの除去方法を提案した。この
方法は高Ｃｕ、Ｓｎ含有溶鉄に減圧処理を施し、雰囲気
圧力を３ ２Ｏｎ以下となすと共に酸素吹錬をおこない
、酸素０ 、０５ Ｉｍ’／ｓｉｎ／１−ｓｔｅｅ１以
上を５０ Ｎｍ／ｓｅａ以上で供給し局部高温域を形成
させることにより、Ｃｕ、Ｓｎを除去するものである。
この方法により安価な車中スクラップを多量に溶解する
ことが可能となりコスト低減に大きく寄与した。
ことが可能となりコスト低減に大きく寄与した。
（発明が解決しようとする課題）
以上の如く、高炉−転炉製鉄法におけるスクラップ使用
上の問題点は解決されたが、鉄鋼業を取巻く情勢は益々
厳しくなりつつあり、さらに効率的なスクラップ使用法
が望まれているのも現状である。
上の問題点は解決されたが、鉄鋼業を取巻く情勢は益々
厳しくなりつつあり、さらに効率的なスクラップ使用法
が望まれているのも現状である。
本発明はこのような要請にＣとずくもめであり、スクラ
ップからのＣｕ、Ｓｎ除去とスクラップ予熱を効率的に
おこなうことにより、転炉において安価なスクラップを
大量に、かつ経済的に溶解しうる方法を提供するもので
ある。
ップからのＣｕ、Ｓｎ除去とスクラップ予熱を効率的に
おこなうことにより、転炉において安価なスクラップを
大量に、かつ経済的に溶解しうる方法を提供するもので
ある。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、
スクラップを鉄源とする転炉製鋼法において、高Ｃｕ、
Ｓｎ含有スクラップを、６００℃〜１０００℃に保持さ
れたＮａ、５−ＦｅＳ混合物融体処理炉に浸漬すること
により、事萌にスクラップ中のＣｕ及びＳｎを除去する
と共にスクラップ予熱を施し、その予熱状態を維持した
まま転炉に装入し、精錬を行う方法であり、またＮ ａ
！ Ｓ Ｆ ｅ Ｓ混合物融体を得るためのエネル
ギー源として、他の熱澱も利用可能だが、特に転炉精錬
時に発生ずるＣＯを主成分とした副生ガスを用いること
を特徴とする高Ｃｕ、Ｓｎ含有スクラップを原料とする
高効率転炉製鋼法およびＮａ、５−ＦｅＳ 混合物融
体を得九のに適した処理炉の内張耐火材にある。
Ｓｎ含有スクラップを、６００℃〜１０００℃に保持さ
れたＮａ、５−ＦｅＳ混合物融体処理炉に浸漬すること
により、事萌にスクラップ中のＣｕ及びＳｎを除去する
と共にスクラップ予熱を施し、その予熱状態を維持した
まま転炉に装入し、精錬を行う方法であり、またＮ ａ
！ Ｓ Ｆ ｅ Ｓ混合物融体を得るためのエネル
ギー源として、他の熱澱も利用可能だが、特に転炉精錬
時に発生ずるＣＯを主成分とした副生ガスを用いること
を特徴とする高Ｃｕ、Ｓｎ含有スクラップを原料とする
高効率転炉製鋼法およびＮａ、５−ＦｅＳ 混合物融
体を得九のに適した処理炉の内張耐火材にある。
以下本発明の詳細について述べる。
本発明法の概念図を第１図に示す。第１図に示すように
本発明において、スクラップからのＣｕ。
本発明において、スクラップからのＣｕ。
Ｓｎの除去はＮａｙＳ ＦｅＳ 混合物融体にスクラ
ップを浸漬する工程によって達成される。この工程によ
りスクラップの予熱もおこなえることになる。
ップを浸漬する工程によって達成される。この工程によ
りスクラップの予熱もおこなえることになる。
さらにＮａ、５−ＦｅＳ 混合物融体を得るためのエネ
ルギー源として転炉からの発生ガスを活用する。従って
スクラップからのＣｕ、Ｓｎ除去とスクラップ予熱をお
こなうことにより従来以上に大量の車中スクラップが溶
解でき、しかもエネルギー源として転炉発生ガスを活用
することにより極めて経済的な方法であると言える。
ルギー源として転炉からの発生ガスを活用する。従って
スクラップからのＣｕ、Ｓｎ除去とスクラップ予熱をお
こなうことにより従来以上に大量の車中スクラップが溶
解でき、しかもエネルギー源として転炉発生ガスを活用
することにより極めて経済的な方法であると言える。
Ｎａ２Ｓ−−・ＰｅＳ 混合物融体によるスクラップ
からのＣｕ、Ｓｎ除去について述べる。
からのＣｕ、Ｓｎ除去について述べる。
この方法の原理は、前述のＩｒｏｎ ａｎｄ ｓｔｅ：
３１ Ｍａｋｅｒ（＋９Ｈ）＾ｕｇｕｓｔ Ｐ２Ｏ〜２
３に記載されており公知であるが、その基本反応は以下
の通りである。
３１ Ｍａｋｅｒ（＋９Ｈ）＾ｕｇｕｓｔ Ｐ２Ｏ〜２
３に記載されており公知であるが、その基本反応は以下
の通りである。
２Ｃｕ＋Ｆｅ５＝Ｃｕ２Ｓ−＋Ｆｅ
２Ｓｎ＋Ｆｅ５＝Ｓｎ２Ｓ−＋Ｆｅ
ここでＮａｙＳ−ＦｅＳ混合物を用いるのは、混合物の
方が融点が下がり５５０〜１２００℃の低温処理が可能
なためである。このような温度範囲では、当然スクラッ
プは溶解せず、それゆえＣｕ。
方が融点が下がり５５０〜１２００℃の低温処理が可能
なためである。このような温度範囲では、当然スクラッ
プは溶解せず、それゆえＣｕ。
Ｓｎの除去は主としてスクラップに付着したＣｕ。
ＳｎをＮａ２５−ＦｅＳ’ｌ１合物融体で洗浄除去する
ことになる。この場合Ｃｕ、Ｓｎの活量は１となりＩＺ
記反応が効率的に進行する。スクラップ中のＣｕ、Ｓｎ
も大部分鋼材に付着した状態となっていることから、こ
の除去方法は極めて現実的である。
ことになる。この場合Ｃｕ、Ｓｎの活量は１となりＩＺ
記反応が効率的に進行する。スクラップ中のＣｕ、Ｓｎ
も大部分鋼材に付着した状態となっていることから、こ
の除去方法は極めて現実的である。
本発明者らはこの除去方法の工業化のための実験をおこ
ない以下の如き点を明らかにした。なお実験はＮａ２Ｓ
−−ＦｅＳ 混合物融体１０００ｇ中に、３０５ｍφＸ
５ｍｍ厚の鉄片にＣｕ及びｓｎが１ｇ溶着したテストピ
ース３０個を浸漬し、Ｃｕ。
ない以下の如き点を明らかにした。なお実験はＮａ２Ｓ
−−ＦｅＳ 混合物融体１０００ｇ中に、３０５ｍφＸ
５ｍｍ厚の鉄片にＣｕ及びｓｎが１ｇ溶着したテストピ
ース３０個を浸漬し、Ｃｕ。
Ｓｎの除去効果を調査した。
（１） Ｎ ａ ｔｓ Ｆ ｅ Ｓ混合物中の適正Ｎ
ａ、Ｓ含有率は１０〜３５重量％である。１０重量％未
満ではＣｕ、Ｓｎの除去率が低下し、３５重噴火を超え
るとＮａｙＳ−ＦｅＳ混合物融体処理炉耐火材への浸食
作用が強くなり好ましくない。
ａ、Ｓ含有率は１０〜３５重量％である。１０重量％未
満ではＣｕ、Ｓｎの除去率が低下し、３５重噴火を超え
るとＮａｙＳ−ＦｅＳ混合物融体処理炉耐火材への浸食
作用が強くなり好ましくない。
（２）Ｃｕ及びＳｎの除去率を高位に安定化させるため
にはＮａｙＳ−ＦｅＳ 混合物融体の温度を６００℃以
上とすべきであり、この温度範囲ではＣｕを７０％以上
、Ｓｎを６０％以ト除去できる。
にはＮａｙＳ−ＦｅＳ 混合物融体の温度を６００℃以
上とすべきであり、この温度範囲ではＣｕを７０％以上
、Ｓｎを６０％以ト除去できる。
（３） Ｎ ａ ｙ Ｓ Ｆ ｅ Ｓ混合物融体と接
触する処理炉の内張り耐火材としてはマグネシアｊ、ｃ
Ｍ ｇ Ｏ〉９５％）、アルミナ系（Ａ Ｉ 、Ｏ，
＞ ８０％）、黒鉛（Ｃ）−アルミナ系（Ｃ：６０〜９
０％。
触する処理炉の内張り耐火材としてはマグネシアｊ、ｃ
Ｍ ｇ Ｏ〉９５％）、アルミナ系（Ａ Ｉ 、Ｏ，
＞ ８０％）、黒鉛（Ｃ）−アルミナ系（Ｃ：６０〜９
０％。
ＡＩ、０．：１０〜４０％）、黒鉛−マグネシア系（Ｃ
：３〜２０％、ＭｇＯ：８０〜９７％）のいずれかある
いはそれらの複合使用が可能であり、これらはＮａ、５
−ＦｅＳ 混合゛物融体による浸食が僅少である。
：３〜２０％、ＭｇＯ：８０〜９７％）のいずれかある
いはそれらの複合使用が可能であり、これらはＮａ、５
−ＦｅＳ 混合゛物融体による浸食が僅少である。
次にＮａ２Ｓ−−ＰｅＳ混合物融体処理炉と転炉発生ガ
ス（副生ガス）の使用方法について述べる。
ス（副生ガス）の使用方法について述べる。
本発明においてＮａ、Ｓ ＦｅＳ 混合物融体処理炉
は特に限定されるものではない。例えばローイルン炉、
スラグ浴炉等の適用が可能である。
は特に限定されるものではない。例えばローイルン炉、
スラグ浴炉等の適用が可能である。
ロータリーキルン炉の場合、スクラップとＮａ２Ｓ−。
ＦｅＳを混合し加熱しながら回転させればよい。
この場合転炉発生ガスをバーナ一方式にてロータリーキ
ルン炉内で燃焼させ、Ｎａ、＊５−ＦｅＳ混合物融体を
得るための熱源を得る。但し黒鉛を含有する耐火材は燃
焼する恐れがあるので好ましくなく、マグネシア系、あ
るいはアルミナ系が適している。
ルン炉内で燃焼させ、Ｎａ、＊５−ＦｅＳ混合物融体を
得るための熱源を得る。但し黒鉛を含有する耐火材は燃
焼する恐れがあるので好ましくなく、マグネシア系、あ
るいはアルミナ系が適している。
スラグ浴炉の場合は、転炉発生ガスを燃料として発電し
、電気エネルギーに変換した後、スラグ浴炉に電力を供
給して加熱する電気炉方式とすることも可能である。
、電気エネルギーに変換した後、スラグ浴炉に電力を供
給して加熱する電気炉方式とすることも可能である。
いずれにせよ転炉発生ガスをエネルギー源としてスクラ
ップ予熱及びＣｕ、Ｓｎ除去に用いる方式は自己完結型
プロセスとなり経済的に極めて有利である。特に転炉発
生ガスをバーナ一方式にて燃焼加熱するプロセスでは、
遊休のロータリーキルンが流用でき、エネルギー変換設
備等は不要であるから設備的にも有利であると言える。
ップ予熱及びＣｕ、Ｓｎ除去に用いる方式は自己完結型
プロセスとなり経済的に極めて有利である。特に転炉発
生ガスをバーナ一方式にて燃焼加熱するプロセスでは、
遊休のロータリーキルンが流用でき、エネルギー変換設
備等は不要であるから設備的にも有利であると言える。
次にスクラップ予熱の条件について述べる。
スクラップ予熱によりスクラップの温度をより高温とす
るほど、転炉における高速多量溶解が可能となる。また
所定量のスクラップを溶解するために供給する炭材等の
熱源が節約できる。しかしながらスクラップ予熱により
スクラップ温度を高くしすぎると、転炉への装入までの
間の熱ロスが大きくなること、さらにＮ ａ ＊ Ｓ
Ｆ ｅ Ｓ混合物融体処理炉への供給エネルギーの効
率も低下すること等から不利となる。
るほど、転炉における高速多量溶解が可能となる。また
所定量のスクラップを溶解するために供給する炭材等の
熱源が節約できる。しかしながらスクラップ予熱により
スクラップ温度を高くしすぎると、転炉への装入までの
間の熱ロスが大きくなること、さらにＮ ａ ＊ Ｓ
Ｆ ｅ Ｓ混合物融体処理炉への供給エネルギーの効
率も低下すること等から不利となる。
以上の点を考慮すると好ましいスクラップ予熱温度は９
００℃以下であり、このためにはＮａ２Ｓ−−ＰｅＳ混
合物融体の温度は１０００℃以下とすべきである。従っ
てＮａｚＳ−ＦｅＳ混合物融体の適正温度範囲は６００
℃〜１０００℃となる。
００℃以下であり、このためにはＮａ２Ｓ−−ＰｅＳ混
合物融体の温度は１０００℃以下とすべきである。従っ
てＮａｚＳ−ＦｅＳ混合物融体の適正温度範囲は６００
℃〜１０００℃となる。
６００℃以上ではＣｕ、Ｓｎ除去率を高位安定化でき、
１０００℃未満ではスクラップ予熱を効率的におこなえ
る。
１０００℃未満ではスクラップ予熱を効率的におこなえ
る。
次にスクラップ形状について述べる。
スクラップ形状は特に大きなものを除いて特別な処理を
する必要はない。鋼片屑、自動重層、シュレッダ−屑等
はそのままＮａ２Ｓ−−ＰｅＳ 混合物融体に浸漬すれ
ばよい。またプレス屑についても層中のすき間にＮａｚ
Ｓ ＦｅＳ 混合物融体が容易に浸透するので特別な
処理は不要である。ヘビー屑のような大きなスクラップ
については必要に応じて切断しなければならない。
する必要はない。鋼片屑、自動重層、シュレッダ−屑等
はそのままＮａ２Ｓ−−ＰｅＳ 混合物融体に浸漬すれ
ばよい。またプレス屑についても層中のすき間にＮａｚ
Ｓ ＦｅＳ 混合物融体が容易に浸透するので特別な
処理は不要である。ヘビー屑のような大きなスクラップ
については必要に応じて切断しなければならない。
Ｎａ、５−ＦｅＳ 混合物融体の処理を終えた高温の
スクラップは専用パケットに入れ、その後転炉に添加供
給するが、この間の熱ロスを防止するには、専用パケッ
トに耐火物製保熱蓋等を設置するとよい。
スクラップは専用パケットに入れ、その後転炉に添加供
給するが、この間の熱ロスを防止するには、専用パケッ
トに耐火物製保熱蓋等を設置するとよい。
転炉発生ガス組成は一般にＣ０６０〜９０％。
Ｃ０ｆｌＯ〜４０％であり、Ｎ□Ｏｔ、 Ｈｔ、 Ｈｔ
０を若干量含む。従って本発明においては、このような
通常の転炉発生ガスを燃料用ガスとして問題なく利用で
きる。
０を若干量含む。従って本発明においては、このような
通常の転炉発生ガスを燃料用ガスとして問題なく利用で
きる。
（実施例）
以下に本発明の実施例及び比較例を述べ、本発明による
効果について記載する。
効果について記載する。
実施例ｌ
Ｍｇ０９８％のマグネシアで内張すした内径１．５ｍ×
長さ１−Ｊ）ｍのロータリーキルン内にＣｕ含有量０．
６％、Ｓｎ含有量０．３％、最小サイズ３０ｃｓＸ ２
０ ｃｓＸ １０ ａｍ、最小サイズ５０ｃｍＸ８０ｃ
ｍＸ３０ｃｍのスクラップ４０２Ｏｎ及びＮａ２Ｓ−
Ｏ，５２Ｏｎ、 Ｐ ｅ Ｓ ３ ２Ｏｎを装入し、
転炉発生ガス（Ｇ。
長さ１−Ｊ）ｍのロータリーキルン内にＣｕ含有量０．
６％、Ｓｎ含有量０．３％、最小サイズ３０ｃｓＸ ２
０ ｃｓＸ １０ ａｍ、最小サイズ５０ｃｍＸ８０ｃ
ｍＸ３０ｃｍのスクラップ４０２Ｏｎ及びＮａ２Ｓ−
Ｏ，５２Ｏｎ、 Ｐ ｅ Ｓ ３ ２Ｏｎを装入し、
転炉発生ガス（Ｇ。
８５％、Ｃｏ、１２％、Ｎ２等３％）を燃焼させ９５０
℃で３０分間処理した。ロータリーキルンの回転速度は
２ｒｐ−とした。
℃で３０分間処理した。ロータリーキルンの回転速度は
２ｒｐ−とした。
次いで、処理後のスクラップを１００ ２Ｏｎ転炉製し
た。この際、吹止時のベースメタル中のＣｕ含有量は０
．０５％、Ｓｎ含有量は０．０３％であった。
た。この際、吹止時のベースメタル中のＣｕ含有量は０
．０５％、Ｓｎ含有量は０．０３％であった。
比較例！
実施例１と同様のＣｕ、Ｓｎ含有量、サイズのスクラッ
プをＮａ２Ｓ−−ＦｅＳ混合物融体処理をおこなわず、
１００ ２Ｏｎ転炉（溶銑内装ｊｉｉ８０２Ｏｎ）に装
入し、酸素吹錬を施し吹止ｃｏ、ｏｓ％の低炭素ベース
メタルを溶製したが、この吹錬における最大スクラップ
溶解量は２５ ２Ｏｎであり、実施例１の６２．５％に
留った。さらに吹止時ベースメタル中のＣｕ含有量は０
．１４％、Ｓｎ含有量は０．０７％であり溶銑による希
釈分のみ濃度が減少した。
プをＮａ２Ｓ−−ＦｅＳ混合物融体処理をおこなわず、
１００ ２Ｏｎ転炉（溶銑内装ｊｉｉ８０２Ｏｎ）に装
入し、酸素吹錬を施し吹止ｃｏ、ｏｓ％の低炭素ベース
メタルを溶製したが、この吹錬における最大スクラップ
溶解量は２５ ２Ｏｎであり、実施例１の６２．５％に
留った。さらに吹止時ベースメタル中のＣｕ含有量は０
．１４％、Ｓｎ含有量は０．０７％であり溶銑による希
釈分のみ濃度が減少した。
実施例２
実施例１と同様のＮａ＊５−ＦｅＳ 混合物融体処理
をおこなった。但しスクラップ量のみ８０ ２Ｏｎと２
倍にした。次いで処理後のスクラップを１００２Ｏｎ転
炉（溶銑内装量５０ ２Ｏｎ ）に装入し、石炭１２Ｌ
ｏｎを供給し、かつ酸素吹錬をおこない吹止Ｃ４，０％
の高炭素ベースメタルを溶製した。この吹錬における吹
止Ｃｕ含有量は０．０７％、Ｓｎ含有量は０．０４％で
あった。
をおこなった。但しスクラップ量のみ８０ ２Ｏｎと２
倍にした。次いで処理後のスクラップを１００２Ｏｎ転
炉（溶銑内装量５０ ２Ｏｎ ）に装入し、石炭１２Ｌ
ｏｎを供給し、かつ酸素吹錬をおこない吹止Ｃ４，０％
の高炭素ベースメタルを溶製した。この吹錬における吹
止Ｃｕ含有量は０．０７％、Ｓｎ含有量は０．０４％で
あった。
比較例２
実施例２において、Ｎａ、５−ＦｅＳ 混合物融体処理
をおこなわず、転炉吹錬のみをおとなった。
をおこなわず、転炉吹錬のみをおとなった。
この吹錬はスクラップ８０ Ｌｏｎを溶解できたものの
石炭添加量は２０ ２Ｏｎであり実施例２の１．６７倍
となった。また吹止Ｃｕ含有量は０，３７％。
石炭添加量は２０ ２Ｏｎであり実施例２の１．６７倍
となった。また吹止Ｃｕ含有量は０，３７％。
Ｓｎ含有量は０．１８％であり比較例１と同様溶銑によ
る希釈分だけ濃度が低下した。
る希釈分だけ濃度が低下した。
（発明の効果）
以上述べたように本発明によりスクラップからのＣｕ、
Ｓｎ除去とスクラップ予熱を極めて効率的におこなえる
プロセスが確立できた。このため転炉において安価なス
クラップを大量かつ経済的に溶解することができ、鉄鋼
業にとって有益である。特に特開昭６３−２４１１０７
号の如き、多量のスクラップを溶解する転炉製調法に本
発明を適用した場合の効果は非常に大きい。
Ｓｎ除去とスクラップ予熱を極めて効率的におこなえる
プロセスが確立できた。このため転炉において安価なス
クラップを大量かつ経済的に溶解することができ、鉄鋼
業にとって有益である。特に特開昭６３−２４１１０７
号の如き、多量のスクラップを溶解する転炉製調法に本
発明を適用した場合の効果は非常に大きい。
第１図は本発明法の概念を示す図面である。
出 願 人 新日本製鐵株式会社
Claims (3)
- （１）スクラップを鉄源とする転炉製鋼法において、高
Ｃｕ、Ｓｎ含有スクラップを、６００℃〜１０００℃に
保持されたＮａ＿２Ｓ−ＦｅＳ混合物融体処理炉に浸漬
することにより、事前にスクラップ中のＣｕ及びＳｎを
除去すると共にスクラップ予熱を施し、該予熱状態で転
炉に装入し精錬を行うことを特徴とする高Ｃｕ、Ｓｎ含
有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法。 - （２）Ｎａ＿２Ｓ−ＦｅＳ混合物融体を得るためのエネ
ルギー源として、転炉製錬時に発生するＣＯを主成分と
した副生ガスを用いる請求項（１）記載の高Ｃｕ、Ｓｎ
含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法。 - （３）マグネシア（ＭｇＯ＞９５％）系、アルミナ系（
Ａｌ＿２Ｏ＿３＞８０％）、黒鉛（Ｃ）−アルミナ系（
Ｃ：６０〜９０％、Ａｌ＿２Ｏ＿３：１０〜４０％）お
よび黒鉛−マグネシア系（Ｃ：３〜２０％、ＭｇＯ：８
０〜９７％）の１種または２種以上の耐火材により内張
りした Ｎａ＿２Ｓ−ＦｅＳ混合物融体処理炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1039575A JPH02217410A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 高Ｃｕ，Ｓｎ含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法および融体処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1039575A JPH02217410A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 高Ｃｕ，Ｓｎ含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法および融体処理炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02217410A true JPH02217410A (ja) | 1990-08-30 |
Family
ID=12556878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1039575A Pending JPH02217410A (ja) | 1989-02-20 | 1989-02-20 | 高Ｃｕ，Ｓｎ含有スクラップを原料とする高効率転炉製鋼法および融体処理炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02217410A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007146217A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 製鋼法及び製鋼用精錬設備 |
| CN116287549A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-23 | 武汉科技大学 | 真空处理低碳低硫钢同时脱除残留元素锡和锑的方法 |
-
1989
- 1989-02-20 JP JP1039575A patent/JPH02217410A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007146217A (ja) * | 2005-11-25 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 製鋼法及び製鋼用精錬設備 |
| CN116287549A (zh) * | 2023-03-21 | 2023-06-23 | 武汉科技大学 | 真空处理低碳低硫钢同时脱除残留元素锡和锑的方法 |
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