JPH02219461A - 巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータ - Google Patents
巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータInfo
- Publication number
- JPH02219461A JPH02219461A JP3706289A JP3706289A JPH02219461A JP H02219461 A JPH02219461 A JP H02219461A JP 3706289 A JP3706289 A JP 3706289A JP 3706289 A JP3706289 A JP 3706289A JP H02219461 A JPH02219461 A JP H02219461A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inductor
- operating duty
- output voltage
- winding
- switch
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野〕
本発明は、直流電力変換回路に関し、特に、出力電力が
入力電力よりも高い昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータに関す
る。
入力電力よりも高い昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータに関す
る。
［従来の技術］
第３図は、従来の昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータの基本回
路構成を示す回路図である。
路構成を示す回路図である。
この第３図において、入力電源Ｅと、インダクタＬＯと
、スイッチＱと、整流ダイオードＤと、平滑コンデンサ
Ｃと、負荷抵抗Ｒとが設けられ、その出力電圧は■ｏで
ある。
、スイッチＱと、整流ダイオードＤと、平滑コンデンサ
Ｃと、負荷抵抗Ｒとが設けられ、その出力電圧は■ｏで
ある。
上記従来回路において、スイッチＱがオンのときに、入
力電源ＥからインダクタＬＯへ電力が供給され、その供
給された電力が励磁エネルギーとしてインダクタＬＯに
蓄積される。その後、スイッチＱがオフになると、イン
ダクタＬＯが解放されるので、スイッチＱとインダクタ
ＬＯとの接合点がプラスになるような解放電圧がインダ
クタＬＯに発生し、整流ダイオードＤが導通し、平滑コ
ンデンサＣの両端には、入力電源Ｅの電圧とインダクタ
Ｌｏの解放電圧との和の電圧が発生する。
力電源ＥからインダクタＬＯへ電力が供給され、その供
給された電力が励磁エネルギーとしてインダクタＬＯに
蓄積される。その後、スイッチＱがオフになると、イン
ダクタＬＯが解放されるので、スイッチＱとインダクタ
ＬＯとの接合点がプラスになるような解放電圧がインダ
クタＬＯに発生し、整流ダイオードＤが導通し、平滑コ
ンデンサＣの両端には、入力電源Ｅの電圧とインダクタ
Ｌｏの解放電圧との和の電圧が発生する。
このようにして、スイッチＱがオンとオフとを周期的に
繰返すことによって、平滑コンデンサＣの両端電圧であ
る出力電圧Ｖｏが負荷抵抗Ｒへ供給される。
繰返すことによって、平滑コンデンサＣの両端電圧であ
る出力電圧Ｖｏが負荷抵抗Ｒへ供給される。
第４図は、上記従来回路における出力電圧特性を示すグ
ラフである。
ラフである。
この第４図において、オン期間Ｔ。ｎは、スイッチＱが
オンしている期間であり、スイッチング周期Ｔはスイッ
チＱがオンとオフとを繰返す周期である。したがって、
スイッチＱがオフしている時間は、ＴとＴ（Ｉｌｌとの
差である。また、動作デユーティｌ１ｕｔｙは、スイッ
チング周期Ｔに占めるオン期間”ｒａｎの割合（＝ Ｔ
Ｏｎ ／ Ｔ ）であり、最大動作デユーティＤＩａ
Ｘは、使用する予定の複数の負荷抵抗Ｒのうちでその最
小の負荷抵抗を使用したときに、所定の出力電圧ＶＯを
発生させることができる動作デユーティＤｕｔＶの値で
ある。
オンしている期間であり、スイッチング周期Ｔはスイッ
チＱがオンとオフとを繰返す周期である。したがって、
スイッチＱがオフしている時間は、ＴとＴ（Ｉｌｌとの
差である。また、動作デユーティｌ１ｕｔｙは、スイッ
チング周期Ｔに占めるオン期間”ｒａｎの割合（＝ Ｔ
Ｏｎ ／ Ｔ ）であり、最大動作デユーティＤＩａ
Ｘは、使用する予定の複数の負荷抵抗Ｒのうちでその最
小の負荷抵抗を使用したときに、所定の出力電圧ＶＯを
発生させることができる動作デユーティＤｕｔＶの値で
ある。
なお、第４図は、入力電源Ｅの電圧が３■、負荷抵抗Ｒ
が４０Ω、１００Ωのそれぞれの場合における動作デユ
ーティＤｕｔｖと出力電圧ｖｏとの関係を示している。
が４０Ω、１００Ωのそれぞれの場合における動作デユ
ーティＤｕｔｖと出力電圧ｖｏとの関係を示している。
［発明が解決しようとする課８］
第４図において、動作デユーティＤｕｔｙが０．５付近
までの範囲では、はぼ動作デユーティＤｕｔｙのみによ
って出力電圧ＶＯの値が定まり、その出力電圧ｖｏの値
は入力電源Ｅの高々２倍である。また、動作デユーティ
Ｄｕｔｙが０．５よりも大きい範囲では、出力電圧Ｖｏ
は動作デユーティｌ１ｕｔｙの増加に伴って急速に上昇
するが、負荷抵抗Ｈの影響を受け、同じ動作デユーティ
Ｄｌｙでも、負荷抵抗Ｒが小さくなる程、出力電圧ＶＯ
が低下する。
までの範囲では、はぼ動作デユーティＤｕｔｙのみによ
って出力電圧ＶＯの値が定まり、その出力電圧ｖｏの値
は入力電源Ｅの高々２倍である。また、動作デユーティ
Ｄｕｔｙが０．５よりも大きい範囲では、出力電圧Ｖｏ
は動作デユーティｌ１ｕｔｙの増加に伴って急速に上昇
するが、負荷抵抗Ｈの影響を受け、同じ動作デユーティ
Ｄｌｙでも、負荷抵抗Ｒが小さくなる程、出力電圧ＶＯ
が低下する。
ここで、上記昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータの最大出力を
１０Ｖ−２，５Ｗ （すなわち負荷抵抗Ｒが４０Ω以上
）とすると、最大動作デユーティｏａａｘは、第４図に
示すように０．７７を必要とする。すなわち、従来回路
では、入力電源Ｅの数倍以上の出力電圧■ｏを得ようと
すると、最大動作デユーティＤ□８を大きく設定する必
要がある。
１０Ｖ−２，５Ｗ （すなわち負荷抵抗Ｒが４０Ω以上
）とすると、最大動作デユーティｏａａｘは、第４図に
示すように０．７７を必要とする。すなわち、従来回路
では、入力電源Ｅの数倍以上の出力電圧■ｏを得ようと
すると、最大動作デユーティＤ□８を大きく設定する必
要がある。
しかし、スイッチＱがオン、オフするのに充分なスイッ
チング時間をそのスイッチＱが必要とするので、動作デ
ユーティｏｕＬｙが過大になると、スイッチＱがオフす
るのに必要なスイッチング時間が不足し、オフ不可能に
なる。
チング時間をそのスイッチＱが必要とするので、動作デ
ユーティｏｕＬｙが過大になると、スイッチＱがオフす
るのに必要なスイッチング時間が不足し、オフ不可能に
なる。
また、昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータには、動作デユーテ
ィＤｕｔｙに対する出力電圧ｖｏの特性にピークがあり
、このピークを越えて動作デユーティＤｕＬｖが大きく
なると、動作デユーティＤｕｔｙが増加したときに出力
電圧Ｖ。が急速に低下する負性利得領域が存在する。こ
の負性利得領域で上記コンバータを動作させると、イン
ダクタＬｏの磁束リセットが不可能になるので、回路電
流が過大に流れ、上記コンバータを構成する部品が焼損
するおそれがある。
ィＤｕｔｙに対する出力電圧ｖｏの特性にピークがあり
、このピークを越えて動作デユーティＤｕＬｖが大きく
なると、動作デユーティＤｕｔｙが増加したときに出力
電圧Ｖ。が急速に低下する負性利得領域が存在する。こ
の負性利得領域で上記コンバータを動作させると、イン
ダクタＬｏの磁束リセットが不可能になるので、回路電
流が過大に流れ、上記コンバータを構成する部品が焼損
するおそれがある。
加えて、負荷抵抗Ｒが変われば負性利得領域が始まる動
作デユーティ０ＬＩＬＶが変わり、負荷抵抗Ｒ以外にも
、スイッチＱの内部抵抗、整流ダイオードＤの順方向降
下電圧等の寄生的要素によっても、負性利得領域が始ま
る動作デユーティＤｕｔｙが変化するので、上記負性利
得領域が始まる動作デユーティＤｕｔｙを意図的に設定
することが困難である。
作デユーティ０ＬＩＬＶが変わり、負荷抵抗Ｒ以外にも
、スイッチＱの内部抵抗、整流ダイオードＤの順方向降
下電圧等の寄生的要素によっても、負性利得領域が始ま
る動作デユーティＤｕｔｙが変化するので、上記負性利
得領域が始まる動作デユーティＤｕｔｙを意図的に設定
することが困難である。
上記問題点を回避するためには、最大動作デユーティｏ
ａａｘを０．５付近に設定することが産業上は安全であ
り、従来の昇圧形ＤＣ−Ｉ）Ｃコンバータの制御回路の
多くは、最大動作デユーティｎａａｘを０．５付近に制
限している。
ａａｘを０．５付近に設定することが産業上は安全であ
り、従来の昇圧形ＤＣ−Ｉ）Ｃコンバータの制御回路の
多くは、最大動作デユーティｎａａｘを０．５付近に制
限している。
したがって、このように最大動作デユーティＤｌａＸを
０．５付近に制限することによって、従来の昇圧形ＤＣ
−ＤＣコンバータの出力電圧■。は入力電圧Ｅの２倍程
度までしか得られないという問題がある。
０．５付近に制限することによって、従来の昇圧形ＤＣ
−ＤＣコンバータの出力電圧■。は入力電圧Ｅの２倍程
度までしか得られないという問題がある。
本発明は、最大動作デユーティが０．５付近において、
入力電源の２倍以上の高出力電圧を得ることができる昇
圧形ＤＣ−ＤＣコンバータを提供することを目的とする
ものである。
入力電源の２倍以上の高出力電圧を得ることができる昇
圧形ＤＣ−ＤＣコンバータを提供することを目的とする
ものである。
［課題を解決する手段］
本発明は、昇圧用インダクタと整流ダイオードとの間に
、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設け、昇圧用イン
ダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始めを接続し、巻上
げコイルの巻終りに整流ダイオードを接続したものであ
る。
、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設け、昇圧用イン
ダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始めを接続し、巻上
げコイルの巻終りに整流ダイオードを接続したものであ
る。
［作用］
本発明は、昇圧用インダクタと整流ダイオードとの間に
、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設け、昇圧用イン
ダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始めを接続し、巻上
げコイルの巻終りに整流ダイオードを接続したので、最
大動作デユーティが０．５付近において、入力電源の２
倍以上の高出力電圧を得ることができる。
、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設け、昇圧用イン
ダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始めを接続し、巻上
げコイルの巻終りに整流ダイオードを接続したので、最
大動作デユーティが０．５付近において、入力電源の２
倍以上の高出力電圧を得ることができる。
［実施例］
第１図は、本発明の一実施例を示す回路図である。
この第１図において、入力電源Ｅと、インダクタＬの主
コイルＮｌと、スイッチＱとが直列に接続され、主コイ
ルＮ１とスイッチＱとの接続点と平滑コンデンサＣとの
間に、巻上げコイルＮ２と整流ダイオードＤとが接続さ
れ、整流ダイオードＤの出力電圧を平滑コンデンサＣが
平滑し、この平滑コンデンサＣから出力電力を取り出す
ようになっている。
コイルＮｌと、スイッチＱとが直列に接続され、主コイ
ルＮ１とスイッチＱとの接続点と平滑コンデンサＣとの
間に、巻上げコイルＮ２と整流ダイオードＤとが接続さ
れ、整流ダイオードＤの出力電圧を平滑コンデンサＣが
平滑し、この平滑コンデンサＣから出力電力を取り出す
ようになっている。
なお、インダクタＬは、主コイルＮ１に巻上げコイルＮ
２を設けたものであり、主コイルＮ１は、第３図に示す
従来回路の昇圧用インダクタＬｏに相当する。
２を設けたものであり、主コイルＮ１は、第３図に示す
従来回路の昇圧用インダクタＬｏに相当する。
すなわち、上記実施例は、昇圧用インダクタと整流ダイ
オードとの間に、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設
け、昇圧用インダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始め
を接続し、巻上げコイルの巻終りに整流ダイオードを接
続したものである。
オードとの間に、昇圧用インダクタの巻上げコイルを設
け、昇圧用インダクタの巻終りに巻上げコイルの巻始め
を接続し、巻上げコイルの巻終りに整流ダイオードを接
続したものである。
次に、上記実施例の動作について説明する。
第２図は、上記実施例における動作デユーティＤｕｔｙ
と出力電圧ｖｏとの関係を示す図である。゛第２図にお
けるオン期間ＴＯｎ、スイッチング周期Ｔ、動作デユー
ティＤｕｔｙ、最大動作デユーティ０口。は、第４図の
従来例で説明した内容と同じであり、動作条件である入
力電圧Ｅの電圧が３■であること、負荷抵抗Ｒが４０Ω
、１００Ωであることも、上記従来例の場合と同一であ
る。なお、第２図において、巻上げコイルＮ２と主°コ
イルＮ１との巻数比は６である。
と出力電圧ｖｏとの関係を示す図である。゛第２図にお
けるオン期間ＴＯｎ、スイッチング周期Ｔ、動作デユー
ティＤｕｔｙ、最大動作デユーティ０口。は、第４図の
従来例で説明した内容と同じであり、動作条件である入
力電圧Ｅの電圧が３■であること、負荷抵抗Ｒが４０Ω
、１００Ωであることも、上記従来例の場合と同一であ
る。なお、第２図において、巻上げコイルＮ２と主°コ
イルＮ１との巻数比は６である。
まず、スイッチＱのオン期間Ｔ。０では、入力電源Ｅが
インダクタＬの主コイルＮｌに接続され、変圧器効果に
よって、巻上げコイルＮ２の巻始めがその巻終りよりも
高くなるような電圧が巻上げコイルＮ２に発生し、巻上
げコイルＮ２の巻始めがアースとほぼ同電位であるので
、整流ダイオードＤが逆バイアスされ、ダイオードＤが
オフする。この結果、巻上げコイルＮ２は解放状態とな
り１回路動作から切り離される。上記オン期間Ｔｏｎに
、入力電源Ｅから主コイルＮｌを介してインダクタしに
電力が供給され、励磁エネルギーとしてインダクタＬに
蓄積される。
インダクタＬの主コイルＮｌに接続され、変圧器効果に
よって、巻上げコイルＮ２の巻始めがその巻終りよりも
高くなるような電圧が巻上げコイルＮ２に発生し、巻上
げコイルＮ２の巻始めがアースとほぼ同電位であるので
、整流ダイオードＤが逆バイアスされ、ダイオードＤが
オフする。この結果、巻上げコイルＮ２は解放状態とな
り１回路動作から切り離される。上記オン期間Ｔｏｎに
、入力電源Ｅから主コイルＮｌを介してインダクタしに
電力が供給され、励磁エネルギーとしてインダクタＬに
蓄積される。
次に、スイッチＱがオフすると、主コイルＮｌは巻上げ
コイルＮ２と直列に接続されているので、主コイルＮ１
と巻上げコイルＮ２とを合わせた１個のインダクタＬの
巻線が解放されたのど等価になる。したがって、上記実
施例のインダクタＬは、従来回路の昇圧用インダクタＬ
ｏ よりも巻上げコイルＮ２だけ巻数が多く、その巻数
が多い分だけ高い解放電圧がインダクタしに発生し、整
流ダイオードＤを導通させる。
コイルＮ２と直列に接続されているので、主コイルＮ１
と巻上げコイルＮ２とを合わせた１個のインダクタＬの
巻線が解放されたのど等価になる。したがって、上記実
施例のインダクタＬは、従来回路の昇圧用インダクタＬ
ｏ よりも巻上げコイルＮ２だけ巻数が多く、その巻数
が多い分だけ高い解放電圧がインダクタしに発生し、整
流ダイオードＤを導通させる。
つまり、インダクタＬに励磁エネルギーを蓄積する場合
には主コイルＮ１を用い、蓄積した励磁エネルギーを放
出する場合には主コイルＮ１と巻上げコイルＮ２とを用
いる。
には主コイルＮ１を用い、蓄積した励磁エネルギーを放
出する場合には主コイルＮ１と巻上げコイルＮ２とを用
いる。
上記実施例において、動作デユーティ［］ｕｔｙの増加
に伴って出力電圧■ｏが急速に増加すること自体は、従
来回路の場合と同じである。しかし、上記実施例は、従
来回路よりも低い動作デユーティＤｕｔｖで、高い出力
電圧■ｏを得られる。特に、上記実施例において、動作
デユーティＤｕｔｙが０．５以下であるにもかかわらず
、出力電圧■。が入力電源Ｅの２倍以上となる。
に伴って出力電圧■ｏが急速に増加すること自体は、従
来回路の場合と同じである。しかし、上記実施例は、従
来回路よりも低い動作デユーティＤｕｔｖで、高い出力
電圧■ｏを得られる。特に、上記実施例において、動作
デユーティＤｕｔｙが０．５以下であるにもかかわらず
、出力電圧■。が入力電源Ｅの２倍以上となる。
したがって、上記実施例は、動作デユーティＤｕｔｙが
０．５程度の昇圧形コンバータを数個直列に接続して高
電圧を実現する従来方法に比べて、同じ動作デユーティ
ＤＬＩｔＶでも、直列台数を削減でき、部品点数が減少
し、かつ効率も極めて高い。
０．５程度の昇圧形コンバータを数個直列に接続して高
電圧を実現する従来方法に比べて、同じ動作デユーティ
ＤＬＩｔＶでも、直列台数を削減でき、部品点数が減少
し、かつ効率も極めて高い。
また、主コイルＮ１と巻上げコイルＮ２との巻数比を調
整することによって、動作デユーティＤｕｔｙに対する
負性利得領域の開始点を、任意の動作デユーティＤｕｔ
ｙの値に設定することができる。
整することによって、動作デユーティＤｕｔｙに対する
負性利得領域の開始点を、任意の動作デユーティＤｕｔ
ｙの値に設定することができる。
たとえば上記巻数比を上げると、負性利得領域の開始点
は動作デユーティＤｕｔｙの低い方へ移動する。このよ
うに、上記実施例は、動作デユーティＤｕｔｙを任意の
値に設定回部であるので、従来の昇圧形コンバータ用制
御回路をそのまま使用可能であり、特に新たな制御方法
、制御回路用部品を必要としない、特に、入力電源が２
ｖ〜３Ｖという低電圧において、十数■の出力電圧を得
るのが容易であるので、たとえば、広いダイナミックレ
ンジを必要とするアナログ電子回路用電源として電池を
入力電源とした昇圧形電源回路を構成するのが容易であ
り、携帯する用途に適している。
は動作デユーティＤｕｔｙの低い方へ移動する。このよ
うに、上記実施例は、動作デユーティＤｕｔｙを任意の
値に設定回部であるので、従来の昇圧形コンバータ用制
御回路をそのまま使用可能であり、特に新たな制御方法
、制御回路用部品を必要としない、特に、入力電源が２
ｖ〜３Ｖという低電圧において、十数■の出力電圧を得
るのが容易であるので、たとえば、広いダイナミックレ
ンジを必要とするアナログ電子回路用電源として電池を
入力電源とした昇圧形電源回路を構成するのが容易であ
り、携帯する用途に適している。
なお、使用する負荷抵抗Ｈのうちで最も抵抗値が低い抵
抗についての特性（第２図示）のピークに対応する動作
デユーティを最大動作デユーティｏａａｘとすることに
よって、動作デユーティＤｕｔｙの制限値を定めればよ
い。
抗についての特性（第２図示）のピークに対応する動作
デユーティを最大動作デユーティｏａａｘとすることに
よって、動作デユーティＤｕｔｙの制限値を定めればよ
い。
つまり、第１図に示す回路は、コンバータの主要部分を
示したものであるが、実際には、出力電圧Ｖ、の変動を
検出し、その変動分をスイッチＱの制御極に印加し、出
力電圧ｖｏを一定に保持するような負帰還回路が設けら
れている。この場合、出力電圧■ｏが低下すると、動作
デユーティＤｕｔｙを増加させて出力電圧ｖｏを上昇さ
せるようにするが、もし、このときに動作デユーティＤ
ｕｔｙが最大動作デユーティｏａａｘを越えると、出力
電圧Ｖｏが逆に低下する。これを防止するために、出力
電圧■ｏを上昇させようとしたときに、動作デユーティ
Ｄｕｔｙが最大デユーティｎ５ａｘを越えないようにす
る。
示したものであるが、実際には、出力電圧Ｖ、の変動を
検出し、その変動分をスイッチＱの制御極に印加し、出
力電圧ｖｏを一定に保持するような負帰還回路が設けら
れている。この場合、出力電圧■ｏが低下すると、動作
デユーティＤｕｔｙを増加させて出力電圧ｖｏを上昇さ
せるようにするが、もし、このときに動作デユーティＤ
ｕｔｙが最大動作デユーティｏａａｘを越えると、出力
電圧Ｖｏが逆に低下する。これを防止するために、出力
電圧■ｏを上昇させようとしたときに、動作デユーティ
Ｄｕｔｙが最大デユーティｎ５ａｘを越えないようにす
る。
［発明の効果］
本発明によれば、最大動作デユーティが０．５付近にお
いて、入力電源の２倍以上の高出力電圧を得ることがで
きるという効果を奏する。
いて、入力電源の２倍以上の高出力電圧を得ることがで
きるという効果を奏する。
第１図は、本発明の一実施例を示す回路図である。
第２図は、上記実施例における動作デユーティＤｕｔｙ
と出力電圧■ｏとの関係を示す図である。 第３図は、従来の昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータの一例を
示す回路図である。 第４図は、上記従来例における動作デユーティＤｕｔｙ
と出力電圧Ｖｏとの関係を示す図である。 第２図 Ｅ・・・入力電源、 Ｌ・・・インダクタ、 ＬＯ・・・昇圧用インダクタ、 Ｎｌ・・・主コイル（昇圧用インダクタ）、Ｎ２・・・
巻上げコイル、 Ｑ・・・スイッチ、 Ｄ・・・整流ダイオード、 Ｒ・・・負荷抵抗。 ０．２ ０．４ ０．６ ０．８動作デユ
ーティーＤｕｔｙ
と出力電圧■ｏとの関係を示す図である。 第３図は、従来の昇圧形ＤＣ−ＤＣコンバータの一例を
示す回路図である。 第４図は、上記従来例における動作デユーティＤｕｔｙ
と出力電圧Ｖｏとの関係を示す図である。 第２図 Ｅ・・・入力電源、 Ｌ・・・インダクタ、 ＬＯ・・・昇圧用インダクタ、 Ｎｌ・・・主コイル（昇圧用インダクタ）、Ｎ２・・・
巻上げコイル、 Ｑ・・・スイッチ、 Ｄ・・・整流ダイオード、 Ｒ・・・負荷抵抗。 ０．２ ０．４ ０．６ ０．８動作デユ
ーティーＤｕｔｙ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 入力電源と昇圧用インダクタとスイッチとを直列に接続
し、上記昇圧用インダクタと上記スイッチとの接続点と
平滑コンデンサとの間に整流ダイオードを接続し、上記
平滑コンデンサから出力電力を取り出す昇圧形ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータにおいて、 上記昇圧用インダクタと上記整流ダイオードとの間に、
上記昇圧用インダクタの巻上げコイルを設け、上記昇圧
用インダクタの巻終りに上記巻上げコイルの巻始めを接
続し、上記巻上げコイルの巻終りに上記整流ダイオード
を接続したことを特徴とする巻上げコイル付昇圧形ＤＣ
−ＤＣコンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3706289A JPH02219461A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3706289A JPH02219461A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02219461A true JPH02219461A (ja) | 1990-09-03 |
Family
ID=12487070
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3706289A Pending JPH02219461A (ja) | 1989-02-16 | 1989-02-16 | 巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02219461A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06503223A (ja) * | 1991-03-08 | 1994-04-07 | ヴィエルティー コーポレーション | 昇圧パワースイッチングコンバータ |
| WO1994027355A1 (fr) * | 1993-05-12 | 1994-11-24 | Komatsu Ltd. | Circuit de convertisseur cc-cc et appareil de commande de charge inductive l'utilisant |
| JPH07111778A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-04-25 | Nec Corp | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2020120521A (ja) * | 2019-01-24 | 2020-08-06 | 株式会社京三製作所 | 直流パルス電源装置 |
| JP2020120522A (ja) * | 2019-01-24 | 2020-08-06 | 株式会社京三製作所 | 直流パルス電源装置 |
-
1989
- 1989-02-16 JP JP3706289A patent/JPH02219461A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06503223A (ja) * | 1991-03-08 | 1994-04-07 | ヴィエルティー コーポレーション | 昇圧パワースイッチングコンバータ |
| WO1994027355A1 (fr) * | 1993-05-12 | 1994-11-24 | Komatsu Ltd. | Circuit de convertisseur cc-cc et appareil de commande de charge inductive l'utilisant |
| US5773969A (en) * | 1993-05-12 | 1998-06-30 | Komatsu Ltd. | DC-DC converter circuit and inductive load drive device using DC-DC converter circuit |
| JPH07111778A (ja) * | 1993-10-08 | 1995-04-25 | Nec Corp | Ｄｃ−ｄｃコンバータ |
| JP2020120521A (ja) * | 2019-01-24 | 2020-08-06 | 株式会社京三製作所 | 直流パルス電源装置 |
| JP2020120522A (ja) * | 2019-01-24 | 2020-08-06 | 株式会社京三製作所 | 直流パルス電源装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6232752B1 (en) | DC/DC converter with synchronous switching regulation | |
| US6466461B2 (en) | Method and circuit for reducing voltage level variation in a bias voltage in a power converter | |
| US6239585B1 (en) | Self-oscillating switch-mode DC to DC conversion with current switching threshold hysteresis | |
| US6650095B2 (en) | Low power, dual output AC/DC and DC/DC converter | |
| JPH11150875A (ja) | 二次電池ユニット | |
| JPS5931245B2 (ja) | 電源電圧制御型増幅器 | |
| US7304463B2 (en) | DC-DC converter | |
| JP2022056756A (ja) | 電流検出回路、電力変換装置および電力システム | |
| JPH0345984B2 (ja) | ||
| US11622430B2 (en) | Control circuit, control method and power converter | |
| JPH02219461A (ja) | 巻上げコイル付昇圧形ｄｃ―ｄｃコンバータ | |
| JPH08317637A (ja) | スイッチング電源装置のソフトスタート回路 | |
| JPH09201043A (ja) | 電源装置 | |
| JP3143847B2 (ja) | Ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JPH10150766A (ja) | スイッチングレギュレータ | |
| JPS6219104Y2 (ja) | ||
| JP2002159176A (ja) | 電源装置及び放電灯点灯装置 | |
| JP3463278B2 (ja) | 電源装置 | |
| JP3490327B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP3571959B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP3377499B2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP2010130881A (ja) | スイッチング電源回路 | |
| JPH073832Y2 (ja) | スイッチング電源の突入電流防止回路 | |
| JP2913800B2 (ja) | スイッチング電源装置の出力電圧可変方式 | |
| JP2003339165A (ja) | 同期整流式スイッチング電源装置 |