JPH0222028A - 成形機用スクリュおよび同スクリュを用いた成形機ならびに可塑化樹脂の移送方法 - Google Patents
成形機用スクリュおよび同スクリュを用いた成形機ならびに可塑化樹脂の移送方法Info
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- JPH0222028A JPH0222028A JP63172464A JP17246488A JPH0222028A JP H0222028 A JPH0222028 A JP H0222028A JP 63172464 A JP63172464 A JP 63172464A JP 17246488 A JP17246488 A JP 17246488A JP H0222028 A JPH0222028 A JP H0222028A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は樹脂成形用の装置における、樹脂の移送方法及
び装置に係り、特に押出成形機または射出成形機等で使
用されるスクリュのスクリュ先端部に於ける樹脂の発熱
と滞留を防止せんとするものである。
び装置に係り、特に押出成形機または射出成形機等で使
用されるスクリュのスクリュ先端部に於ける樹脂の発熱
と滞留を防止せんとするものである。
（従来の技術）
従来のスクリュ回転は巴錐形を基本とした形状となって
いて、スクリュの回転によって移送されて（る溶融樹脂
流にスクリュ計量部の外周部より押出され、スクリュ円
錐表面を層流し、スクリュ先端前部に押出されてくる。
いて、スクリュの回転によって移送されて（る溶融樹脂
流にスクリュ計量部の外周部より押出され、スクリュ円
錐表面を層流し、スクリュ先端前部に押出されてくる。
その為、スクリュ円錐面に接する部分の樹脂はスクリュ
の回転摩擦による発熱を生じる。またスクリュの先端中
心部にある樹脂は摩擦による発熱は殆んどないが、スク
リュ回転による推進力がない為、滞留する。
の回転摩擦による発熱を生じる。またスクリュの先端中
心部にある樹脂は摩擦による発熱は殆んどないが、スク
リュ回転による推進力がない為、滞留する。
このように従来のスクリュではスクリュ円錐面部による
発熱と発熱した樹脂が中心部に滞留し、その結果 （１）押出成形機を長時間運転している間には、スクリ
ュ円錐部での発熱と先端部に長時間滞留した樹脂が熱劣
化を生じ変色し、それらの一部が成形品に混入して、成
形品に変色した筋、フィノ／ユアイとなって現われ、成
形品の品質低下をきたしていた。また、 （２）溶融樹脂流の温度分布は上述のスクリュ円錐部で
の発熱と中心部での滞留によって、スクリュ外周部より
押出される樹脂流よりも、中心部の温度が上昇していて
、樹脂を成形するＴダイ部ではその影響が現われる。即
ちダイ巾方向の樹脂温度分布はダイ中央部に向けて温度
が高くなる。このように樹脂温度分布の不均一による粘
性の違いによって修正に時間を要するダイ巾方向の厚さ
むらを生じる問題があった。更に （３）色替え時に於てはスクリュ先端前部に滞留した樹
脂が流出するのに時間を要し、色替時間が長くかかると
いう問題があった。
発熱と発熱した樹脂が中心部に滞留し、その結果 （１）押出成形機を長時間運転している間には、スクリ
ュ円錐部での発熱と先端部に長時間滞留した樹脂が熱劣
化を生じ変色し、それらの一部が成形品に混入して、成
形品に変色した筋、フィノ／ユアイとなって現われ、成
形品の品質低下をきたしていた。また、 （２）溶融樹脂流の温度分布は上述のスクリュ円錐部で
の発熱と中心部での滞留によって、スクリュ外周部より
押出される樹脂流よりも、中心部の温度が上昇していて
、樹脂を成形するＴダイ部ではその影響が現われる。即
ちダイ巾方向の樹脂温度分布はダイ中央部に向けて温度
が高くなる。このように樹脂温度分布の不均一による粘
性の違いによって修正に時間を要するダイ巾方向の厚さ
むらを生じる問題があった。更に （３）色替え時に於てはスクリュ先端前部に滞留した樹
脂が流出するのに時間を要し、色替時間が長くかかると
いう問題があった。
その為、従来装置では第１２図に示す如く、成形機の下
流側に後述するスタティックミキサー２６を設け、樹脂
流を分散させ樹脂温度の均質化の向上を計っていた。
流側に後述するスタティックミキサー２６を設け、樹脂
流を分散させ樹脂温度の均質化の向上を計っていた。
ここで従来装置ｋ第１２図によって説明すると、２０は
樹脂原料を供給するホッパーで、２１ハ先端角が約１．
２Ｑ°を有するスクリュで、スクリュの回転によって前
記ホッパー２０からの樹脂原料は可塑化され、図左方の
下流側に移送される。２２は加熱筒で、その外周部には
ヒータ２３が設けられている。
樹脂原料を供給するホッパーで、２１ハ先端角が約１．
２Ｑ°を有するスクリュで、スクリュの回転によって前
記ホッパー２０からの樹脂原料は可塑化され、図左方の
下流側に移送される。２２は加熱筒で、その外周部には
ヒータ２３が設けられている。
前記加熱筒２２の先端にはスクリュン２４と小径の多数
の孔を有するブレーカプレート２５が設けられ、溶融樹
脂内の異物を下流側に送らないようにしている。２６は
スタティックミキサーで、前述したスクリュ先端部から
押出された樹脂流を分散して樹脂温度の均質化のために
設けられている。２７ばＴダイで溶融樹脂全所定の形状
に成形するものである。
の孔を有するブレーカプレート２５が設けられ、溶融樹
脂内の異物を下流側に送らないようにしている。２６は
スタティックミキサーで、前述したスクリュ先端部から
押出された樹脂流を分散して樹脂温度の均質化のために
設けられている。２７ばＴダイで溶融樹脂全所定の形状
に成形するものである。
また、スクリュの先端形状の改良から前述した問題全解
決すべ（行われた公知例としては例えば実公昭５１−８
０７０があり、同実公昭５１−８０７０に於ては、スク
リュ先端にシリンダ内径との間に間隙を有する樹脂分流
用のトーピードを取付け、同トーピードはその外周上に
、トーピードの中心部ケ通シトーピード先端に開口して
いる１個の流路に連絡するようにトーピードの中心に向
って設けられた１個または複数個の流路全段け、トーピ
ドとシリンダ内径との間隙からスクリュとプレカプレー
ト間に溶融樹脂が流入すると同時に、トーピードの中央
先端の開口部からも同一熱履歴を受けた溶融樹脂が連続
的に流出し、周囲の溶融樹脂を引きするため、流れの停
滞した部分がなくなり、スクリュ先端部の樹脂の滞留を
防止したものが示されている。
決すべ（行われた公知例としては例えば実公昭５１−８
０７０があり、同実公昭５１−８０７０に於ては、スク
リュ先端にシリンダ内径との間に間隙を有する樹脂分流
用のトーピードを取付け、同トーピードはその外周上に
、トーピードの中心部ケ通シトーピード先端に開口して
いる１個の流路に連絡するようにトーピードの中心に向
って設けられた１個または複数個の流路全段け、トーピ
ドとシリンダ内径との間隙からスクリュとプレカプレー
ト間に溶融樹脂が流入すると同時に、トーピードの中央
先端の開口部からも同一熱履歴を受けた溶融樹脂が連続
的に流出し、周囲の溶融樹脂を引きするため、流れの停
滞した部分がなくなり、スクリュ先端部の樹脂の滞留を
防止したものが示されている。
（発明が解決しようとする課題）
しかし第１２図に示した従来の装置、特にスタティック
ミキサーを設けることは、スクリュ先端部形状に基因し
て生じる問題の内、発熱した樹脂温度の均質化に対し有
効であるが、スクリュ先端部での発熱と滞留によって熱
特性が悪（熱劣化してしまう樹脂に対しては効果全発揮
せず、又色替時の所要時間を短縮することについても効
果を発揮しないものであった。
ミキサーを設けることは、スクリュ先端部形状に基因し
て生じる問題の内、発熱した樹脂温度の均質化に対し有
効であるが、スクリュ先端部での発熱と滞留によって熱
特性が悪（熱劣化してしまう樹脂に対しては効果全発揮
せず、又色替時の所要時間を短縮することについても効
果を発揮しないものであった。
また公知例の実公昭５１−８０７０に於ては、スクリュ
中心部孔からも樹脂が押出されていることから、スフＩ
Ｊ ｘ先端中心部での滞留に解決されることになるが、
スクリュ外周部から押出される樹脂流とスクリュ中心部
から押出される樹脂流との合流混合度合は充分でなく後
述する本発明スクリュとの色替時間及び分散性について
の比較テスト（実験例４、第１０図、第１１図）によっ
ても確かめられるところで゛ある。
中心部孔からも樹脂が押出されていることから、スフＩ
Ｊ ｘ先端中心部での滞留に解決されることになるが、
スクリュ外周部から押出される樹脂流とスクリュ中心部
から押出される樹脂流との合流混合度合は充分でなく後
述する本発明スクリュとの色替時間及び分散性について
の比較テスト（実験例４、第１０図、第１１図）によっ
ても確かめられるところで゛ある。
更にスクリュ円錐面のスクリュ回転による摩擦発熱はス
クリュの外周部より押出されてくる樹脂流はその重量に
よって円錐部に接することになって、その摩擦発熱は解
消されないものであった。
クリュの外周部より押出されてくる樹脂流はその重量に
よって円錐部に接することになって、その摩擦発熱は解
消されないものであった。
本発明は上記スクリュ先端部での樹脂の発熱を抑えると
共に、滞留を防止して樹脂の分散性をよくすることによ
って樹脂温度の均質化を向上させた成形機用スクリュを
提供することを目的とする。
共に、滞留を防止して樹脂の分散性をよくすることによ
って樹脂温度の均質化を向上させた成形機用スクリュを
提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するために、本発明に於ては、成形機用
スクリュに於て、スクリュ先端側にスリントラ設けるよ
５にしたものであり、前記スリットが計量部に開放する
ようにしてもよい。
スクリュに於て、スクリュ先端側にスリントラ設けるよ
５にしたものであり、前記スリットが計量部に開放する
ようにしてもよい。
又スクリュ先端近くの外径部に加熱筒内径との間で構成
する絞り部と、続いて計量部を有する成形機用スクリュ
に於ても、計量部に開放するスリン）ｋスクリュ先端側
に設けるようにしたものであり、前述したスリットは単
数または複数ないし十文字に設けるとよい、更に多角形
またはイゲタの形状に設けてもよい。尚更にスクリュ先
端部に■形溝全役け、その溝部に設けるのも好適である
。
する絞り部と、続いて計量部を有する成形機用スクリュ
に於ても、計量部に開放するスリン）ｋスクリュ先端側
に設けるようにしたものであり、前述したスリットは単
数または複数ないし十文字に設けるとよい、更に多角形
またはイゲタの形状に設けてもよい。尚更にスクリュ先
端部に■形溝全役け、その溝部に設けるのも好適である
。
又前記絞り部の範囲でスリットが開放するように構成し
てもよい。
てもよい。
上述した成形機用スクリュは押出成形機、中空成形機ま
たは射出成形機への適用が望ましい。
たは射出成形機への適用が望ましい。
そして、可塑化樹脂の移送方法としては、スクリュ 同
スクリュ全回転可能に収納する加熱筒及びスクリュ回転
手段を含み、前記スクリュの先端側に於て前記加熱筒内
面と前記スクリュ先端部とで形成される第１チヤンバー
に向けて開口した樹脂開口部、前記スクリュ先端部近傍
にて、前記可塑化された樹脂をその内部へと導くよう形
成した樹脂導入口および同導入口と前記開口部とを連通
せしめる内部通路を形成せしめた装置を用いて、前記ス
クリュ全回転させて、第２チヤンバー内の樹脂を第１チ
ヤンバーへと押出丁べく前記可塑化樹脂の圧力差音生せ
しめる工程と、前記圧力差により前記第２チヤンバー内
の樹脂を前記樹脂導入口へと導く工程と、前記樹脂導入
口へ導かれた可塑化樹脂開口部へと移送する工程と、前
記樹脂開口部から前記可塑化樹脂を排出する工程および
前記第１チヤンバー内の可塑化樹脂と前記開口部から排
出される可塑化樹脂とを合流混合せしめる工程とからな
り、前記可塑化樹脂をスクリュ先端部と一体に回転させ
つつその開口部から第１チヤンバへ排出することを特徴
とする可塑化樹脂の移送方法とした。
スクリュ全回転可能に収納する加熱筒及びスクリュ回転
手段を含み、前記スクリュの先端側に於て前記加熱筒内
面と前記スクリュ先端部とで形成される第１チヤンバー
に向けて開口した樹脂開口部、前記スクリュ先端部近傍
にて、前記可塑化された樹脂をその内部へと導くよう形
成した樹脂導入口および同導入口と前記開口部とを連通
せしめる内部通路を形成せしめた装置を用いて、前記ス
クリュ全回転させて、第２チヤンバー内の樹脂を第１チ
ヤンバーへと押出丁べく前記可塑化樹脂の圧力差音生せ
しめる工程と、前記圧力差により前記第２チヤンバー内
の樹脂を前記樹脂導入口へと導く工程と、前記樹脂導入
口へ導かれた可塑化樹脂開口部へと移送する工程と、前
記樹脂開口部から前記可塑化樹脂を排出する工程および
前記第１チヤンバー内の可塑化樹脂と前記開口部から排
出される可塑化樹脂とを合流混合せしめる工程とからな
り、前記可塑化樹脂をスクリュ先端部と一体に回転させ
つつその開口部から第１チヤンバへ排出することを特徴
とする可塑化樹脂の移送方法とした。
（作 用）
このように構成することにより、スクリュ先端近くの計
量部より押出される樹脂は、絞り部において外周部側に
押出される推進流のある樹脂流と、計量部からスＩＪ
ｙ ）部に押出される樹脂流に分流され、スクリュの回
転と同期しなから尚推進流を失しなっていない巾のある
樹脂流とが、スクリュの回転によって樹脂流同志が合流
混合し合うことになる。その為、樹脂がスクリュ円錐面
に接する時間はごくわずかとなって摩擦熱の発生は減少
すると共に、樹脂流が合流混合し合って樹脂の滞留を防
止する。
量部より押出される樹脂は、絞り部において外周部側に
押出される推進流のある樹脂流と、計量部からスＩＪ
ｙ ）部に押出される樹脂流に分流され、スクリュの回
転と同期しなから尚推進流を失しなっていない巾のある
樹脂流とが、スクリュの回転によって樹脂流同志が合流
混合し合うことになる。その為、樹脂がスクリュ円錐面
に接する時間はごくわずかとなって摩擦熱の発生は減少
すると共に、樹脂流が合流混合し合って樹脂の滞留を防
止する。
又樹脂の発熱と滞留を防止するようにした結果、樹脂温
度の不均一な部分の発生全解消させることが出来る。
度の不均一な部分の発生全解消させることが出来る。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を第１図乃至第１１図に於て説
明する。説明に際し、従来装置と同じ構成部分には同一
の番号全村し、詳しい説明は省略する。
明する。説明に際し、従来装置と同じ構成部分には同一
の番号全村し、詳しい説明は省略する。
第１図に於て、］はスクリュで、２は絞り部で加熱筒２
２内径との間で樹脂流に絞り効果をもたせている。前記
絞り部２は加熱筒２２の内径側に設けてもよい。３は前
記スクリュ１の計量部でスクリュ外径と溝径寸法および
スクリュの回転数とでスクリュの押出能力がきまる部分
で、一定の長さを有しているが、ここではスクリュ］の
図左方先端側に近い部分で円周ゾーンを含めその室を計
量部３ないし第２チヤンバー４と称す。５はスクリュ先
端部に設けた■形溝で、その溝底にスリット６を前記計
量部３に開放するように設けである。
２内径との間で樹脂流に絞り効果をもたせている。前記
絞り部２は加熱筒２２の内径側に設けてもよい。３は前
記スクリュ１の計量部でスクリュ外径と溝径寸法および
スクリュの回転数とでスクリュの押出能力がきまる部分
で、一定の長さを有しているが、ここではスクリュ］の
図左方先端側に近い部分で円周ゾーンを含めその室を計
量部３ないし第２チヤンバー４と称す。５はスクリュ先
端部に設けた■形溝で、その溝底にスリット６を前記計
量部３に開放するように設けである。
７は第１チヤンバーでスクリュ先端側のブレーカプレー
ト２５と加熱筒２２で形成する室である。
ト２５と加熱筒２２で形成する室である。
このように構成して、スクリュ１を回転すると、スクリ
ュの回転によって移送されてくる樹脂は計量部３（第２
チヤンバー４）から絞り部２の円周側とスリット６に分
流し、スクリュ先端側の第１チヤンバーフで合流混合す
る。８はアダプタで、本スクリュの改良により、従来装
置第１２図のスタティックミキサー２６の代わりにＴダ
イ２７と接続するようにしである。
ュの回転によって移送されてくる樹脂は計量部３（第２
チヤンバー４）から絞り部２の円周側とスリット６に分
流し、スクリュ先端側の第１チヤンバーフで合流混合す
る。８はアダプタで、本スクリュの改良により、従来装
置第１２図のスタティックミキサー２６の代わりにＴダ
イ２７と接続するようにしである。
第２図（イ）（ロ）（ハ）は第１図のスクリュ１の先端
部の拡大詳細図で、第２図（イ）は正面図、（ロ）は（
イ）のＡＡ断面図、（ハ）は（イ）のＸ矢視図である。
部の拡大詳細図で、第２図（イ）は正面図、（ロ）は（
イ）のＡＡ断面図、（ハ）は（イ）のＸ矢視図である。
５はスクリュ先端部に設けた■形溝で、スクリュの計量
部３から絞９部２に対してキリ穴９を傾斜させて加工し
である。６がスリットで前記■形溝５底部よりキリ穴９
にかけて加工し、スリット状溝流路としたものである。
部３から絞９部２に対してキリ穴９を傾斜させて加工し
である。６がスリットで前記■形溝５底部よりキリ穴９
にかけて加工し、スリット状溝流路としたものである。
第３図はスリットの本数、形状に対応してスクリュ先端
側から樹脂流が押出されてくる状態を示したもので、第
３図（イ）（ロ）（ハ）はスＩＪ ７’ ）をそれぞれ
スクリュ中央部に１本、及び２本、３本と平行に複数設
けた場合で、に）は十文字に（ホ）は三角形に（へ）は
イゲタの形状に設けた場合であり、図よりわかることは
スクリュ絞り部２の外周側から円形に押出された樹脂流
とスリット６より分流した樹脂流とが互いに連通して押
出されてくることである。
側から樹脂流が押出されてくる状態を示したもので、第
３図（イ）（ロ）（ハ）はスＩＪ ７’ ）をそれぞれ
スクリュ中央部に１本、及び２本、３本と平行に複数設
けた場合で、に）は十文字に（ホ）は三角形に（へ）は
イゲタの形状に設けた場合であり、図よりわかることは
スクリュ絞り部２の外周側から円形に押出された樹脂流
とスリット６より分流した樹脂流とが互いに連通して押
出されてくることである。
スリットに第３図で示したような樹脂流れ形状全示すも
のばかりでなく、第４図（イ）に示すように外周部と連
通しないもの、第４図（ロ）のように片方のみ連通する
ものでもよい。
のばかりでなく、第４図（イ）に示すように外周部と連
通しないもの、第４図（ロ）のように片方のみ連通する
ものでもよい。
第５図は他の実施例で１０は円筒端面でスクリュ先端側
を円錐面でなく円筒端面としたものである。
を円錐面でなく円筒端面としたものである。
３は計量部で６はスＩＪ ７ ）で１１はスＩＪ ノ）
の傾斜面である。
の傾斜面である。
前記スリット３本は計量部３の円周状で概略３等分する
位置にスリット６が計量部に開放している。このように
すると樹脂が３本のスリットに分流した時に生じるスク
リュの回転振れを少な（するのに有効である。
位置にスリット６が計量部に開放している。このように
すると樹脂が３本のスリットに分流した時に生じるスク
リュの回転振れを少な（するのに有効である。
次に本発明の実施例の効果を実験例に基づいて説明する
。
。
実験例１はＴダイ出口巾方向樹脂温度分布を、第１図に
示す装置を用いて、スクリュについては第１２図に示す
従来スクリュと、第２図に示す本発明のスクリュを使用
した場合について比較テストを行った。
示す装置を用いて、スクリュについては第１２図に示す
従来スクリュと、第２図に示す本発明のスクリュを使用
した場合について比較テストを行った。
実験例１のテスト仕様を表１に実験結果を第６図に示す
。
。
表 １
上記実験結果よりＴグイ出口樹脂温度分布は第６図より
本発明スクリュは最高温度２０７℃、最低温度１８２℃
で温度差２５℃であるのに対し、従来スクリュでは最高
温度２１０℃、最低温度１７５℃で温度差３５℃である
。
本発明スクリュは最高温度２０７℃、最低温度１８２℃
で温度差２５℃であるのに対し、従来スクリュでは最高
温度２１０℃、最低温度１７５℃で温度差３５℃である
。
従って本発明スクリュｈｓ Ｔグイ巾方向の温度分布が
１０℃改善された。
１０℃改善された。
実験例２は前述の実験例Ｊと同じ（、Ｔダイ出口巾方向
樹脂温度分布をスタティックミキサを用いる従来装置（
第１２図）を用いて、スクリュについては第１２図に示
す従来スクリュと、第２図に示す本発明のスクリュを使
用した場合について比較テストを行った。
樹脂温度分布をスタティックミキサを用いる従来装置（
第１２図）を用いて、スクリュについては第１２図に示
す従来スクリュと、第２図に示す本発明のスクリュを使
用した場合について比較テストを行った。
実験例２のテスト仕様を表２に実験結果ヲ第７図、第８
図に示す。
図に示す。
第７図と第８図の違いは表２に示す如く原料用途の違い
であり、第７図は住人化学製ＰＰＦＳ２０１１Ｊ） Ｍ
ＦＲ＝２．５で主に２軸延伸フイルム用、第８図にチッ
ソ石油化学ＰＰＸＰ］、８１．１ ＭＰＲ＝２．５
で−般の食品トレイ用である。
であり、第７図は住人化学製ＰＰＦＳ２０１１Ｊ） Ｍ
ＦＲ＝２．５で主に２軸延伸フイルム用、第８図にチッ
ソ石油化学ＰＰＸＰ］、８１．１ ＭＰＲ＝２．５
で−般の食品トレイ用である。
」二記実験結果よりＴダイ出口樹脂温度分布は、第７図
より樹脂材料ＰＰＦＳ２０１１Ｄでは本発明スクリュは
最高温度２４２℃、最低温度２２４℃でその温度差が１
８℃であるのに対し、従来スクリュとスタティックミキ
サーの組合せた場合は、最高温度２４５℃、最低温度２
２４℃でその温度差２１℃とその差は３℃であるが本発
明スクリュの方が優れている。
より樹脂材料ＰＰＦＳ２０１１Ｄでは本発明スクリュは
最高温度２４２℃、最低温度２２４℃でその温度差が１
８℃であるのに対し、従来スクリュとスタティックミキ
サーの組合せた場合は、最高温度２４５℃、最低温度２
２４℃でその温度差２１℃とその差は３℃であるが本発
明スクリュの方が優れている。
表 ２
又第８図より、樹脂原料ＰＰＸＦ１８１１では本発明ス
クリュは最高温度２３７℃、最低温度２２６℃でその温
度差１１℃であるのに対し、従来スクリュとスタティッ
クミキサーの組合せた場合でも最高温度２４１℃、最低
温度２２４℃でその温度差１７℃でその差６℃と本発明
スクリュの方が優れている。
クリュは最高温度２３７℃、最低温度２２６℃でその温
度差１１℃であるのに対し、従来スクリュとスタティッ
クミキサーの組合せた場合でも最高温度２４１℃、最低
温度２２４℃でその温度差１７℃でその差６℃と本発明
スクリュの方が優れている。
以上の如く樹脂の用途を変えて行った２つの実験結果よ
シ、本発明のスクリュはスタティックミキサーより優れ
た分散性全発揮していることがゎかった。
シ、本発明のスクリュはスタティックミキサーより優れ
た分散性全発揮していることがゎかった。
次に実験例３は色替性について、下記の３つの場合につ
いて比較テストｉ行った。
いて比較テストｉ行った。
３−１ 本発明スクリュ＋アダプタ＋Ｔダイの組合せ
３−２ 従来スクリュ＋スタティックミキサー十Ｔダイ
の組合せ ３−３ 従来スクリュ＋アダプタ十Ｔダイの組合せ テストの手順は先づ［ＰＰ−ＸＦ１８］、１＋マスター
バンチＳ−３３０７（黒色）、５部〕フレンド品樹脂を
１５分間Ｔダイ部よシ放流した後、ＰＰＸＰ１８’ｌｌ
ナチュラル（半透明白色）樹脂ヲ弓続き放流し、Ｔダイ
部での色替りの時間経過を３分毎に目視で観察した。
の組合せ ３−３ 従来スクリュ＋アダプタ十Ｔダイの組合せ テストの手順は先づ［ＰＰ−ＸＦ１８］、１＋マスター
バンチＳ−３３０７（黒色）、５部〕フレンド品樹脂を
１５分間Ｔダイ部よシ放流した後、ＰＰＸＰ１８’ｌｌ
ナチュラル（半透明白色）樹脂ヲ弓続き放流し、Ｔダイ
部での色替りの時間経過を３分毎に目視で観察した。
実験例３のテスト仕様を表３ＶＣ実験結果を第９図に示
す。
す。
上記実験結果より本発明スクリュの色替時間は従来スク
リュ＋スタティックミキサー＋Ｔダイを組合せた場合と
同様、］８分で完全に色替を完了しだ。このことは従来
スクリュではスタティックミキサーを設けていたものが
本発明のスクリュにすれば、従来と同様の色替時間であ
れば、スタティックミキサーを要しないことを証明して
いる。
リュ＋スタティックミキサー＋Ｔダイを組合せた場合と
同様、］８分で完全に色替を完了しだ。このことは従来
スクリュではスタティックミキサーを設けていたものが
本発明のスクリュにすれば、従来と同様の色替時間であ
れば、スタティックミキサーを要しないことを証明して
いる。
また従来スクリュ＋アダプタ＋Ｔダイの組合せでは色替
時間［２７分を要しているこｋがらその差９分短く色替
時間が短縮されたことになる。
時間［２７分を要しているこｋがらその差９分短く色替
時間が短縮されたことになる。
表 ３
最後に実験例４は従来例の所で前述した公知側実公昭５
１−８０７０ ［示されているスクリュと本発明のスク
リュとを用いて、押出機出口真近に設けた口金部の所で
、色替時間及び分散性について比較テストを行った。
１−８０７０ ［示されているスクリュと本発明のスク
リュとを用いて、押出機出口真近に設けた口金部の所で
、色替時間及び分散性について比較テストを行った。
テストの手順は実験例３の場合と大略同様で、先づ［Ｉ
ＰＰ−ＸＦ１８１１＋マスターバッチＳ −３３０７
（黒色）２部〕ブレンド品樹脂を３０分間、口金部より
放流した後、ＰＰ −ＸＦ１８］ １ナチユラル（半透
明白色）樹脂を引続き放流し、前記口金部での色替り時
間を１分間毎にサンプリングし断面を目視で観察した。
ＰＰ−ＸＦ１８１１＋マスターバッチＳ −３３０７
（黒色）２部〕ブレンド品樹脂を３０分間、口金部より
放流した後、ＰＰ −ＸＦ１８］ １ナチユラル（半透
明白色）樹脂を引続き放流し、前記口金部での色替り時
間を１分間毎にサンプリングし断面を目視で観察した。
又分散性については前記口金部から押出された直後の溶
融樹脂を冷却固化したサンプル品ｋ Ｏ，１欄厚さにス
ライスし、オリンパス製ＢＨＴ型顕微鏡で５０倍に拡大
し写真撮影した。
融樹脂を冷却固化したサンプル品ｋ Ｏ，１欄厚さにス
ライスし、オリンパス製ＢＨＴ型顕微鏡で５０倍に拡大
し写真撮影した。
実験例４のテスト仕様を表４に実験結果の色替時間につ
いては第１０図に、分散性については第１１図に示す。
いては第１０図に、分散性については第１１図に示す。
上記実験結果より、本発明スクリュの色替時間は実公昭
５１−８０７０スクリユよりも８分短い時間で色替を完
了する。
５１−８０７０スクリユよりも８分短い時間で色替を完
了する。
又分散性については、本発明スクリュは分散状態が非常
に良好であるが、実公昭５１−８０７０スクリユは分散
不良による縞模様が発生している。
に良好であるが、実公昭５１−８０７０スクリユは分散
不良による縞模様が発生している。
本発明の装置および方法によれば、スクリュ先以上、４
つの実験例より、本発明スクリュは色替性と併せて分散
機能をも併せ持っていることが立証された。
つの実験例より、本発明スクリュは色替性と併せて分散
機能をも併せ持っていることが立証された。
色替え時の所要時間が短縮された。
第１図は本発明の一実施例を示す装置の構成図、第２図
は第１図の本発明スクリュの拡大詳細図、第３図、第４
図は本発明のスフリーラ使用して押出されてくる樹脂流
をスクリュ先端側から見た状態図、第５図は本発明のそ
の他の実施例を示す図、第６図は実験例１によるＴダイ
出口巾方向樹脂温度分布の図、第７図、第８図は実験例
２によるＴダイ出口巾方向樹脂温度分布の図、第９図は
実験例３による色替経過を示す図、第１０図は実験例４
による色替経過を示す図、第１１図（イ）は実験例４に
よる本発明のスクリュによる分散状態を示す写真、第１
１図（ロ）は実験例４による実公昭５１−８０７０のス
クリュによる分散状態全話す写真、第１２図は従来装置
の構成図。 ］・・・・・スクリュ ２・・・絞り部、 ３・
・計量部、 ４・・・・第２チヤンバー ５・ ・■
形溝、６・・・・・・スリット、 ７・・・ 第１チ
ヤンノく８・・・・アダプタ、 １０・・・円筒端面、
１１・・・・・スリットの傾斜面、 ２０・ ホッパ
ー ２２・・ 加熱筒、 ２５・・・・・・ブレーカ
プレート、 ２６・・・・スタティックミキサー ２
７・・・・・Ｔダイ。
は第１図の本発明スクリュの拡大詳細図、第３図、第４
図は本発明のスフリーラ使用して押出されてくる樹脂流
をスクリュ先端側から見た状態図、第５図は本発明のそ
の他の実施例を示す図、第６図は実験例１によるＴダイ
出口巾方向樹脂温度分布の図、第７図、第８図は実験例
２によるＴダイ出口巾方向樹脂温度分布の図、第９図は
実験例３による色替経過を示す図、第１０図は実験例４
による色替経過を示す図、第１１図（イ）は実験例４に
よる本発明のスクリュによる分散状態を示す写真、第１
１図（ロ）は実験例４による実公昭５１−８０７０のス
クリュによる分散状態全話す写真、第１２図は従来装置
の構成図。 ］・・・・・スクリュ ２・・・絞り部、 ３・
・計量部、 ４・・・・第２チヤンバー ５・ ・■
形溝、６・・・・・・スリット、 ７・・・ 第１チ
ヤンノく８・・・・アダプタ、 １０・・・円筒端面、
１１・・・・・スリットの傾斜面、 ２０・ ホッパ
ー ２２・・ 加熱筒、 ２５・・・・・・ブレーカ
プレート、 ２６・・・・スタティックミキサー ２
７・・・・・Ｔダイ。
Claims (10)
- （１）成形機用スクリュに於て、スクリュ先端側にスリ
ットを設けている成形機用スクリュ。 - （２）前記スリットがスクリュの計量部に開放している
請求項（１）記載の成形機用スクリュ。 - （３）スクリュ先端近くの外径部に加熱筒内径との間で
構成する絞り部と、続いて計量部を有する成形機スクリ
ュに於て、計量部に開放するスリットをスクリュ先端側
に設けた成形機用スクリュ。 - （４）スリットは単数または複数ないし十文字である請
求項（１）乃至請求項（３）記載の成形機用スクリュ。 - （５）スリットは多角形またはイゲタの形状で設けられ
ている請求項（１）乃至請求項（３）記載の成形機用ス
クリュ。 - （６）スリットはスクリュ先端部に設けたＶ形溝の溝部
に設けられている請求項（１）乃至請求項（３）記載の
成形機用スクリュ。 - （７）前記請求項（３）に於て、絞り部の範囲でスリッ
トが開放していることを特徴とする成形機用スクリュ。 - （８）前記請求項（１）乃至（７）項の成形機スクリュ
を用いた押出成形機、中空成形機または射出成形機。 - （９）スクリュ、同スクリュを内部にて回転可能に収納
すると共に同スクリュ外周との間で樹脂を可塑化せしめ
る加熱筒及び前記スクリュを回転する手段を含み、前記
スクリュの先端部には、前記加熱筒内面とスクリュ先端
部の先端面で形成される出口側室（以下第１チャンバー
と称す）に向けて開口し、且つ少くとも前記スクリュの
軸中心位置から半径方向にずれた開口位置を含むように
形成した樹脂開口部、前記スクリュ先端部近傍にて前記
可塑化された樹脂を、その内部へと導くよう形成した樹
脂導入口および同導入口と前記開口部とを連通せしめる
内部通路を形成せしめた装置を用いて、前記スクリュ先
端部の反第１チャンバー側であつて前記加熱筒内（第２
チャンバーと称す）にある可塑化された樹脂を前記第１
チヤンバーへ移送する方法において、前記スクリュを回
転させて第２チャンバー内の樹脂を第１チヤンバーへと
押出すべく、前記第１チャンバーと第２チャンバーとの
間に前記可塑化樹脂の圧力差を生ぜしめる工程と、前記
圧力差により前記第２チャンバー内の樹脂を前記樹脂導
入口へと導く工程と、前記圧力差により、前記樹脂導入
口へ導びかれた可塑化樹脂を前記スクリュ先端部に設け
た前記内部通路に沿つて前記樹脂開口部へと移送する工
程と、前記樹脂開口部から前記可塑化樹脂を排出する工
程および前記第１チャンバー内に在る可塑化樹脂と前記
開口部から排出される可塑化樹脂とを合流混合せしめる
工程とからなり、前記可塑化樹脂をスクリュ先端部と一
体に回転させつつその開口部から第１チヤンバーへ排出
することを特徴とする可塑化樹脂の移送方法。 - （１０）請求項（９）において、前記スクリュの先端部
に形成した内部通路をスリット状とすることを特徴とし
た可塑化樹脂の移送方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63172464A JP2660922B2 (ja) | 1988-07-11 | 1988-07-11 | 成形機用スクリュおよび同スクリュを用いた成形機ならびに可塑化樹脂の移送方法 |
| US07/376,617 US4966540A (en) | 1988-07-11 | 1989-07-07 | Molding machines using rotary screws |
| KR1019890009794A KR920002397B1 (ko) | 1988-07-11 | 1989-07-10 | 로타리 스크류를 이용한 성형기 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63172464A JP2660922B2 (ja) | 1988-07-11 | 1988-07-11 | 成形機用スクリュおよび同スクリュを用いた成形機ならびに可塑化樹脂の移送方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0222028A true JPH0222028A (ja) | 1990-01-24 |
| JP2660922B2 JP2660922B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=15942480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63172464A Expired - Fee Related JP2660922B2 (ja) | 1988-07-11 | 1988-07-11 | 成形機用スクリュおよび同スクリュを用いた成形機ならびに可塑化樹脂の移送方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4966540A (ja) |
| JP (1) | JP2660922B2 (ja) |
| KR (1) | KR920002397B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111118701A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-05-08 | 格瑞夫柔性包装(常州)有限公司 | 一种环保型柔性工业集装袋加工工艺 |
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|---|---|---|---|---|
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| US8557884B2 (en) * | 2002-05-31 | 2013-10-15 | Owens Corning Intellectual Capital, Llc | To enhance the thermal insulation of polymeric foam by reducing cell anisotropic ratio and the method for production thereof |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5698425U (ja) * | 1979-12-27 | 1981-08-04 | ||
| JPS61196011U (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-06 | ||
| JPS6375314U (ja) * | 1986-11-04 | 1988-05-19 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE204440C (ja) * | ||||
| US1604799A (en) * | 1922-06-26 | 1926-10-26 | Edward H R Barton | Extruding machine |
| FR1229578A (fr) * | 1958-07-14 | 1960-09-08 | R H Windsor Ltd | Machine à mouler perfectionnée |
| US3239882A (en) * | 1962-07-18 | 1966-03-15 | Sterling Extruder Corp | Dispersion head for extruder |
| DE1283496B (de) * | 1965-03-19 | 1968-11-21 | Salzgitter Maschinen Ag | Foerderschnecke fuer Kunststoffspritzgiessmaschinen |
| US3664790A (en) * | 1969-12-05 | 1972-05-23 | Tii Dee Products Co | Plastic extrusion apparatus |
| US3730492A (en) * | 1971-06-17 | 1973-05-01 | Union Carbide Corp | Mixing of thermoplastic materials |
| US3942774A (en) * | 1975-02-28 | 1976-03-09 | Beloit Corporation | Method of and means for effecting redistributive mixing in an extruder |
| JPS61272124A (ja) * | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Sekisui Plastics Co Ltd | 発泡体成形用押出機 |
-
1988
- 1988-07-11 JP JP63172464A patent/JP2660922B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-07-07 US US07/376,617 patent/US4966540A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-10 KR KR1019890009794A patent/KR920002397B1/ko not_active Expired
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS5698425U (ja) * | 1979-12-27 | 1981-08-04 | ||
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| CN111118701A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-05-08 | 格瑞夫柔性包装(常州)有限公司 | 一种环保型柔性工业集装袋加工工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2660922B2 (ja) | 1997-10-08 |
| KR900001482A (ko) | 1990-02-27 |
| KR920002397B1 (ko) | 1992-03-23 |
| US4966540A (en) | 1990-10-30 |
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