JPH0222223B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0222223B2 JPH0222223B2 JP55052270A JP5227080A JPH0222223B2 JP H0222223 B2 JPH0222223 B2 JP H0222223B2 JP 55052270 A JP55052270 A JP 55052270A JP 5227080 A JP5227080 A JP 5227080A JP H0222223 B2 JPH0222223 B2 JP H0222223B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fuel
- fuel injection
- combustion chamber
- intake
- engine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃料噴射時期制御方法に関
する。
する。
各気筒毎に夫々燃料噴射弁が設けられ、各気筒
の吸気通路内に燃料を噴射するようにした従来の
多気筒内燃機関における燃料噴射方法は全気筒同
時噴射、グループ噴射或いは各気筒独立噴射のい
ずれかの方法に因つている。これらのうちで全気
筒同時噴射並びにグループ噴射は各気筒毎に最良
の噴射時期を選択することができない。これに対
して各気筒独立噴射は各気筒毎に任意の噴射時期
を選択することが可能である。しかしながら現在
では各気筒毎に特定の噴射時期を設定する技術的
意味に対しては十分に考察されておらず、しかも
この各気筒独立噴射はコストが高いので製品に対
して使用されていないのが現状である。
の吸気通路内に燃料を噴射するようにした従来の
多気筒内燃機関における燃料噴射方法は全気筒同
時噴射、グループ噴射或いは各気筒独立噴射のい
ずれかの方法に因つている。これらのうちで全気
筒同時噴射並びにグループ噴射は各気筒毎に最良
の噴射時期を選択することができない。これに対
して各気筒独立噴射は各気筒毎に任意の噴射時期
を選択することが可能である。しかしながら現在
では各気筒毎に特定の噴射時期を設定する技術的
意味に対しては十分に考察されておらず、しかも
この各気筒独立噴射はコストが高いので製品に対
して使用されていないのが現状である。
本発明は機関低負荷運転時には吸気行程後半に
燃料噴射を完了させると共に燃焼室内に発生させ
たシリンダ軸線回りの旋回流を利用して燃焼室内
を成層化させ、機関高負荷運転時には吸気行程後
半に燃料噴射を完了させると共に噴射開始時期を
低負荷運転時よりも早めて燃焼室内に均一の混合
気を形成させるようにした内燃機関を提供するこ
とにある。
燃料噴射を完了させると共に燃焼室内に発生させ
たシリンダ軸線回りの旋回流を利用して燃焼室内
を成層化させ、機関高負荷運転時には吸気行程後
半に燃料噴射を完了させると共に噴射開始時期を
低負荷運転時よりも早めて燃焼室内に均一の混合
気を形成させるようにした内燃機関を提供するこ
とにある。
以下、添附図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
第１図から第３図を参照すると、１は副室を有
さない、いわゆるオープンチヤンバ型内燃機関の
機関本体、２はシリンダブロツク、３はピスト
ン、４はシリンダヘツド、５は燃焼室、６は吸気
弁、７は吸気ポート、８は排気弁、９は排気ポー
ト、１０は点火栓、１１は吸気枝管、１２は排気
マニホルドを夫々示す。第３図に示すようにこの
吸気枝管１１はサージタンク１３並びにエアフロ
ーメータ１４を介して図示しないエアクリーナに
連結され、更にこの吸気枝管１１には各気筒毎に
夫々独立して燃料噴射弁１５が設けられる。一
方、第３図に示されるように排気マニホルド１２
は排気管１６を介して三元触媒コンバータ１７に
連結され、この三元触媒コンバータ１７上流の排
気管１６には酸素濃度検出器１８が取付けられ
る。この酸素濃度検出器１８はよく知られている
ように排気ガスが酸化雰囲気のとき、即ち燃焼室
５内に供給される混合気が理論空燃比に対して稀
薄側にあるとき0.1ボルト程度の出力電圧を発し、
排気ガスが還元雰囲気のとき、即ち燃焼室５内に
供給される混合気が理論空燃比に対して過濃側に
あるとき0.9ボルト程度の出力電圧を発する。
さない、いわゆるオープンチヤンバ型内燃機関の
機関本体、２はシリンダブロツク、３はピスト
ン、４はシリンダヘツド、５は燃焼室、６は吸気
弁、７は吸気ポート、８は排気弁、９は排気ポー
ト、１０は点火栓、１１は吸気枝管、１２は排気
マニホルドを夫々示す。第３図に示すようにこの
吸気枝管１１はサージタンク１３並びにエアフロ
ーメータ１４を介して図示しないエアクリーナに
連結され、更にこの吸気枝管１１には各気筒毎に
夫々独立して燃料噴射弁１５が設けられる。一
方、第３図に示されるように排気マニホルド１２
は排気管１６を介して三元触媒コンバータ１７に
連結され、この三元触媒コンバータ１７上流の排
気管１６には酸素濃度検出器１８が取付けられ
る。この酸素濃度検出器１８はよく知られている
ように排気ガスが酸化雰囲気のとき、即ち燃焼室
５内に供給される混合気が理論空燃比に対して稀
薄側にあるとき0.1ボルト程度の出力電圧を発し、
排気ガスが還元雰囲気のとき、即ち燃焼室５内に
供給される混合気が理論空燃比に対して過濃側に
あるとき0.9ボルト程度の出力電圧を発する。
一方、第３図に示されるようにクランクシヤフ
ト１９には例えば歯車からなる機関回転数検出用
円板２０が取付けられ、更に例えば電磁ピツクア
ツプからなる機関回転数検出センサー２１が円板
２０に近接して設けられる。このセンサー２１は
クランクシヤフト１９の回転数に比例した数のパ
ルスを発生する。一方、カムシヤフト２２には４
個の基準クランク角検出用、例えば上死点検出用
円板２３が取付けられ、更に例えば電磁ピツクア
ツプからなる上死点検出センサー２４が夫々各円
板２３に近接して設けられる。各センサー２４は
夫々１番気筒から４番気筒のクランク角を検出し
て対応する気筒のピストンが吸気行程初期の上死
点に達したときにパルスを発生する。機関回転数
検出センサー２１はカウンタ２５の入力端子に接
続され、カウンタ２５の出力端子はＤ−Ａコンバ
ータ２６の入力端子に接続される。Ｄ−Ａコンバ
ータ２６の出力端子は一方では割算回路２７の入
力端子に接続され、他方では噴射時間演算回路２
８の入力端子の一つに接続される。この噴射時間
演算回路２８の残りの入力端子にはエアフローメ
ータ１４並びに酸素濃度検出器１８が接続され
る。割算回路２７の出力端子は減算回路２９の一
方の入力端子に接続され、噴射時間演算回路２８
の出力端子は減算回路２９の他方の入力端子に接
続される。減算回路２９の出力端子は各気筒に対
応して設けられた４個の燃料噴射パルス発生装置
３０の一方の入力端子に接続され、各燃料噴射パ
ルス発生装置３０の他方の入力端子は夫々対応す
る上死点検出センサー２４に接続される。各燃料
噴射パルス発生装置３０の出力端子は夫々対応す
る燃料噴射弁１５に接続され、更に各噴射時間演
算回路２８の出力端子が燃料噴射パルス発生装置
３０の入力端子に接続される。
ト１９には例えば歯車からなる機関回転数検出用
円板２０が取付けられ、更に例えば電磁ピツクア
ツプからなる機関回転数検出センサー２１が円板
２０に近接して設けられる。このセンサー２１は
クランクシヤフト１９の回転数に比例した数のパ
ルスを発生する。一方、カムシヤフト２２には４
個の基準クランク角検出用、例えば上死点検出用
円板２３が取付けられ、更に例えば電磁ピツクア
ツプからなる上死点検出センサー２４が夫々各円
板２３に近接して設けられる。各センサー２４は
夫々１番気筒から４番気筒のクランク角を検出し
て対応する気筒のピストンが吸気行程初期の上死
点に達したときにパルスを発生する。機関回転数
検出センサー２１はカウンタ２５の入力端子に接
続され、カウンタ２５の出力端子はＤ−Ａコンバ
ータ２６の入力端子に接続される。Ｄ−Ａコンバ
ータ２６の出力端子は一方では割算回路２７の入
力端子に接続され、他方では噴射時間演算回路２
８の入力端子の一つに接続される。この噴射時間
演算回路２８の残りの入力端子にはエアフローメ
ータ１４並びに酸素濃度検出器１８が接続され
る。割算回路２７の出力端子は減算回路２９の一
方の入力端子に接続され、噴射時間演算回路２８
の出力端子は減算回路２９の他方の入力端子に接
続される。減算回路２９の出力端子は各気筒に対
応して設けられた４個の燃料噴射パルス発生装置
３０の一方の入力端子に接続され、各燃料噴射パ
ルス発生装置３０の他方の入力端子は夫々対応す
る上死点検出センサー２４に接続される。各燃料
噴射パルス発生装置３０の出力端子は夫々対応す
る燃料噴射弁１５に接続され、更に各噴射時間演
算回路２８の出力端子が燃料噴射パルス発生装置
３０の入力端子に接続される。
第４図は吸気弁のバルブタイミングを示してい
る。第４図において矢印Ａは吸気弁の開弁期間を
示している。本発明によれば燃料噴射弁１５の噴
射終了クランク角Ｂは夫々対応する気筒の吸気弁
閉弁クランク角Ｃよりもθだけわずかに小さな一
定値に予め設定されている。
る。第４図において矢印Ａは吸気弁の開弁期間を
示している。本発明によれば燃料噴射弁１５の噴
射終了クランク角Ｂは夫々対応する気筒の吸気弁
閉弁クランク角Ｃよりもθだけわずかに小さな一
定値に予め設定されている。
再び第３図を参照すると、前述したように機関
回転数検出センサー２１は機関回転数に比例した
数のパルスを発生する。このパルスはカウンタ２
５において予め定められた時間だけカウントさ
れ、従つてこのカウント値は機関回転数に比例す
る。このカウント値はＤ−Ａコンバータ２６によ
りカウント値に比例した電圧に変換され、従つて
このＤ−Ａコンバータ２６の出力電圧は機関回転
数に比例することになる。このＤ−Ａコンバータ
２６の出力電圧は割算回路２７並びに噴射時間演
算回路２８に供給される。
回転数検出センサー２１は機関回転数に比例した
数のパルスを発生する。このパルスはカウンタ２
５において予め定められた時間だけカウントさ
れ、従つてこのカウント値は機関回転数に比例す
る。このカウント値はＤ−Ａコンバータ２６によ
りカウント値に比例した電圧に変換され、従つて
このＤ−Ａコンバータ２６の出力電圧は機関回転
数に比例することになる。このＤ−Ａコンバータ
２６の出力電圧は割算回路２７並びに噴射時間演
算回路２８に供給される。
第４図に示されるように上死点TDCから燃料
噴射終了クランク角Ｂまでのクランク角度をφと
し、機関回転数をNr.p.mとすると上死点TDCを
基準として燃料噴射を終了させるときまでの時間
τ1msecはτ1＝60000・φ／360・１／Ｎで表わされる。
噴射終了クランク角Ｂまでのクランク角度をφと
し、機関回転数をNr.p.mとすると上死点TDCを
基準として燃料噴射を終了させるときまでの時間
τ1msecはτ1＝60000・φ／360・１／Ｎで表わされる。
前述したようにクランク角度φは予め設定されて
おり、このクランク角度φは割算回路２７に対し
て一定の電圧の形で与えられている。従つてこの
割算回路２７において60000・φ／360が機関回転数 Ｎで割算され、即ち60000・φ／360・１／Ｎが計算さ れ、斯くして割算回路２７は上死点を基準として
燃料噴射を終了させるときまでの時間τ1を表わす
出力電圧を発生する。この出力電圧は減算回路２
９に送り込まれる。
おり、このクランク角度φは割算回路２７に対し
て一定の電圧の形で与えられている。従つてこの
割算回路２７において60000・φ／360が機関回転数 Ｎで割算され、即ち60000・φ／360・１／Ｎが計算さ れ、斯くして割算回路２７は上死点を基準として
燃料噴射を終了させるときまでの時間τ1を表わす
出力電圧を発生する。この出力電圧は減算回路２
９に送り込まれる。
一方、三元触媒コンバータ１７は排気ガス中の
有害成分HC、CO並びにNOxを同時に低減する
機能を有するがこの三元触媒は機関燃焼室内に供
給される混合気が理論空燃比のときに最も浄化率
が高くなる。従つて三元触媒コンバータ１７を用
いたときには機関燃焼室内に供給される混合気を
理論空燃比に一致させる必要がある。一方、エア
フローメータ１４は単位時間当りの吸入空気量に
比例した出力電圧を発生し、この出力電圧は噴射
時間演算回路２８に供給される。更にこの噴射時
間演算回路２８には酸素濃度検出器１８の出力電
圧並びにＤ−Ａコンバータ２６の出力電圧が供給
される。機関燃焼室内に供給される混合気が常時
一定の所定空燃比に設定されているときは要求燃
料量Ｑは吸入空気量に比例し、斯くしてエアフロ
ーメータ１４の出力電圧は要求燃料量Ｑを表わし
ている。燃料噴射弁１５から噴射すべき１回の噴
射量ｑは要求燃料量Ｑを機関回転数Ｎで割算した
値、即ちｑ＝Ｑ／Ｎで表わされる。ところが燃料噴 射弁１５からの噴射量は噴射時間に比例してお
り、従つてこの噴射量ｑは燃料噴射弁１５の１回
の噴射時間τ2を表わしている。噴射時間演算回路
２８はこの噴射時間τ2を表わす出力電圧を発生
し、この出力電圧は減算回路２９並びに燃料噴射
パルス発生回路３０に送り込まれる。なお、燃料
噴射弁１５から噴射すべき１回の燃料量ｑは酸素
濃度検出器１８の出力電圧に基いて機関燃焼室内
に供給される混合気が理論空燃比となるように補
正される。
有害成分HC、CO並びにNOxを同時に低減する
機能を有するがこの三元触媒は機関燃焼室内に供
給される混合気が理論空燃比のときに最も浄化率
が高くなる。従つて三元触媒コンバータ１７を用
いたときには機関燃焼室内に供給される混合気を
理論空燃比に一致させる必要がある。一方、エア
フローメータ１４は単位時間当りの吸入空気量に
比例した出力電圧を発生し、この出力電圧は噴射
時間演算回路２８に供給される。更にこの噴射時
間演算回路２８には酸素濃度検出器１８の出力電
圧並びにＤ−Ａコンバータ２６の出力電圧が供給
される。機関燃焼室内に供給される混合気が常時
一定の所定空燃比に設定されているときは要求燃
料量Ｑは吸入空気量に比例し、斯くしてエアフロ
ーメータ１４の出力電圧は要求燃料量Ｑを表わし
ている。燃料噴射弁１５から噴射すべき１回の噴
射量ｑは要求燃料量Ｑを機関回転数Ｎで割算した
値、即ちｑ＝Ｑ／Ｎで表わされる。ところが燃料噴 射弁１５からの噴射量は噴射時間に比例してお
り、従つてこの噴射量ｑは燃料噴射弁１５の１回
の噴射時間τ2を表わしている。噴射時間演算回路
２８はこの噴射時間τ2を表わす出力電圧を発生
し、この出力電圧は減算回路２９並びに燃料噴射
パルス発生回路３０に送り込まれる。なお、燃料
噴射弁１５から噴射すべき１回の燃料量ｑは酸素
濃度検出器１８の出力電圧に基いて機関燃焼室内
に供給される混合気が理論空燃比となるように補
正される。
減算回路２９において時間τ1から噴射時間τ2が
減算され、その結果減算回路２９は上死点TDC
を基準として燃料噴射を開始させるときまでの時
間τ3を表わす出力信号を発生する。この出力信号
は各燃料噴射パルス発生装置３０に供給される。
更にこの燃料噴射パルス発生装置３０には上死点
検出センサー２４の出力信号が供給される。これ
らの各燃料噴射パルス発生装置３０は内部基準時
計を有している。各燃料噴射パルス発生装置３０
では対応する気筒のピストンが上死点に達すると
上死点検出センサー２４の出力信号によつて秒読
みが開始され、時間τ3を経過すると燃料噴射開始
パルスを発して燃料噴射弁１５から燃料の噴射を
開始せしめる。一方、燃料噴射開始パルスが発生
すると噴射時間の秒読みが開始され、噴射時間τ2
を経過すると燃料噴射弁１５からの燃料の噴射が
停止される。燃料噴射が停止するクランク角は第
４図のＢ点に対応する。このようにして燃料噴射
終了時期が所定のクランク角Ｂに設定される。
減算され、その結果減算回路２９は上死点TDC
を基準として燃料噴射を開始させるときまでの時
間τ3を表わす出力信号を発生する。この出力信号
は各燃料噴射パルス発生装置３０に供給される。
更にこの燃料噴射パルス発生装置３０には上死点
検出センサー２４の出力信号が供給される。これ
らの各燃料噴射パルス発生装置３０は内部基準時
計を有している。各燃料噴射パルス発生装置３０
では対応する気筒のピストンが上死点に達すると
上死点検出センサー２４の出力信号によつて秒読
みが開始され、時間τ3を経過すると燃料噴射開始
パルスを発して燃料噴射弁１５から燃料の噴射を
開始せしめる。一方、燃料噴射開始パルスが発生
すると噴射時間の秒読みが開始され、噴射時間τ2
を経過すると燃料噴射弁１５からの燃料の噴射が
停止される。燃料噴射が停止するクランク角は第
４図のＢ点に対応する。このようにして燃料噴射
終了時期が所定のクランク角Ｂに設定される。
機関低中速、低中負荷運転時には第４図に示す
ように燃料噴射時間τ2は吸気行程後半となる。な
お、燃料噴射開始時期は機関回転数が小さくなる
ほど、また機関負荷が低くなるほど遅くなる。従
つて第１図を参照すると吸気弁６が開弁して暫く
の間は燃料噴射弁１５から燃料が噴射されないの
で空気が吸気ポート７から吸気弁６を介して燃焼
室５内に流入する。第２図に示されるように吸気
ポート７の長手軸線は燃焼室５の中心に対して偏
心して配置されているので吸気ポート７から燃焼
室５内に流入した空気は矢印Ｋで示すようにシリ
ンダ軸線回りの旋回流を発生する。次いでピスト
ン３が下降すると空気は旋回しつつピストン３と
共に下降する。次いでピストン３が更に下降して
吸気行程後半になると燃料噴射弁１５から燃料の
噴射が開始され、その結果混合気が燃焼室５内に
流入する。この混合気も燃焼室５内においてシリ
ンダ軸線回りの旋回流を発生する。その結果、ピ
ストン３が下降したときには第５図に示されるよ
うに燃焼室５内の下方領域は矢印K1で示される
ようにシリンダ軸線回りを旋回する空気によつて
満たされ、一方燃焼室５内の上方領域は矢印K2
で示されるようにシリンダ軸線回りを旋回する濃
混合気によつて満たされ、斯くして燃焼室５内は
成層化されることになる。このように混合気は燃
焼室５の上方領域において旋回し続けるので混合
気は燃焼室５の下方領域にあまり拡散せず、斯く
して成層状態は圧縮行程末期まで持続する。従つ
て圧縮行程末期には点火栓１０の周りに濃混合気
が存在するために混合気は容易に着火せしめられ
る。一方、機関高速高負荷運転時には燃料噴射開
始時期が上死点に近づく、或いは上死点よりも前
になる。このときも燃料噴射は第４図のクランク
角Ｂで停止されるので吸気弁６が開弁している期
間全体に亘つて吸気ポート７から燃焼室５内に混
合気が供給され、斯くしてこのときには燃焼室５
内は成層化されず、燃焼室５内はほぼ均一混合気
となる。なお、機関高速高負荷運転時にも機関低
中速、低中負荷運転時と同様に燃料噴射開始時期
は機関回転数が小さくなるほど、また機関負荷が
低くなるほど遅くなる。また、燃料噴射弁１５か
ら噴射された燃料は吸気行程に完全に燃焼室５内
に吸入されることが好ましく、燃料噴射弁１５か
ら噴射された燃料が吸気ポート７内を飛行して燃
焼室５内に到達するには時間を要するために第４
図に示すように燃料噴射終了クランク角Ｂはクラ
ンク角度θだけ吸気弁閉弁クランク角Ｃよりも小
さくなつている。このクランク角度θは燃焼室形
状、吸気系形式、カムプロフイル、バルブタイミ
ングなどによつて異なり、従つて機関毎に最適値
に設定する必要がある。
ように燃料噴射時間τ2は吸気行程後半となる。な
お、燃料噴射開始時期は機関回転数が小さくなる
ほど、また機関負荷が低くなるほど遅くなる。従
つて第１図を参照すると吸気弁６が開弁して暫く
の間は燃料噴射弁１５から燃料が噴射されないの
で空気が吸気ポート７から吸気弁６を介して燃焼
室５内に流入する。第２図に示されるように吸気
ポート７の長手軸線は燃焼室５の中心に対して偏
心して配置されているので吸気ポート７から燃焼
室５内に流入した空気は矢印Ｋで示すようにシリ
ンダ軸線回りの旋回流を発生する。次いでピスト
ン３が下降すると空気は旋回しつつピストン３と
共に下降する。次いでピストン３が更に下降して
吸気行程後半になると燃料噴射弁１５から燃料の
噴射が開始され、その結果混合気が燃焼室５内に
流入する。この混合気も燃焼室５内においてシリ
ンダ軸線回りの旋回流を発生する。その結果、ピ
ストン３が下降したときには第５図に示されるよ
うに燃焼室５内の下方領域は矢印K1で示される
ようにシリンダ軸線回りを旋回する空気によつて
満たされ、一方燃焼室５内の上方領域は矢印K2
で示されるようにシリンダ軸線回りを旋回する濃
混合気によつて満たされ、斯くして燃焼室５内は
成層化されることになる。このように混合気は燃
焼室５の上方領域において旋回し続けるので混合
気は燃焼室５の下方領域にあまり拡散せず、斯く
して成層状態は圧縮行程末期まで持続する。従つ
て圧縮行程末期には点火栓１０の周りに濃混合気
が存在するために混合気は容易に着火せしめられ
る。一方、機関高速高負荷運転時には燃料噴射開
始時期が上死点に近づく、或いは上死点よりも前
になる。このときも燃料噴射は第４図のクランク
角Ｂで停止されるので吸気弁６が開弁している期
間全体に亘つて吸気ポート７から燃焼室５内に混
合気が供給され、斯くしてこのときには燃焼室５
内は成層化されず、燃焼室５内はほぼ均一混合気
となる。なお、機関高速高負荷運転時にも機関低
中速、低中負荷運転時と同様に燃料噴射開始時期
は機関回転数が小さくなるほど、また機関負荷が
低くなるほど遅くなる。また、燃料噴射弁１５か
ら噴射された燃料は吸気行程に完全に燃焼室５内
に吸入されることが好ましく、燃料噴射弁１５か
ら噴射された燃料が吸気ポート７内を飛行して燃
焼室５内に到達するには時間を要するために第４
図に示すように燃料噴射終了クランク角Ｂはクラ
ンク角度θだけ吸気弁閉弁クランク角Ｃよりも小
さくなつている。このクランク角度θは燃焼室形
状、吸気系形式、カムプロフイル、バルブタイミ
ングなどによつて異なり、従つて機関毎に最適値
に設定する必要がある。
第３図に示すような三元触媒コンバータ１７に
代えて酸化触媒コンバータを使用した場合には
（この場合には酸素濃度検出器１８を設ける必要
がない）燃焼室内に供給された混合気の平均空燃
比が機関回転数が小さくなるほど、また機関負荷
が低くなるほど稀薄側に移行するように燃料噴射
量を設定することが好ましい。この場合機関低中
速、低中負荷運転時には燃焼室内に供給された混
合気の平均空燃比が稀薄となつても点火栓周りに
は濃度混合が形成されるために安定した着火を確
保することができる。従つて実燃費に影響の大き
い低中速、低中負荷運転時に平均空燃比を大きく
することができるので燃料消費率は向上し、更に
出力が必要な高速高負荷運転時には平均空燃比が
小さくなるために高出力を得ることができる。
代えて酸化触媒コンバータを使用した場合には
（この場合には酸素濃度検出器１８を設ける必要
がない）燃焼室内に供給された混合気の平均空燃
比が機関回転数が小さくなるほど、また機関負荷
が低くなるほど稀薄側に移行するように燃料噴射
量を設定することが好ましい。この場合機関低中
速、低中負荷運転時には燃焼室内に供給された混
合気の平均空燃比が稀薄となつても点火栓周りに
は濃度混合が形成されるために安定した着火を確
保することができる。従つて実燃費に影響の大き
い低中速、低中負荷運転時に平均空燃比を大きく
することができるので燃料消費率は向上し、更に
出力が必要な高速高負荷運転時には平均空燃比が
小さくなるために高出力を得ることができる。
以上述べたように本発明によれば機関低負荷運
転時に燃焼室内を成層化できるので混合気の着火
が容易となり、機関高負荷運転時には燃焼室内を
ほぼ均一の混合気によつて満たすことができるの
で良好な燃焼を確保しつつ高出力を得ることがで
きる。
転時に燃焼室内を成層化できるので混合気の着火
が容易となり、機関高負荷運転時には燃焼室内を
ほぼ均一の混合気によつて満たすことができるの
で良好な燃焼を確保しつつ高出力を得ることがで
きる。
第１図は本発明に係る内燃機関の側面断面図、
第２図は第１図のシリンダヘツドの底面図、第３
図は燃料噴射時期制御装置の全体図、第４図はバ
ルブタイミング線図、第５図はピストンが下降し
たところを示す内燃機関の側面断面図である。 ５……燃焼室、６……吸気弁、７……吸気ポー
ト、１４……エアフローメータ、１５……燃料噴
射弁、１８……酸素濃度検出器、２１……機関回
転数検出センサー、２４……TDC検出センサー、
２５……カウンタ、２６……Ｄ−Ａコンバータ、
２７……割算回路、２８……噴射時間演算回路、
２９……減算回路、３０……燃料噴射パルス発生
装置。
第２図は第１図のシリンダヘツドの底面図、第３
図は燃料噴射時期制御装置の全体図、第４図はバ
ルブタイミング線図、第５図はピストンが下降し
たところを示す内燃機関の側面断面図である。 ５……燃焼室、６……吸気弁、７……吸気ポー
ト、１４……エアフローメータ、１５……燃料噴
射弁、１８……酸素濃度検出器、２１……機関回
転数検出センサー、２４……TDC検出センサー、
２５……カウンタ、２６……Ｄ−Ａコンバータ、
２７……割算回路、２８……噴射時間演算回路、
２９……減算回路、３０……燃料噴射パルス発生
装置。
Claims (1)
- １ 吸気弁を介して燃焼室内に連通しかつ該燃焼
室内にシリンダ軸線回りの旋回流を発生させるよ
うに構成された吸気通路内に燃料噴射弁を配置し
て該燃料噴射弁から吸気通路内に燃料を噴射し、
該燃料噴射弁から噴射される燃料量を機関負荷に
応じて変化させるようにしたオープンチヤンバ型
火花点火式内燃機関において、機関低負荷運転時
には全噴射燃料が吸気弁閉弁前に燃焼室内に流入
するように燃料噴射を吸気弁が閉弁する前の吸気
行程後半に完了させて燃焼室内を成層化させ、機
関高負荷運転時には全噴射燃料が吸気弁閉弁前に
燃焼室内に流入するように燃料噴射を吸気弁閉弁
前の吸気行程後半に完了させると共に、燃焼室内
に均一の混合気が形成されるように燃料噴射開始
時期を低負荷運転時よりも早めるようにした内燃
機関の燃料噴射時期制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5227080A JPS56148636A (en) | 1980-04-22 | 1980-04-22 | Control method of fuel injection timing for internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5227080A JPS56148636A (en) | 1980-04-22 | 1980-04-22 | Control method of fuel injection timing for internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56148636A JPS56148636A (en) | 1981-11-18 |
| JPH0222223B2 true JPH0222223B2 (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=12910079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5227080A Granted JPS56148636A (en) | 1980-04-22 | 1980-04-22 | Control method of fuel injection timing for internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56148636A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04118223U (ja) * | 1991-03-26 | 1992-10-22 | 東海ゴム工業株式会社 | 弾性ライニング層を有する金具の穴明け装置 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS58204959A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-29 | Toyota Motor Corp | 多気筒内燃機関の燃料供給方法 |
| JPS5912136A (ja) * | 1982-07-14 | 1984-01-21 | Toyota Motor Corp | 電子制御機関の燃料噴射開始時期制御装置 |
| JPS5929733A (ja) * | 1982-08-11 | 1984-02-17 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の電子制御燃料噴射方法 |
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| JPS59128930A (ja) * | 1983-01-11 | 1984-07-25 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料噴射時期制御装置 |
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| JPS6035153A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-22 | Toyota Motor Corp | 内燃機関の燃料噴射制御方法 |
| JPS6036749A (ja) * | 1983-08-09 | 1985-02-25 | Toyota Motor Corp | エンジンの燃料噴射制御装置 |
| JPS60122244A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-06-29 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
| JPS60122241A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-06-29 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
| JPS60122242A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-06-29 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
| JPS60122239A (ja) * | 1983-12-07 | 1985-06-29 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
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| JPS60230544A (ja) * | 1984-04-27 | 1985-11-16 | Mazda Motor Corp | エンジンの燃料噴射装置 |
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| US4667636A (en) * | 1985-03-22 | 1987-05-26 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fuel injection type internal combustion engine |
| JPH0158716U (ja) * | 1987-10-07 | 1989-04-12 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5320027A (en) * | 1976-08-08 | 1978-02-23 | Nippon Soken Inc | Fuel injection control system for internal combustion engine |
| JPS5444322A (en) * | 1977-09-13 | 1979-04-07 | Kanebo Ltd | Method of executing mortar wall body |
-
1980
- 1980-04-22 JP JP5227080A patent/JPS56148636A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04118223U (ja) * | 1991-03-26 | 1992-10-22 | 東海ゴム工業株式会社 | 弾性ライニング層を有する金具の穴明け装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56148636A (en) | 1981-11-18 |
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