【発明の詳細な説明】
本発明は蒸着用フイルムに関するものであり、
更に詳しくは光沢が優れ鏡像が鮮明で、しかも滑
り性の良好な蒸着用フイルムに係る。
従来から金銀糸、ネーマー、反射鏡等の用途
に、光線反射層をフイルムに一体化した蒸着フイ
ルムが用いられている。この蒸着フイルムが優れ
た美観を呈するためには、反射性や光沢がすぐれ
ていることが大切である。更にフイルムを扱う場
合に、フイルムとフイルムとの間やフイルムと接
触する物体との間の滑り性がよくないと、フイル
ムの巻取りが困難となり、加工工程におけるしわ
の発生等のトラブルを生ずるので、フイルムの滑
り性がすぐれていることも要求される。
ところが、これらの要求を同時にすべて改善す
ることは困難である。例えば反射性や光沢を改善
するにはフイルムの表面を平滑化するとよいが、
この結果フイルムの静摩擦係数が増大（即ちフイ
ルムの滑り性が悪化）する。これに対し、表面の
粗いフイルムを用いると、滑り性は改善される
が、光線が乱反射するようになるから、光沢が低
下して鏡像がぼやける。このようなフイルムは不
活性物質の粒子を含有せるフイルムの蒸着層側か
ら見た光沢にくらべ非蒸着側から見た光沢が著し
く低下し、装飾効果が減殺される。従つて、平滑
性とすぐれた光沢及び鮮明な鏡像とを兼備したフ
イルムを得ることは極めて困難である。従つて、
フイルムの透明性や平滑性（従つて蒸着フイルム
の光沢及び鏡像の鮮明さ）を或る程度犠牲にし
て、滑り性の要求を満たしているのが現状であ
る。
本発明者は、このような欠点のない蒸着用フイ
ルムについて鋭意研究の結果、特定の平均粒径を
有する不活性物質を特定量添加せしめ、フイルム
表面に突起と該突起を核として周囲に生じた窪と
からなる凹凸が形成されている二軸配向フイルム
は、蒸着フイルムとして透明性及び光沢性を損う
ことなく優れた滑り性を付与できる事を見い出し
て、本発明に到達した。
即ち、本発明は平均粒径が0.10〜5.0μm、好ま
しくは0.3〜3μmの範囲にある不活性物質を0.005
〜0.5重量％、好ましくは0.01〜0.10重量％含有
し、フイルムの表面には突起と該突起の周囲に生
じた窪とからなる凹凸が多数形成され、フイルム
の全ヘーズがフイルム厚さ25μmに換算して３％
以下である二軸配向フイルムからなる蒸着用フイ
ルムである。
本発明を説明する。
本発明の蒸着用フイルムの基材となるプラスチ
ツクは、結晶性熱可塑性樹脂が一般に適用でき
る。例えばポリエステル、ポリアミド、高密度ポ
リエチレン、アイソタクテイツクポリプロピレン
等（結晶性を失わない限り共重合されていてもよ
い。）のフイルムが好ましく、特に芳香族線状ポ
リエステル（例えばポリエチレンテレフタレー
ト、ポリエチレン−２，６−ナフタリンジカルボ
キシレート等）の二軸延伸フイルムが、熱寸法安
定性にすぐれ、吸湿が少なく蒸着工程での取扱い
が容易で、ローデイングも容易である等の利点を
有するので好ましい。
本発明では基材となるプラスチツクに不活性物
質の微粒子を添加し、フイルム状に製膜し、次い
で二軸延伸を施して二軸配向フイルムを得るもの
である。この時、フイルムに含有される不活性物
質として、チタニア、シリカ、アルミノシリケー
ト（カオリン、クレイ等）、炭酸カルシウム、燐
酸カルシウム等が例示できる。シリカは無定形の
ものでも結晶のものでもよい。これらの不活性物
質は、例えば、シリカ又は炭酸カルシウムは水や
エチレングリコールのスラリーとして分散せし
め、この分散状態のまゝで分級手段（例えば巴工
業社製Ｐ−660スーパーデカンター）を使用して
分級すると得られる。
得られた不活性物質は、例えばポリエステルに
添加する場合には、その添加時期はポリエステル
重合前でもよく、重合反応中でもよい。また、重
合終了後、ペレタイズする時に、押出機中で混練
させてもよく、さらにシート状に溶融押出しする
際に押出機内の溶融体に添加して押出し、押出機
中で分散せしめることもできるが重合前に添加す
るのが好ましい。
本発明の蒸着用フイルムは、平均粒径が0.1〜
5.0μm（好ましくは0.3〜3.0μm）の範囲にある不
活性物質を0.005〜0.5重量％（好ましくは0.01〜
0.10重量％）含有することが必須である。
平均粒径が0.1μmより小さい不活性物質を用い
ると、滑り性を良好ならしめるためには不活性物
質の含有量を0.50重量％より多くする必要がある
から、フイルムの透明性が低下し、フイルムの表
面の粗さが大きくなる。又、平均粒径が5.0μmよ
り大きい不活性物質を用いると、フイルム表面に
大きな突起が存在したり、内部に大きな粒子が存
在することになり、透明性、光沢性が損われる。
平均粒径が5.0μmより大きい不活性物質を用いた
場合、その含有量を0.005重量％より少くすると
透明性や光沢性は高い水準であるものの、滑り性
が極めて低くなる。
本発明にいう突起の周りに生じた該突起を核と
して生成しうる窪とは、従来のエンボス等機械的
なスタンプによる凹状のものではなく、フイルム
を延伸する工程に於て、フイルム自身の変形によ
つて生じるものである。
粒子を含有した未延伸フイルムを一軸方向に延
伸すると、粒子は変形せずにポリマーが塑性変形
するから、大変形（延伸）に際しポリマーと粒子
との境にボイドが生じる。このボイドを含むフイ
ルムを、次は一軸延伸方向とほぼ直角方向（第二
軸方向）に延伸して二軸配向フイルムにすると、
一軸延伸時に生じていたボイドは更に第二軸方向
に変形されて、図１−１に示す如く、突起２１の
周りにボイド２２が擬円形状に形成される。この
場合は図１−２の断面図に示す如くフイルム表面
近傍の浅い部分に存在する粒子とその周囲のボイ
ドは粒子を核とする突起をもたらすが、粒子周囲
には窪を形成することはない。
本発明は、上記ボイドをフイルム表面の窪に変
化させたものである。このため、未延伸フイルム
を一軸延伸するに際し、延伸前のフイルムの予備
加熱を高い温度に設定するか、または（及び）延
伸倍率を低く設定することによつて第一軸延伸を
経たフイルムが粒子（無機添加物による外部粒子
又は触媒残査を含む内部粒子）周辺にボイドが実
質的に形成されないようにする。次いでこの状態
の延伸フイルムを第二軸方向に延伸するとこの第
二軸方向に沿つて粒子を核としたフイルムの陥没
部分（窪）が形成される。そして楕円状の窪の長
径は第二軸方向に沿つたものとなる。
第一軸延伸に際し、僅かなボイドが粒子周辺に
形成された場合でもこの粒子を核として窪が生ず
る。
二軸延伸を経たフイルム表面は図２−１（平面
図）の如き状態にあり、第二軸延伸が粒子を中心
に応力集中されるような延伸条件であれば陥没部
分は応力集中の程度に応じて深く窪みかつ第二軸
方向に沿つて長径が大となる傾向がある。図２−
２（断面図）は表面近傍のフイルム断面を示すも
のであつて、粒子を含む突起２１とその周辺に形
成された窪２４とが二軸延伸フイルム２３に生じ
る。
本発明では突起の周辺に生じた窪は第二軸方向
に偏奇した擬楕円状のものを包含する。
この際、窪の最も偏奇した長軸を長径と称する
と、この窪の長径は少なくとも4μmとなることが
突起を鋭くし表面を平滑にすることになり、蒸着
用フイルムとして透明性、光沢性が良好なものと
なる。また、同じ理由で窪の数は５箇／mm2以上必
要であり、その平滑さはフイルム表面粗さを表わ
す中心線平均粗さ（CLA値）として、0.025μm以
下、好ましくは0.020μm以下、が必要である。
本発明でいう凹凸単位は１個の突起とその周辺
の窪とからなる。この凹凸単位の大きさ、発生頻
度は粒子の種類、ポリマー中の存在量、フイルム
の延伸条件によつてコントロールできる。
本発明の二軸配向フイルムの製造法について、
ポリエチレンテレフタレートフイルムの製造例を
もつて以下説明する。カオリン、シリカ等の平均
粒径が0.05〜5μm（好ましくは0.3〜3.0μm）の微
細粒子を0.005〜0.50重量％（好ましくは0.01〜
0.10重量％）含有した未延伸ポリエチレンテレフ
タレートフイルムを、第一軸方向に延伸するに際
し、80〜120℃に予備加熱する。この未延伸フイ
ルムを約90〜120℃に予備加熱する場合には表面
がマツト加工された硬質クロム鍍金ロールやセラ
ミツク製のロールが好ましい。未延伸フイルムは
ロール表面に粘着することなく実質的な結晶化の
起きない条件で所定の予熱温度に達し得る。勿
論、非接触的に未延伸フイルムを予備加熱するこ
とができる。未延伸フイルムは115〜135℃、好ま
しくは115〜130℃の温度で3.2倍以下（好ましく
は2.6〜3.2倍）の延伸倍率で延伸される。延伸速
度は比較的遅い方が好ましく、150ｍ／minを越
えない方がよい。通常50〜100ｍ／min程度の延
伸速度を選択し、低速度の場合には延伸温度をや
や低温側に移すことができる。
次に第二延伸は一軸配向フイルムを一旦ガラス
転移点以下に冷却するか、又は冷却することな
く、100〜150℃の温度に予備加熱し、更にほゞ同
程度の温度下において第二軸方向に3.0〜4.0倍
（好ましくは3.2〜3.8倍）に延伸する。第二軸延
伸の温度が高い場合は凹凸単位の窪部の境界が明
瞭となるが、低温では境界が明らかとならない場
合が多い。第二軸方向の延伸倍率は凹凸単位の発
生頻度に著しい影響を及ぼすことはない。たゞ第
二軸延伸倍率として3.3倍以上を選択すると、第
二軸方向の機械的強度（ヤング率）が第一軸方向
の機械的強度に比較して高くなり、所謂テンシラ
イズドフイルムとなり、しかもフイルムの易滑性
が低下する傾向がある。
この二軸延伸フイルムは、もし第一軸方向の機
械的強度が不充分の場合には、この方向に更に
120〜170℃程度の温度下において、1.2〜1.6倍程
度再延伸してバランスドフイルムとすることもで
きる。
２段延伸、要すれば３段延伸を経た二軸配向ポ
リエチレンテレフタレートフイルムは、180〜240
℃（好ましくは190〜210℃）の温度で0.2〜30秒
間程度熱固定を施すことができる。なお、３段延
伸における第３段（第一軸方向）再延伸は熱固定
を経たフイルムに実施することも可能である。
本発明では第一軸延伸を施す方向は、フイルム
の機械方向でも幅方向でも差支えない。また第二
軸延伸方向は第一軸方向とほぼ直角であるとよ
い。勿論、更に第一軸方向及び（又は）第二軸方
向に延伸を加える高段（多段）延伸を施すことが
できる。
この場合にも、フイルム表面の突起と窪とがそ
の凹凸単位の形状が多少変形しても、そのまま残
在することになるから、蒸着用フイルムとしての
透明、光沢性がフイルムの滑り性（低摩擦係数）
が保たれる。
このような表面の窪を形成するフイルムの延伸
条件は、フイルム表面を比較的平滑にする傾向が
あつて、結果的に蒸着用フイルムとしてのフイル
ム表面の平滑性が高められ、光沢性が改良される
こととなる。
尚、前述の延伸された配向ポリエステルフイル
ムは、厚さ方向の屈折率（nz）が1.492以上とな
る。
また、フイルム表面が平滑化すると、滑り性が
損われる従来の突起のみを表面にもつフイルムと
異なり、本発明の窪を有するフイルムはボイドが
小さいため、フイルム表面の突起が鋭くなり、フ
イルム対フイルムの接触、またフイルム対金属の
接触時には相互の真の接触面積を一層減少させる
ことになり、フイルムの滑り性は高い水準が維持
できる。
このようにして得られた蒸着用フイルムは、３
〜100μmの程度の厚さ（好ましくは10〜75μm）
のものが汎用的である。
また、フイルムは25μm厚さ換算にて全ヘーズ
が３％以下でなければならない。このヘーズは公
知のヘーズ測定手段を用い、JIS−Ｋ−6714に従
つて百分率（％）で表示する。
本発明の蒸着用フイルムは、片面鍍金又は蒸着
によつて光反射層を設け蒸着フイルムとするが、
この光反射層は銀、アルミニウム等の金属を公知
の手段で基材フイルムの表面上に設ける。このよ
うにして得られた蒸着フイルムは金糸、銀糸、
鏡、ネーマー、スタンピングオイル等の用途に使
用することができる。
本発明による蒸着用フイルムは、高透明で且つ
滑り性が良いことから、基材フイルムとしてソー
ラー用フイルム、IDカード、マイクロフイルム、
透明断熱フイルム、標準用フイルム等の用途に使
用することができる。
次に本発明に採用する主な物性の測定法を示
す。
(1) 光沢度
村上色彩技術研究所製の偏角光沢計（GP−
1R）を使用し、片面アルミ蒸着したフイルム
のフイルム面側の光沢を測定し、実施例１の試
料の光沢度を100とした時の相対値で表わした。
光沢度としては、95以上が好ましい。
(2) 動摩擦係数
ASTMD−1894−63による方法によりフイ
ルム表面とフイルム裏面を重ねて摩擦させた時
の値を測定した。
(3) 屈折率
アツベの屈折計を用いて25℃で測定される
Na−Ｄ線に対する値を測定した。
(4) 表面粗さCLA
本発明で言う表面粗さCLA（Center Line
Average）値とは、下記の方法によつて測定さ
れたものである。
粗面化されたフイルムを、例えば東京精密社製
触針式表面粗さ計（SURFCOM 3B）を使用し
て、針の半径2μm、荷重70mgの条件で、フイルム
粗さ曲線を求め、これにより測定長さＬ（基準長
２mm）の部分を抜き取り、この抜き取り部分の中
心線をＸ線、縦倍率の方向をＹ軸として、粗さ曲
線をＹ＝ｆ（ｘ）で表わした時、次の式で与えら
れた値をμ単位で表わす。
CLA＝１／Ｌ∫L/Oｆ（ｘ）dx
この測定を８個のサンプルについて行い、値の
大きい方から３個除外し、５個の平均値で表わ
す。なお、測定は縦方向と横方向とについて行
い、両者を平均した値を用いる。以下、具体例に
より本発明を詳細に説明する。
実施例１〜６及び比較例１〜６
ジメチルテレフタレートとエチレングリコール
を原料として、酢酸マンガンをエステル交換触
媒、三酸化アンチモンを重合触媒、亜リン酸を安
定剤として用い、常法によりポリエチレンテレフ
タレートを製造した。
その際、エチレングリコール中に、不活性物質
として、シリカまたはクレー、カオリン等を分散
させておくことにより、ポリマー中に所定量含有
せしめた（表−１参照）。
得られたポリエチレンテレフタレートを160℃
で乾燥したのち280℃で溶融押出し、50℃に保持
したキヤステイングドラム上に急冷固化せしめ、
315μmの未延伸フイルムを得た。
引続きこの未延伸フイルムを図−３に示した如
く４本の加熱ローラー３１，３２，３３及び３４
で予熱したのち赤外線ヒーター３８でフイルムを
加熱しながらローラー３４とローラー３５の間で
縦方向に１段延伸をした。更に該フイルムを105
℃の温度で横方向に3.6倍に延伸し、次いで210℃
で熱処理を施した。なお、このときの延伸速度は
55ｍ／分であつた。
上記縦延伸においては加熱ローラー３１〜３４
での予熱温度及び赤外ヒーター３８の条件を変更
しながら、ローラー３５直前のフイルム温度を表
−１に示すように変え、かつ延伸倍率を表−１に
示すように変えた、得られたフイルムの特性は表
−１に示すとおりであつた。
得られた夫々のフイルムの片面に約10-5Torr
の減圧下で常法によりアルミニウムを約0.1μm厚
さに蒸着して蒸着フイルムとした。
【表】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a film for vapor deposition,
More specifically, the present invention relates to a film for deposition that has excellent gloss, a clear mirror image, and good slipperiness. 2. Description of the Related Art Vapor-deposited films, in which a light reflecting layer is integrated with the film, have been used for applications such as gold and silver threads, namers, and reflective mirrors. In order for this vapor-deposited film to have an excellent appearance, it is important that it has excellent reflectivity and gloss. Furthermore, when handling film, if there is poor slipperiness between the films and objects that come into contact with the film, it will be difficult to wind the film and this will cause problems such as wrinkles during the processing process. , the film is also required to have excellent slipperiness. However, it is difficult to improve all of these requirements at the same time. For example, to improve reflectivity and gloss, it is good to smooth the surface of the film.
As a result, the coefficient of static friction of the film increases (ie, the slipperiness of the film deteriorates). On the other hand, if a film with a rough surface is used, the slipperiness is improved, but the light rays are reflected diffusely, which reduces the gloss and makes the mirror image blurry. In such a film, the gloss seen from the non-deposited side is significantly lower than the gloss seen from the vapor-deposited layer side of a film containing particles of an inert substance, and the decorative effect is diminished. Therefore, it is extremely difficult to obtain a film that has smoothness, excellent gloss, and a clear mirror image. Therefore,
At present, the requirement for slipperiness is met by sacrificing to some extent the transparency and smoothness of the film (therefore, the gloss of the deposited film and the sharpness of the mirror image). As a result of intensive research into a vapor deposition film free of such defects, the present inventor added a specific amount of an inert substance having a specific average particle size, thereby creating protrusions on the film surface and the protrusions forming the surrounding area with the protrusions as nuclei. The present invention was achieved by discovering that a biaxially oriented film having an uneven structure formed with depressions can be given excellent slipperiness as a vapor-deposited film without impairing transparency and gloss. That is, in the present invention, the inert material having an average particle size in the range of 0.10 to 5.0 μm, preferably 0.3 to 3 μm, is
Contains ~0.5% by weight, preferably 0.01-0.10% by weight, and the surface of the film has many irregularities consisting of protrusions and depressions formed around the protrusions, and the total haze of the film is converted to a film thickness of 25 μm. and 3%
This is a film for vapor deposition consisting of the following biaxially oriented film. The present invention will be explained. A crystalline thermoplastic resin can generally be used as the base material of the film for vapor deposition of the present invention. For example, films of polyester, polyamide, high-density polyethylene, isotactic polypropylene, etc. (may be copolymerized as long as crystallinity is not lost) are preferred, and aromatic linear polyester (such as polyethylene terephthalate, polyethylene-2, etc.) are particularly preferred. A biaxially stretched film of (6-naphthalene dicarboxylate, etc.) is preferred because it has advantages such as excellent thermal dimensional stability, low moisture absorption, easy handling in the vapor deposition process, and easy loading. In the present invention, fine particles of an inert substance are added to plastic as a base material, formed into a film, and then biaxially stretched to obtain a biaxially oriented film. At this time, examples of inert substances contained in the film include titania, silica, aluminosilicate (kaolin, clay, etc.), calcium carbonate, calcium phosphate, and the like. Silica may be amorphous or crystalline. These inert substances, for example, silica or calcium carbonate, are dispersed as a slurry of water or ethylene glycol, and classified in this dispersed state using a classification means (for example, P-660 Super Decanter manufactured by Tomoe Kogyo Co., Ltd.). Then you get it. When the obtained inert substance is added to polyester, for example, it may be added before polyester polymerization or during the polymerization reaction. In addition, after completion of polymerization, it may be kneaded in an extruder when pelletizing, or it may be added to the melt in the extruder and dispersed in the extruder when melt-extruding into a sheet. Preferably, it is added before polymerization. The film for vapor deposition of the present invention has an average particle size of 0.1 to
0.005 to 0.5% by weight (preferably 0.01 to 0.5% by weight) of inert substances in the range of 5.0 μm (preferably 0.3 to 3.0 μm)
0.10% by weight) is essential. If an inert substance with an average particle diameter of less than 0.1 μm is used, the content of the inert substance must be greater than 0.50% by weight in order to obtain good slip properties, which reduces the transparency of the film. The film surface becomes rougher. Furthermore, if an inert substance with an average particle size larger than 5.0 μm is used, large protrusions will be present on the film surface or large particles will be present inside the film, which will impair transparency and gloss.
When using an inert substance with an average particle size larger than 5.0 μm, if the content is less than 0.005% by weight, the transparency and glossiness are at a high level, but the slipperiness becomes extremely low. In the present invention, the depressions that can be generated around the protrusions with the protrusions as the nucleus are not concave-shaped depressions caused by mechanical stamps such as conventional embossing, but are caused by deformation of the film itself during the process of stretching the film. This is caused by. When an unstretched film containing particles is stretched in a uniaxial direction, the polymer is plastically deformed without deforming the particles, so that voids are generated at the boundary between the polymer and the particles during large deformation (stretching). If this film containing voids is then stretched in a direction approximately perpendicular to the uniaxial stretching direction (second axial direction), it becomes a biaxially oriented film.
The voids generated during the uniaxial stretching are further deformed in the second axial direction, and voids 22 are formed in a quasi-circular shape around the projections 21, as shown in FIG. 1-1. In this case, as shown in the cross-sectional view of Figure 1-2, the particles existing in the shallow part near the film surface and the voids around them produce protrusions with the particles as the nucleus, but no depressions are formed around the particles. . In the present invention, the voids described above are changed to depressions on the surface of the film. For this reason, when uniaxially stretching an unstretched film, by preheating the film before stretching to a high temperature or (and) by setting a low stretching ratio, the film that has undergone the first axial stretching has particles. Virtually no voids are formed around (external particles due to inorganic additives or internal particles containing catalyst residue). Next, when the stretched film in this state is stretched in the second axial direction, a depressed portion (depression) of the film with the particles as a core is formed along the second axial direction. The major axis of the elliptical depression is along the second axis direction. Even if a slight void is formed around the particles during the first axial stretching, a depression will be formed with the particles as the nucleus. The surface of the film after biaxial stretching is in a state as shown in Figure 2-1 (top view), and if the stretching conditions are such that stress is concentrated around the particles during the second axial stretching, the depressed portions will be at the level of stress concentration. Accordingly, there is a tendency for the groove to be deeply recessed and for the major axis to become larger along the second axis direction. Figure 2-
2 (cross-sectional view) shows a cross section of the film near the surface, in which projections 21 containing particles and depressions 24 formed around the projections are formed in the biaxially stretched film 23. In the present invention, the depression formed around the protrusion includes a pseudo-elliptical shape eccentric in the second axis direction. At this time, if the most eccentric long axis of the depression is referred to as the long axis, the long axis of the depression should be at least 4 μm to sharpen the protrusions and make the surface smooth. It will be good. Also, for the same reason, the number of depressions is required to be at least 5/mm 2 , and the smoothness of the depressions is 0.025 μm or less, preferably 0.020 μm or less, as a center line average roughness (CLA value) that represents the film surface roughness. is necessary. The concavo-convex unit in the present invention consists of one protrusion and a depression around the protrusion. The size and frequency of occurrence of these uneven units can be controlled by the type of particles, the amount present in the polymer, and the stretching conditions of the film. Regarding the method for manufacturing the biaxially oriented film of the present invention,
An example of manufacturing a polyethylene terephthalate film will be explained below. 0.005 to 0.50% by weight (preferably 0.01 to 0.01 to 3.0 μm) of fine particles such as kaolin and silica with an average particle size of 0.05 to 5 μm (preferably 0.3 to 3.0 μm)
When stretching the unstretched polyethylene terephthalate film containing (0.10% by weight) in the first axial direction, it is preheated to 80 to 120°C. When this unstretched film is preheated to about 90 DEG to 120 DEG C., a hard chromium-plated roll or a ceramic roll with a matte surface is preferred. The unstretched film can reach a predetermined preheating temperature without sticking to the roll surface and without substantial crystallization. Of course, the unstretched film can be preheated in a non-contact manner. The unstretched film is stretched at a temperature of 115 to 135°C, preferably 115 to 130°C, at a stretching ratio of 3.2 times or less (preferably 2.6 to 3.2 times). It is preferable that the stretching speed be relatively slow, and should not exceed 150 m/min. Usually, a drawing speed of about 50 to 100 m/min is selected, and if the drawing speed is low, the drawing temperature can be moved to a slightly lower temperature side. Next, the second stretching is performed by cooling the uniaxially oriented film below the glass transition point or preheating it to a temperature of 100 to 150°C without cooling, and then stretching it in the second axial direction at approximately the same temperature. The film is stretched 3.0 to 4.0 times (preferably 3.2 to 3.8 times). When the temperature of the second axis stretching is high, the boundaries between the concave portions of the concave and convex units become clear, but at low temperatures, the boundaries are often not clear. The stretching ratio in the second axis direction does not significantly affect the frequency of occurrence of uneven units. If a stretching ratio of 3.3 times or more is selected as the second axis stretching ratio, the mechanical strength (Young's modulus) in the second axis direction becomes higher than that in the first axis direction, resulting in a so-called tensilized film. Moreover, the slipperiness of the film tends to decrease. If this biaxially stretched film has insufficient mechanical strength in the first axial direction, it can be further stretched in this direction.
A balanced film can also be obtained by re-stretching the film by about 1.2 to 1.6 times at a temperature of about 120 to 170°C. A biaxially oriented polyethylene terephthalate film that has undergone two-stage stretching, or three-stage stretching if necessary, has a molecular weight of 180 to 240
Heat setting can be performed at a temperature of 0.2 to 30 seconds at a temperature of 190 to 210 degrees Celsius (preferably 190 to 210 degrees Celsius). Note that the third stage (first axial direction) re-stretching in the three-stage stretching can also be carried out on a film that has undergone heat setting. In the present invention, the direction in which the first axial stretching is applied may be either the machine direction or the width direction of the film. Further, the second axial stretching direction is preferably approximately perpendicular to the first axial direction. Of course, high-stage (multi-stage) stretching in which stretching is further performed in the first axial direction and/or the second axial direction can be performed. In this case as well, the protrusions and depressions on the film surface will remain as they are even if the shape of the uneven unit is slightly deformed, so the transparency and gloss of the film for vapor deposition will depend on the film's slipperiness (low Coefficient of friction)
is maintained. The stretching conditions for the film that form such surface depressions tend to make the film surface relatively smooth, and as a result, the smoothness of the film surface as a deposition film is increased, and the gloss is improved. The Rukoto. The above-mentioned stretched oriented polyester film has a refractive index (nz) of 1.492 or more in the thickness direction. Also, unlike conventional films that have only protrusions on the surface, which impairs slipperiness when the film surface is smoothed, the film with depressions of the present invention has small voids, so the protrusions on the film surface become sharp, and the film-to-film When the film contacts the metal, or the film contacts the metal, the true mutual contact area is further reduced, and the slipperiness of the film can be maintained at a high level. The film for deposition thus obtained was 3
Thickness on the order of ~100μm (preferably 10-75μm)
The one is universal. In addition, the film must have a total haze of 3% or less when converted to a 25 μm thickness. This haze is expressed as a percentage (%) according to JIS-K-6714 using a known haze measuring means. The vapor-deposited film of the present invention is a vapor-deposited film with a light-reflecting layer formed by single-sided plating or vapor deposition.
This light-reflecting layer is formed by providing a metal such as silver or aluminum on the surface of the base film by a known method. The vapor-deposited film obtained in this way has gold thread, silver thread,
Can be used for mirrors, namers, stamping oil, etc. The film for deposition according to the present invention is highly transparent and has good slip properties, so it can be used as a base film for solar films, ID cards, micro films, etc.
It can be used for applications such as transparent heat insulating film and standard film. Next, the main methods for measuring physical properties employed in the present invention will be described. (1) Glossiness Angle gloss meter (GP-
1R) was used to measure the gloss on the film side of a film with aluminum vapor deposited on one side, and expressed as a relative value when the gloss of the sample of Example 1 was taken as 100.
The gloss level is preferably 95 or higher. (2) Coefficient of Dynamic Friction The value was measured when the front surface of the film and the back surface of the film were overlapped and rubbed by the method according to ASTMD-1894-63. (3) Refractive index Measured at 25℃ using Atsube's refractometer.
Values for the Na-D line were measured. (4) Surface roughness CLA Surface roughness CLA (Center Line
Average) value is measured by the following method. Measure the roughened film using, for example, a stylus surface roughness meter (SURFCOM 3B) manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd., under the conditions of a needle radius of 2 μm and a load of 70 mg, and use this to determine the film roughness curve. When a part of length L (reference length 2 mm) is extracted, the center line of this extracted part is the X-ray, the vertical magnification direction is the Y axis, and the roughness curve is expressed as Y=f(x), the following formula is obtained. Express the value given in μ. CLA=1/L∫ L/O f(x)dx This measurement is performed on eight samples, the three with the largest values are excluded, and the average value of the five is expressed. Note that the measurement is performed in the vertical direction and the horizontal direction, and the average value of both is used. Hereinafter, the present invention will be explained in detail using specific examples. Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 6 Using dimethyl terephthalate and ethylene glycol as raw materials, polyethylene terephthalate was produced by a conventional method using manganese acetate as a transesterification catalyst, antimony trioxide as a polymerization catalyst, and phosphorous acid as a stabilizer. did. At that time, by dispersing silica, clay, kaolin, etc. as an inert substance in ethylene glycol, a predetermined amount was contained in the polymer (see Table 1). The obtained polyethylene terephthalate was heated to 160℃
After drying in
An unstretched film of 315 μm was obtained. Subsequently, this unstretched film was passed through four heating rollers 31, 32, 33 and 34 as shown in Figure 3.
After preheating, the film was stretched in one step in the longitudinal direction between rollers 34 and 35 while being heated with an infrared heater 38. Furthermore, the film is 105
Stretched 3.6 times in the transverse direction at a temperature of ℃, then 210℃
Heat treatment was performed. In addition, the stretching speed at this time is
It was 55m/min. In the above longitudinal stretching, heating rollers 31 to 34
While changing the preheating temperature and the conditions of the infrared heater 38, the temperature of the film immediately before the roller 35 was changed as shown in Table 1, and the stretching ratio was changed as shown in Table 1. The characteristics were as shown in Table-1. Approximately 10 -5 Torr on one side of each resulting film
Aluminum was deposited to a thickness of about 0.1 μm using a conventional method under reduced pressure to obtain a deposited film. 【table】
【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]
図−１は従来法で延伸した場合に粒子の周りに
出来たポイドの状態を示し、図１−１は平面図、
図１−２は断面図である。図−２は本発明のポリ
エステルフイルムであつて、粒子を含む突起とそ
の周辺に窪が形成されたものであり、図２−１は
平面図、図２−２は断面図である。図−３は本発
明の実施例に用いた延伸機の模式図である。図−
４は従来技術によるポリエステルフイルムの表面
を示す顕微鏡写真であり、図−５は本発明のポリ
エステルフイルムの表面及び裏面の顕微鏡写真で
ある（いずれも拡大倍率900倍）。
Figure 1 shows the state of poids created around particles when stretched using the conventional method, and Figure 1-1 is a plan view;
1-2 is a cross-sectional view. FIG. 2 shows a polyester film of the present invention, in which projections containing particles and depressions are formed around the projections, FIG. 2-1 is a plan view, and FIG. 2-2 is a cross-sectional view. FIG. 3 is a schematic diagram of a stretching machine used in an example of the present invention. Figure-
4 is a microscopic photograph showing the surface of a polyester film according to the prior art, and FIG. 5 is a microscopic photograph of the front and back surfaces of the polyester film of the present invention (both magnifications are 900 times).