JPH02200733A - 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02200733A JPH02200733A JP2196489A JP2196489A JPH02200733A JP H02200733 A JPH02200733 A JP H02200733A JP 2196489 A JP2196489 A JP 2196489A JP 2196489 A JP2196489 A JP 2196489A JP H02200733 A JPH02200733 A JP H02200733A
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は磁束密度が極めて高い方向性電砂鍾１板の製造
方法に関する。
方法に関する。
（従来の技術）
方１ｉｊｌ性電磁鋼板は主としてトランス、発電機、そ
の他の電気機器の鉄心Ｈ料に用いられ、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が良好でなければならない。方向性
電磁鋼板は二次再結晶現象を利用し７で圧延面に（１１
０）面、圧延方向に（００１）軸を（）ったいわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒を発達サーロー、 ４ ｗとによ
り得られる。二次再結晶は周知のよ・うに仕」−焼鈍で
住しるが、二次再結晶。発η５を１分に図るためにはイ
」」二焼鈍の二、二次再結晶温度域まで一次結晶ｆ・７
の成長を抑制する微細な／ｌｎＮＭｎ５．Ｍ□ｎｓｅナ
トの析出物いわゆる。インヒビタ、＝ 、１ 存在させ
る必要がある。
の他の電気機器の鉄心Ｈ料に用いられ、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が良好でなければならない。方向性
電磁鋼板は二次再結晶現象を利用し７で圧延面に（１１
０）面、圧延方向に（００１）軸を（）ったいわゆるゴ
ス方位を有する結晶粒を発達サーロー、 ４ ｗとによ
り得られる。二次再結晶は周知のよ・うに仕」−焼鈍で
住しるが、二次再結晶。発η５を１分に図るためにはイ
」」二焼鈍の二、二次再結晶温度域まで一次結晶ｆ・７
の成長を抑制する微細な／ｌｎＮＭｎ５．Ｍ□ｎｓｅナ
トの析出物いわゆる。インヒビタ、＝ 、１ 存在させ
る必要がある。
このため、電磁鋼スラブは１３５０−１４００℃ｆ’ｊ
度の高温度に加熱され、・インヒビターを形成すＺｒ
ｙ＆ 分たとえばＡｆｆｉ、Ｍｎ、Ｓ 、Ｓ ｅ ＋
Ｎ ’Ｓ’を完全に固溶させ、２熱延扱あるいは騒終冷
延前の中間板において・インヒビターを微細に析出さセ
る焼鈍が行われている。
度の高温度に加熱され、・インヒビターを形成すＺｒ
ｙ＆ 分たとえばＡｆｆｉ、Ｍｎ、Ｓ 、Ｓ ｅ ＋
Ｎ ’Ｓ’を完全に固溶させ、２熱延扱あるいは騒終冷
延前の中間板において・インヒビターを微細に析出さセ
る焼鈍が行われている。
このよらな処理を施すこと？、こより（５１東密度の高
い方向性電磁鋼板が製造されるようになっＣいるが、電
磁網スラブの加熱は前述のように高温で行われるために
、溶融スゲールの発生量が人で加熱炉の操業に支障をき
たす。また加熱炉の：ｃ ：ｊζルギー原午位高や表面
疵の発生等の問題がある。
い方向性電磁鋼板が製造されるようになっＣいるが、電
磁網スラブの加熱は前述のように高温で行われるために
、溶融スゲールの発生量が人で加熱炉の操業に支障をき
たす。また加熱炉の：ｃ ：ｊζルギー原午位高や表面
疵の発生等の問題がある。
スラブ加熱温度を下げた方向性電磁鋼板の製造法が検討
されている。例えば特Ｄｉ）昭５２２４１１６号公報ご
はＡ、ｅの他に、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させることにより、
スラブ加熱を１１００−１２６０℃で行う製造法が開示
されている。特開昭５９−１９０３２４号公報ではＣ含
有量を０．０１％以Ｆの低炭素でＳ、ＳｅさらにＡＩ、
Ｂを選υぐ的に含有させた電磁鋼スラブを素材とシフ
、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間繰り返
し高温加熱”イるパルス焼鈍を行−）ことにより、スラ
ブ加熱温度を１３００°Ｃ以下とする製造法が開示され
ζいる。また特開昭５９−５６２２号公報ではＭｒ＋を
Ｏ，０８〜０．４５％、Ｓを０．００７％以下とし、（
Ｍｎ：１（Ｓ ）積を下げ、さらに／Ｖ、 Ｐ、Ｎを含
イｉさせた電磁網スラブを素材とすることにより、スラ
ブ加熱温度を１２８０°Ｃ以下とする製造法を従業じで
いる。
されている。例えば特Ｄｉ）昭５２２４１１６号公報ご
はＡ、ｅの他に、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させることにより、
スラブ加熱を１１００−１２６０℃で行う製造法が開示
されている。特開昭５９−１９０３２４号公報ではＣ含
有量を０．０１％以Ｆの低炭素でＳ、ＳｅさらにＡＩ、
Ｂを選υぐ的に含有させた電磁鋼スラブを素材とシフ
、冷延後の一次再結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間繰り返
し高温加熱”イるパルス焼鈍を行−）ことにより、スラ
ブ加熱温度を１３００°Ｃ以下とする製造法が開示され
ζいる。また特開昭５９−５６２２号公報ではＭｒ＋を
Ｏ，０８〜０．４５％、Ｓを０．００７％以下とし、（
Ｍｎ：１（Ｓ ）積を下げ、さらに／Ｖ、 Ｐ、Ｎを含
イｉさせた電磁網スラブを素材とすることにより、スラ
ブ加熱温度を１２８０°Ｃ以下とする製造法を従業じで
いる。
（発明が解決しようとする課題）
このように、方向性電磁綱板の製造におい°ζ、低温ス
ラブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が
奏されているが、二次再結晶の発現に充分に効果的なイ
ンヒビターを形成することが難しく高子ｆ１東密度のも
のを工業的に安定して！！！造、４″るには、さらなる
検討が必要である。
ラブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が
奏されているが、二次再結晶の発現に充分に効果的なイ
ンヒビターを形成することが難しく高子ｆ１東密度のも
のを工業的に安定して！！！造、４″るには、さらなる
検討が必要である。
７本発明は電磁鋼スラブの加熱を１２８０“Ｃ未満の低
温とし”乙溶融スケールの発生防１Ｆ、表面；ｉｌｌ：
防止や加熱エネルギーの減少等の利点を得ながら、磁束
密度の極めこ高い方向性電磁鋼板を−［業的に安定し、
で得ることを「１的とする。
温とし”乙溶融スケールの発生防１Ｆ、表面；ｉｌｌ：
防止や加熱エネルギーの減少等の利点を得ながら、磁束
密度の極めこ高い方向性電磁鋼板を−［業的に安定し、
で得ることを「１的とする。
（課題を解決するための丁、段）
本発明の要旨とするところ：、よ、重イ％ごＣ；０．０
２５〜□０．０９５％。
２５〜□０．０９５％。
Ｓｉ；２．０・−・４．０％１
Ｍｒｉ：０．０Ｂ ”＝０．４５％
Ｓ ：０．０１５％以下
八！：０．０１０〜０．０６０ ％
ド；０．００３０−０．０１３０％。
を含み１．また必要に応して、Ｐ：０．００５・・・・
０．０４５％。
０．０４５％。
Ｃｒ；０．０７〜０．２５％の１種又は２種１ＭＯ２シ
、Ｎｈ、Ｓｔｉ。
、Ｎｈ、Ｓｔｉ。
Ｓｎ、Ｔｉ、Ｔｅ、１１の１種以」−を合計で１．５％
以Ｆ含ｆｒシ、残部が鉄及び不可避的ト純物からなる電
磁鋼スラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し２、熱間
圧延し７、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼
鈍・訃挟んで２回収＝Ｆの冷間圧延し２、脱炭焼鈍の前
、途中又は後に鋼板を短時間窒化し１′＼ （ＡＺ、５
ｉ）Ｎ−を−り組成とするインヒビターを形成１２、焼
鈍分離、ｆｌｌ＋を塗布した後の仕上焼鈍の加熱過程で
さらに窒化することを特徴とする高磁束密度方向外電！
ａｍ板の製造方法にある。
以Ｆ含ｆｒシ、残部が鉄及び不可避的ト純物からなる電
磁鋼スラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し２、熱間
圧延し７、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼
鈍・訃挟んで２回収＝Ｆの冷間圧延し２、脱炭焼鈍の前
、途中又は後に鋼板を短時間窒化し１′＼ （ＡＺ、５
ｉ）Ｎ−を−り組成とするインヒビターを形成１２、焼
鈍分離、ｆｌｌ＋を塗布した後の仕上焼鈍の加熱過程で
さらに窒化することを特徴とする高磁束密度方向外電！
ａｍ板の製造方法にある。
以ｒ、本発明に−）いて詳細に説明づ−る。
本発明者達は電磁鋼スラブを、１２８０ ”ｃ未詳の温
度に加熱する低温スラブ加熱を適用して、高磁束密度の
方向性電磁鋼板を工業的に安定して型造ずべく検Ｓ１シ
た。その結果、スラブ加熱の段階ではインヒビターを形
成する成分のＡｌ、 Ｍｎ、Ｓ、 Ｎなどを固溶させず
、脱炭焼鈍の前、途中あるいは後に窒化を短時間で行う
と、機能の高いインヒビター（Δ／、５４）Ｎが鋼板に
一様に分散し２で形成され、さらに仕上焼鈍の加熱過程
で窒化すると新たな微細なインヒビター（Ａｊ、５ｉ）
Ｎが形成され、漏磁束密度材が安定し−こ得られること
を見出した。
度に加熱する低温スラブ加熱を適用して、高磁束密度の
方向性電磁鋼板を工業的に安定して型造ずべく検Ｓ１シ
た。その結果、スラブ加熱の段階ではインヒビターを形
成する成分のＡｌ、 Ｍｎ、Ｓ、 Ｎなどを固溶させず
、脱炭焼鈍の前、途中あるいは後に窒化を短時間で行う
と、機能の高いインヒビター（Δ／、５４）Ｎが鋼板に
一様に分散し２で形成され、さらに仕上焼鈍の加熱過程
で窒化すると新たな微細なインヒビター（Ａｊ、５ｉ）
Ｎが形成され、漏磁束密度材が安定し−こ得られること
を見出した。
本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成は次のよう
である。
である。
Ｃの含有量が少なくなると二次再結晶が不安定となり、
また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いものとなる
ので（１０２５％以上とする。一方、その含有量が多く
なると脱炭焼鈍時間が長くなるので０．０９５％以下と
する。
また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いものとなる
ので（１０２５％以上とする。一方、その含有量が多く
なると脱炭焼鈍時間が長くなるので０．０９５％以下と
する。
Ｓｉは鉄ｍの低下、・インヒビター形成のために必要な
成分で、そのために２．０％以ト含有させる。
成分で、そのために２．０％以ト含有させる。
一方、その含ｆ１゛量が多くなると冷間用延時に板破断
、耳割れ等が多発するので４，０％以下とする。
、耳割れ等が多発するので４，０％以下とする。
Ｍｎは熱間脆性を防ぐとともに、グラス被膜を良質化す
る作用があり、これを奏するには０．０８％以ト必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので０．４５％以Ｆとする。さらに本発明ではスラブ
加熱を１２８０°Ｃ未満の温度で行うので、例えばＳと
の化合物ＭｎＳは完全固溶ゼずインヒビターとしてＭｎ
Ｓを用いない点からもその」−限は前述の通りとする。
る作用があり、これを奏するには０．０８％以ト必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので０．４５％以Ｆとする。さらに本発明ではスラブ
加熱を１２８０°Ｃ未満の温度で行うので、例えばＳと
の化合物ＭｎＳは完全固溶ゼずインヒビターとしてＭｎ
Ｓを用いない点からもその」−限は前述の通りとする。
Ｓは偏析を生じゃすく７正常な二次再結晶粒の成長を妨
げるために０．０１５％以下とする。
げるために０．０１５％以下とする。
ＡＩばＮあるいはＳｉと結合して（ＡＩ、５ｉ）Ｎを形
成し２、二次再結晶の発現と安定に必要で、そのために
０．０１０％以り含有させる。一方、スラブ加熱温度は
１２８０℃未満でＭを不完全に固溶させることから、Ａ
Ｉの含有量が多くなると熱間圧延の段階で不適切なＡ、
Ｉ Ｎが形成されるので０．０６０％以トとする。
成し２、二次再結晶の発現と安定に必要で、そのために
０．０１０％以り含有させる。一方、スラブ加熱温度は
１２８０℃未満でＭを不完全に固溶させることから、Ａ
Ｉの含有量が多くなると熱間圧延の段階で不適切なＡ、
Ｉ Ｎが形成されるので０．０６０％以トとする。
Ｎは前記ＡＩ、 Ｓｉ等と結合して二次再結晶の安定化
のために０．００３０％以上含有さゼる。しかし、その
含イ］量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠陥が
生じるので０００１３０％以下とする。
のために０．００３０％以上含有さゼる。しかし、その
含イ］量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠陥が
生じるので０００１３０％以下とする。
さらに、必、要に応じてＰ ＋ Ｃｒの１１！ｉまたは
２種を含有させる。また、Ｍｏ、シー Ｎｂ＋ Ｓｈ＋
Ｓｎ、Ｔｉ ＊ Ｔｅｔ ８の１種以上を含有させる
。
２種を含有させる。また、Ｍｏ、シー Ｎｂ＋ Ｓｈ＋
Ｓｎ、Ｔｉ ＊ Ｔｅｔ ８の１種以上を含有させる
。
Ｐは低温スラブ加熱の場合には、磁束密度を高める作用
があり、この作用を奏するためには０ 、００５％以上
必要である。一方、その含有量が多くなると冷延性が劣
化するので０．０４５％以下とする。
があり、この作用を奏するためには０ 、００５％以上
必要である。一方、その含有量が多くなると冷延性が劣
化するので０．０４５％以下とする。
Ｃｒは高磁束密度が得られるＡＩ盪の範囲を拡げるごト
ラ介して磁気特性を高める作用があり、（のためには０
．０７％以−し必要である。−力、その含有鼠が多くな
ると脱炭性が劣化Ｖるので０．２５％以ドと吏る。
ラ介して磁気特性を高める作用があり、（のためには０
．０７％以−し必要である。−力、その含有鼠が多くな
ると脱炭性が劣化Ｖるので０．２５％以ドと吏る。
Ｍｏ、シ、Ｎｈ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、 Ｔｅ、Ｂは磁気
特性を高めるために各成分につき、０．３０％以内で１
種以上ａイ１されるが、これらの合計の含ｆｌｉ量が多
くなると磁束密度を劣化させるので士１服は１．５％と
づ゛る。
特性を高めるために各成分につき、０．３０％以内で１
種以上ａイ１されるが、これらの合計の含ｆｌｉ量が多
くなると磁束密度を劣化させるので士１服は１．５％と
づ゛る。
電磁鋼スラブは転炉あるいは電気炉な、１：゛の冷ｔＭ
；′−炉で）６製され５必′νに兎、じ（真空脱ガス処
理が施され、連続鋳造２．または造塊〜分塊圧延により
装造される。
；′−炉で）６製され５必′νに兎、じ（真空脱ガス処
理が施され、連続鋳造２．または造塊〜分塊圧延により
装造される。
電磁鋼スラブは熱間圧延に先立って加熱されるが、その
加熱温度は１２８０°Ｃ未満々しζ省エネルギーや溶融
スケールの発ζＩＥ防止、表面疵防止が図られる。この
加熱温度では該電磁鋼スジ・ブ中のＩ’ｄは完全に固溶
されず不完全固溶となる。又、さらに固溶温度の高いＭ
ｎＳは当然ながらより不完全固溶となる。
加熱温度は１２８０°Ｃ未満々しζ省エネルギーや溶融
スケールの発ζＩＥ防止、表面疵防止が図られる。この
加熱温度では該電磁鋼スジ・ブ中のＩ’ｄは完全に固溶
されず不完全固溶となる。又、さらに固溶温度の高いＭ
ｎＳは当然ながらより不完全固溶となる。
スンプ加熱後は熱間圧延され、必要によ、っては焼鈍さ
れ、あるいは焼鈍するこ乏なく、冷間圧延される。冷間
圧延は１回または中間焼鈍を挟んで２回収」二行われ最
終板厚とされる。
れ、あるいは焼鈍するこ乏なく、冷間圧延される。冷間
圧延は１回または中間焼鈍を挟んで２回収」二行われ最
終板厚とされる。
本発明では前述の如く低温スラブ加熱であるから未だ鋼
板にインヒビターが存在しておらず、従って二次再結晶
発現以前に、鋼中にＮを侵入させインヒビクー（八１．
５ｉ）Ｎを形成する。インヒビター作用の強い（ｆＪ
、 Ｓ ｉ ） Ｎは、巾に鋼板ヘトを加えても得られ
ない。
板にインヒビターが存在しておらず、従って二次再結晶
発現以前に、鋼中にＮを侵入させインヒビクー（八１．
５ｉ）Ｎを形成する。インヒビター作用の強い（ｆＪ
、 Ｓ ｉ ） Ｎは、巾に鋼板ヘトを加えても得られ
ない。
そごで本発明ではこの課題を解決４べく実験したところ
、脱炭焼鈍の前、途中又は後に鋼板を例えばストリ・ツ
ブ状で窒素化合物ガスの分解下で短時間に窒化し２、イ
ンヒビター（八７，５ｉ）Ｎを形成することを確かめた
。
、脱炭焼鈍の前、途中又は後に鋼板を例えばストリ・ツ
ブ状で窒素化合物ガスの分解下で短時間に窒化し２、イ
ンヒビター（八７，５ｉ）Ｎを形成することを確かめた
。
窒化処理時間が例えば３分収ヒと長くなると、製品の磁
束密度は劣化する。加窒量は１２０〜２００１）ＰＭあ
ればよい。窒化の時期は脱炭焼鈍に入る前、あるいは脱
炭焼鈍の途中、又は脱炭焼鈍の後の何れであっても同様
な効果が得られる。また窒化は前記ストリップ状の通板
状態でＮＨ，を混じえた雰囲気下が好ましいが、これに
限らず５．′仝素化合物含有の塩浴を通シフ゛ζもよく
、その１段は短時間窒化ができれば何れでも構わない。
束密度は劣化する。加窒量は１２０〜２００１）ＰＭあ
ればよい。窒化の時期は脱炭焼鈍に入る前、あるいは脱
炭焼鈍の途中、又は脱炭焼鈍の後の何れであっても同様
な効果が得られる。また窒化は前記ストリップ状の通板
状態でＮＨ，を混じえた雰囲気下が好ましいが、これに
限らず５．′仝素化合物含有の塩浴を通シフ゛ζもよく
、その１段は短時間窒化ができれば何れでも構わない。
この後、焼鈍分離剤を崎仮に塗布して、仕１−焼鈍する
。仕上焼鈍では昇温加熱時に、先に形成されたインヒビ
ター（ＡＣ３ｉ）Ｎのシイズや分散状態が微妙に変化す
ることから、本発明では一゛１次由結晶前の加熱過程で
さらに窒化する。１ごの窒化は焼鈍雰囲気に窒化能ガス
例えばＮ貼、Ｎ２１１４．ＮＯを１００〜１０００ＰＩ
’Ｍ加えるごとにより、あるいは焼鈍う３’ ｉｃｌを
剤に窒素化合物、例えばＭｎＮ 、窒化珪素を配合゛Ｊ
るごと等により達成される。この加窒量は２０〜・１０
０円）ｈであれば、新たなインヒビター （ＡＩ。
。仕上焼鈍では昇温加熱時に、先に形成されたインヒビ
ター（ＡＣ３ｉ）Ｎのシイズや分散状態が微妙に変化す
ることから、本発明では一゛１次由結晶前の加熱過程で
さらに窒化する。１ごの窒化は焼鈍雰囲気に窒化能ガス
例えばＮ貼、Ｎ２１１４．ＮＯを１００〜１０００ＰＩ
’Ｍ加えるごとにより、あるいは焼鈍う３’ ｉｃｌを
剤に窒素化合物、例えばＭｎＮ 、窒化珪素を配合゛Ｊ
るごと等により達成される。この加窒量は２０〜・１０
０円）ｈであれば、新たなインヒビター （ＡＩ。
５ｔ）Ｎが形成され、二次再結間の発現が充分で、かつ
鋼板全最にわたって生じ、磁束密度の極めて高いものが
得られる。また窒化する加熱過程の温度域は６００〜９
００°Ｃとずればよい。
鋼板全最にわたって生じ、磁束密度の極めて高いものが
得られる。また窒化する加熱過程の温度域は６００〜９
００°Ｃとずればよい。
次に、実施例について述べる。
実施例−１
第１表に示す成分組成のスラブを、同表に示”す条件で
スラブ加熱し、２．．３ ｍ：ｍ ｌゾみに熱間圧延し
７、熱延板まま、または熱延板焼鈍し、同表に示すよう
に１回または中間焼鈍を挟んご２回合間圧延し、０、．
３０Ｉ７１ｍの板ｊＶとした。その後、８５０°ＣＸ３
分間、露点６０℃の１１．７０％からなる雰囲気下で脱
炭焼鈍した。ごの脱炭焼鈍の１１１１、途中又は後ご同
表に示Ｊ−如く窒化した。その後、焼鈍分離剤４！：鋼
板に塗布し、仕上焼鈍した。仕上焼鈍の加熱時に同友に
示すようにさらに窒化した。得られた鋼板の磁気特性と
被膜特性を測定し７、その結果を第２表に示す。
スラブ加熱し、２．．３ ｍ：ｍ ｌゾみに熱間圧延し
７、熱延板まま、または熱延板焼鈍し、同表に示すよう
に１回または中間焼鈍を挟んご２回合間圧延し、０、．
３０Ｉ７１ｍの板ｊＶとした。その後、８５０°ＣＸ３
分間、露点６０℃の１１．７０％からなる雰囲気下で脱
炭焼鈍した。ごの脱炭焼鈍の１１１１、途中又は後ご同
表に示Ｊ−如く窒化した。その後、焼鈍分離剤４！：鋼
板に塗布し、仕上焼鈍した。仕上焼鈍の加熱時に同友に
示すようにさらに窒化した。得られた鋼板の磁気特性と
被膜特性を測定し７、その結果を第２表に示す。
（注）
１、被膜密着性；
１８０度曲げでｉ＋離しない直径
２、被＋１夕欠陥
一斑点状でグラス被１模の存在しな
い部分できらきら光る金属光沢
（発明の効果）
１２８ Ｏ′Ｃ未満の低温スラブ加熱を適用し゛ζζ方
性性電磁鋼１板製造する際に、従来ば窒化を仕り焼鈍で
行ってインヒビター・−を形成していたのを、本発明で
はこの窒化を、仕り焼鈍以前の脱炭焼鈍の前、途中ある
いは後にストリップ状ｇ−Ｑ行い、。
性性電磁鋼１板製造する際に、従来ば窒化を仕り焼鈍で
行ってインヒビター・−を形成していたのを、本発明で
はこの窒化を、仕り焼鈍以前の脱炭焼鈍の前、途中ある
いは後にストリップ状ｇ−Ｑ行い、。
ざらに仕」ニ焼鈍の加熱過程で行・うので、・インヒビ
ター効果の高い（Ａ７，５ｉ）Ｎが安定（７て形成され
、（ｊ！重密度の高い力同性電磁鋼阪を（：）ることか
で）る。
ター効果の高い（Ａ７，５ｉ）Ｎが安定（７て形成され
、（ｊ！重密度の高い力同性電磁鋼阪を（：）ることか
で）る。
Claims (4)
- （１）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１５％以下 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、 を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼ス
ラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、
熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで
２回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍の前、途中又は後に鋼
板を短時間窒化して、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とする
インヒビターを形成し、焼鈍分離剤を塗布した後の仕上
焼鈍の加熱過程でさらに窒化することを特徴とする高磁
束密度方向性電磁鋼板の製造方法。 - （２）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１５％以下 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、 を含み、さらに、Ｐ；０．００５〜０．０４５％、Ｃｒ
；０．０７〜０．２５％の１種又は２種を含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２
８０℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は
熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の冷
間圧延し、脱炭焼鈍の前、途中又は後に鋼板を短時間窒
化して、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とするインヒビター
を形成し、焼鈍分離剤を塗布した後の仕上焼鈍の加熱過
程でさらに窒化することを特徴とする高磁束密度方向性
電磁鋼板の製造方法。 - （３）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１５％以下 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、 を含み、さらに、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、
Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で１．５％以下含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２
８０℃未満の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は
熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍をはさんで２回以上の
冷間圧延し、脱炭焼鈍の前、途中又は後に鋼板を短時間
窒化して、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とするインヒビタ
ーを形成し、焼鈍分離剤を塗布した後の仕上焼鈍の加熱
過程でさらに窒化することを特徴とする高磁束密度方向
性電磁鋼板の製造方法。 - （４）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１５％以下 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％、 を含み、さらに、Ｐ；０．００５〜０．０４５％、Ｃｒ
；０．０７〜０．２５％の１種又は２種、Ｍｏ、Ｖ、Ｎ
ｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で１
．５％以下含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からな
る電磁鋼スラブを、１２８０℃未満の温度に加熱し、熱
間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼
鈍をはさんで２回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍の前、途
中又は後に鋼板を短時間窒化して、（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを
主組成とするインヒビターを形成し、焼鈍分離剤を塗布
した後の仕上焼鈍の加熱過程でさらに窒化することを特
徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196489A JPH02200733A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2196489A JPH02200733A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02200733A true JPH02200733A (ja) | 1990-08-09 |
Family
ID=12069742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2196489A Pending JPH02200733A (ja) | 1989-01-31 | 1989-01-31 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02200733A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02294428A (ja) * | 1989-05-09 | 1990-12-05 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造法 |
| KR100431608B1 (ko) * | 1999-12-18 | 2004-05-17 | 주식회사 포스코 | 고자속 밀도 일방향성 전기강판의 제조 방법 |
| JP4943560B2 (ja) * | 2010-02-18 | 2012-05-30 | 新日本製鐵株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| CN117721277A (zh) * | 2024-02-18 | 2024-03-19 | 包头威丰新材料有限公司 | 一种高磁感取向电工钢的脱碳渗氮工艺 |
-
1989
- 1989-01-31 JP JP2196489A patent/JPH02200733A/ja active Pending
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| CN102762752A (zh) * | 2010-02-18 | 2012-10-31 | 新日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板的制造方法 |
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| KR101322505B1 (ko) * | 2010-02-18 | 2013-10-28 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 방향성 전자기 강판의 제조 방법 |
| US9175362B2 (en) | 2010-02-18 | 2015-11-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method of manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
| CN117721277A (zh) * | 2024-02-18 | 2024-03-19 | 包头威丰新材料有限公司 | 一种高磁感取向电工钢的脱碳渗氮工艺 |
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