JPH0222872B2 - - Google Patents
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- JPH0222872B2 JPH0222872B2 JP9510384A JP9510384A JPH0222872B2 JP H0222872 B2 JPH0222872 B2 JP H0222872B2 JP 9510384 A JP9510384 A JP 9510384A JP 9510384 A JP9510384 A JP 9510384A JP H0222872 B2 JPH0222872 B2 JP H0222872B2
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- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は吸収式ヒートポンプ装置等に用いら
れる蒸気発生・凝縮装置に関するものである。
れる蒸気発生・凝縮装置に関するものである。
第１図によつて本願発明者が先に提案した特願
昭58−211935号の蒸気発生・凝縮装置の一例を説
明する。第１図中、１は筐体、２は仕切り板、３
は発生室、４は凝縮室で、筐体１の内部は仕切り
板２によつて二分割され、一方は発生室３、他方
は凝縮室４となつている。また５は熱源流体、６
は希溶液、７は冷媒蒸気が発生した後の溶液（以
下濃溶液という）、８は冷媒蒸気、９は冷媒液、
１０は冷却水で、以上符号５〜１０が作動流体で
ある。１１は発生用熱交換器、１２は凝縮用熱交
換器、１３は熱源流体流入管、１４は熱源流体流
出管、１５は希溶液流入管、１６は濃溶液流出
管、１７は溶液ポンプ、１８は冷媒ポンプ、１９
はバイパス管、２０は電磁弁で、以上符号１１〜
２０で示す部分が発生装置の配管系である。熱源
流体流入管１３は発生用熱交換器１１と接続され
さらにこの熱交換器１１は熱源流体流出管１４と
接続してある。そして流入管１３から熱源流体５
が流入して、熱交換器１１を経て流出管１４から
流出できるように配管され、また冷却水１０が凝
縮用熱交換器１２内を流れて排水されるよう配管
してある。希溶液流入管１５は吸収器（図示せ
ず）と接続され、吸収器内の希溶液を流入させ
る。濃溶液管１６は吸収器と接続され、発生室３
で濃度が高められた濃溶液を吸収器へ流出させ
る。発生用熱交換器１１は発生室３の内部に実質
的に垂直になるように立設され、さらに内筒２１
を内筒上室２１ａと内筒下室２１ｂに分離する分
散用端板２２の分散穴２２ａを通つて発生用熱交
換器１１の上端部は上部端板２３に、下端部は下
端部端板２４にそれぞれ固定してある。内筒上室
２１ａの内部は、上部を上部端板２３、側面を内
筒２１、下部を分散穴２２ａを有する分散用端板
２２で囲まれ、吸収器（図示せず）から流入した
希溶液６が内筒上室２１ａに一時止まり、分散用
希溶液液溜２５を形成している。さらに内筒２１
の発生室３と凝縮室４の間の境界である仕切り板
２には一部にエリミネーター２６が設けてある。
２７は外筒で、この外筒２７と内筒２１の間の空
間には上述した発生室３と同様に凝縮用熱交換器
１２が実質的に垂直に立設され、凝縮室４を構成
し、この熱交換器１２の管内を冷却水１０が還流
するようになつている。２８は下部端板２４に取
り付けられた蓋で、発生用熱交換器１１の上部よ
り流入管１３を介して管内へ流入した熱源流体５
は蓋２８を下部端板２４で構成される流路２９を
通つて向きを変え、再び発生用熱交換器１１の上
部の流出管１４から矢印の向きに流出するように
なつている。
昭58−211935号の蒸気発生・凝縮装置の一例を説
明する。第１図中、１は筐体、２は仕切り板、３
は発生室、４は凝縮室で、筐体１の内部は仕切り
板２によつて二分割され、一方は発生室３、他方
は凝縮室４となつている。また５は熱源流体、６
は希溶液、７は冷媒蒸気が発生した後の溶液（以
下濃溶液という）、８は冷媒蒸気、９は冷媒液、
１０は冷却水で、以上符号５〜１０が作動流体で
ある。１１は発生用熱交換器、１２は凝縮用熱交
換器、１３は熱源流体流入管、１４は熱源流体流
出管、１５は希溶液流入管、１６は濃溶液流出
管、１７は溶液ポンプ、１８は冷媒ポンプ、１９
はバイパス管、２０は電磁弁で、以上符号１１〜
２０で示す部分が発生装置の配管系である。熱源
流体流入管１３は発生用熱交換器１１と接続され
さらにこの熱交換器１１は熱源流体流出管１４と
接続してある。そして流入管１３から熱源流体５
が流入して、熱交換器１１を経て流出管１４から
流出できるように配管され、また冷却水１０が凝
縮用熱交換器１２内を流れて排水されるよう配管
してある。希溶液流入管１５は吸収器（図示せ
ず）と接続され、吸収器内の希溶液を流入させ
る。濃溶液管１６は吸収器と接続され、発生室３
で濃度が高められた濃溶液を吸収器へ流出させ
る。発生用熱交換器１１は発生室３の内部に実質
的に垂直になるように立設され、さらに内筒２１
を内筒上室２１ａと内筒下室２１ｂに分離する分
散用端板２２の分散穴２２ａを通つて発生用熱交
換器１１の上端部は上部端板２３に、下端部は下
端部端板２４にそれぞれ固定してある。内筒上室
２１ａの内部は、上部を上部端板２３、側面を内
筒２１、下部を分散穴２２ａを有する分散用端板
２２で囲まれ、吸収器（図示せず）から流入した
希溶液６が内筒上室２１ａに一時止まり、分散用
希溶液液溜２５を形成している。さらに内筒２１
の発生室３と凝縮室４の間の境界である仕切り板
２には一部にエリミネーター２６が設けてある。
２７は外筒で、この外筒２７と内筒２１の間の空
間には上述した発生室３と同様に凝縮用熱交換器
１２が実質的に垂直に立設され、凝縮室４を構成
し、この熱交換器１２の管内を冷却水１０が還流
するようになつている。２８は下部端板２４に取
り付けられた蓋で、発生用熱交換器１１の上部よ
り流入管１３を介して管内へ流入した熱源流体５
は蓋２８を下部端板２４で構成される流路２９を
通つて向きを変え、再び発生用熱交換器１１の上
部の流出管１４から矢印の向きに流出するように
なつている。
次に動作を説明する。吸収器（図示せず）から
希溶液流入管１５を通つて分散用希溶液液溜２５
に流入した希溶液６は、分散用端板２２と発生用
熱交換器１１の間隙の分散穴２２ａからそれぞれ
発生用熱交換器１１に分散される。その分散量は
分散用希溶液液溜２５にたまつている希溶液６の
液面の高さ、すなわち、希溶液６の流入管の増減
に伴う液面の高さ、また、分散穴２２ａの間隙、
表面の粗さ、エツジの加工精度などの形状によつ
て決定される。このように分散された希溶液６
は、発生用熱交換器１１の管外壁面に沿つて発生
室３の下部の濃溶液７の液溜へと流下する。その
際、管外壁面上の希溶液６の液膜は、発生用熱交
換器１１の上方の熱源流体流入管１３から管内へ
流入した熱源流体５によつて加熱され、管外壁面
上で蒸発もしくは沸騰を生じ冷媒蒸気８を発生す
る。このように希溶液６は冷媒蒸気８を発生して
濃度を高めながら所定濃度の濃溶液７となり、濃
溶液流出管１６から吸収器へ送られる。また、発
生した冷媒蒸気８は圧力差により発生室３から凝
縮室４へ移動し、凝縮用熱交換器１２の管内を流
れる冷却水１０によつて冷却され、管外壁面上で
凝縮して冷媒液９となり、管外壁面に沿つて下部
の冷媒液９の液溜にたまる。そしてこの冷媒液９
は蒸発器（図示せず）へ送られる。また、エリミ
ネーター２６は発生用熱交換器１１の外壁面上で
の沸騰の際、気泡の突出に伴い溶液が飛散して凝
縮室４へ入るのを防ぐ。また、凝縮能力が増大す
ると凝縮室４内の冷媒液９の液面が上昇し、垂直
に位置した凝縮用熱交換器１２の下部が冷媒液９
の液面下に没して凝縮面積が減少し凝縮能力が減
少する。また、さらに凝縮能力が大きくなり、発
生室３内の下部の濃溶液７の濃度が所定の濃度よ
り高くなりすぎると、エリミネーター２６の間隙
から液面を上昇させた冷媒液９が発生室３へ溢水
して所定の濃度に戻る。逆に凝縮能力が減少して
冷媒液９の液面が低下すると、冷媒液９の液面下
に没していた凝縮用熱交換器１２が液面下にあら
われ、その結果凝縮面積が増大して凝縮能力が増
加する。このように凝縮能力の変動に伴い自己調
節される。また、下部端板２４に取り付けた蓋２
８により成形された流路２９からなるＵ字形構造
の発生用熱交換器１１内を熱源流体５は還流す
る。この流路２９は濃溶液７の液面の変動により
蒸発面積が増減しない位置に設けてあるので、蒸
発発生能力の増加による蒸発面積の増加が防止さ
れる。しかるに上述のような蒸気発生・凝縮装置
を吸収式ヒートポンプに適用した場合、次のよう
な問題点がある。第２図は吸収式ヒートポンプの
構成図で、図中、第１図と同符号は同一又は当部
分を示す。４０は蒸発器、４１は吸収器、４２は
溶液熱交換器、４３は冷媒ポンプ、４４は溶液ポ
ンプである。溶液の流れに注目すると、発生室３
において冷媒蒸気８を発生し、濃度が高められた
濃溶液７は、濃溶液流出管１６から溶液ポンプ４
４により溶液熱交換器４２を経て吸収器４１へ流
入する。吸収器４１へ流入した濃溶液７は吸収器
用熱交換器の管上に分散され、蒸発器４０で発生
した冷媒蒸気を吸収して発熱して希溶液となる。
この時発生した熱が利用される。この高温の希溶
液は溶液熱交換器４２内で発生器３を出た濃溶液
７と熱交換し、温度降下しながら再び希溶液流入
管１５から分散用希溶液液溜２５へ戻る。ここ
で、例えば作動流体をLiBr（リチウムブロマイ
ド）水溶液とし、溶液熱交換器４２の温度効率を
１、発生器３に流入する希溶液（80℃、53％、
LiBr水溶液）６が、発生室３において水蒸気を
発生し、濃溶液（80℃、58％、LiBr水溶液）７
となるサイクルを考える。この希溶液、濃溶液の
飽和圧力はそれぞれ約85mmHg、55mmHgであり、
圧力差は約30mmHg（408mmAq）である。この圧力
差は分散穴２２ａから分散される希溶液６の流量
を増加させる方向に働き、流量が希溶液６の分散
用希溶液液溜における液柱ヘツドと分散穴２２ａ
の形状因子のみでは定まらない。さらに、現実の
溶液熱交換器４２の温度効率は１以下であり、吸
収器４１から溶液熱交換器４２を経て発生室３へ
戻る希溶液６の温度は発生室３から流出した濃溶
液７の温度より常に高い。このため、希溶液６の
飽和圧力は上記の値より大きくなり、圧力差もさ
らに大きくなる。また、負荷、熱源流体の温度、
流量等の運転条件の変動により、溶液の飽和圧力
は一定でなく、上述した圧力差はたえず変わる。
希溶液流入管１５を通つて分散用希溶液液溜２５
に流入した希溶液６は、分散用端板２２と発生用
熱交換器１１の間隙の分散穴２２ａからそれぞれ
発生用熱交換器１１に分散される。その分散量は
分散用希溶液液溜２５にたまつている希溶液６の
液面の高さ、すなわち、希溶液６の流入管の増減
に伴う液面の高さ、また、分散穴２２ａの間隙、
表面の粗さ、エツジの加工精度などの形状によつ
て決定される。このように分散された希溶液６
は、発生用熱交換器１１の管外壁面に沿つて発生
室３の下部の濃溶液７の液溜へと流下する。その
際、管外壁面上の希溶液６の液膜は、発生用熱交
換器１１の上方の熱源流体流入管１３から管内へ
流入した熱源流体５によつて加熱され、管外壁面
上で蒸発もしくは沸騰を生じ冷媒蒸気８を発生す
る。このように希溶液６は冷媒蒸気８を発生して
濃度を高めながら所定濃度の濃溶液７となり、濃
溶液流出管１６から吸収器へ送られる。また、発
生した冷媒蒸気８は圧力差により発生室３から凝
縮室４へ移動し、凝縮用熱交換器１２の管内を流
れる冷却水１０によつて冷却され、管外壁面上で
凝縮して冷媒液９となり、管外壁面に沿つて下部
の冷媒液９の液溜にたまる。そしてこの冷媒液９
は蒸発器（図示せず）へ送られる。また、エリミ
ネーター２６は発生用熱交換器１１の外壁面上で
の沸騰の際、気泡の突出に伴い溶液が飛散して凝
縮室４へ入るのを防ぐ。また、凝縮能力が増大す
ると凝縮室４内の冷媒液９の液面が上昇し、垂直
に位置した凝縮用熱交換器１２の下部が冷媒液９
の液面下に没して凝縮面積が減少し凝縮能力が減
少する。また、さらに凝縮能力が大きくなり、発
生室３内の下部の濃溶液７の濃度が所定の濃度よ
り高くなりすぎると、エリミネーター２６の間隙
から液面を上昇させた冷媒液９が発生室３へ溢水
して所定の濃度に戻る。逆に凝縮能力が減少して
冷媒液９の液面が低下すると、冷媒液９の液面下
に没していた凝縮用熱交換器１２が液面下にあら
われ、その結果凝縮面積が増大して凝縮能力が増
加する。このように凝縮能力の変動に伴い自己調
節される。また、下部端板２４に取り付けた蓋２
８により成形された流路２９からなるＵ字形構造
の発生用熱交換器１１内を熱源流体５は還流す
る。この流路２９は濃溶液７の液面の変動により
蒸発面積が増減しない位置に設けてあるので、蒸
発発生能力の増加による蒸発面積の増加が防止さ
れる。しかるに上述のような蒸気発生・凝縮装置
を吸収式ヒートポンプに適用した場合、次のよう
な問題点がある。第２図は吸収式ヒートポンプの
構成図で、図中、第１図と同符号は同一又は当部
分を示す。４０は蒸発器、４１は吸収器、４２は
溶液熱交換器、４３は冷媒ポンプ、４４は溶液ポ
ンプである。溶液の流れに注目すると、発生室３
において冷媒蒸気８を発生し、濃度が高められた
濃溶液７は、濃溶液流出管１６から溶液ポンプ４
４により溶液熱交換器４２を経て吸収器４１へ流
入する。吸収器４１へ流入した濃溶液７は吸収器
用熱交換器の管上に分散され、蒸発器４０で発生
した冷媒蒸気を吸収して発熱して希溶液となる。
この時発生した熱が利用される。この高温の希溶
液は溶液熱交換器４２内で発生器３を出た濃溶液
７と熱交換し、温度降下しながら再び希溶液流入
管１５から分散用希溶液液溜２５へ戻る。ここ
で、例えば作動流体をLiBr（リチウムブロマイ
ド）水溶液とし、溶液熱交換器４２の温度効率を
１、発生器３に流入する希溶液（80℃、53％、
LiBr水溶液）６が、発生室３において水蒸気を
発生し、濃溶液（80℃、58％、LiBr水溶液）７
となるサイクルを考える。この希溶液、濃溶液の
飽和圧力はそれぞれ約85mmHg、55mmHgであり、
圧力差は約30mmHg（408mmAq）である。この圧力
差は分散穴２２ａから分散される希溶液６の流量
を増加させる方向に働き、流量が希溶液６の分散
用希溶液液溜における液柱ヘツドと分散穴２２ａ
の形状因子のみでは定まらない。さらに、現実の
溶液熱交換器４２の温度効率は１以下であり、吸
収器４１から溶液熱交換器４２を経て発生室３へ
戻る希溶液６の温度は発生室３から流出した濃溶
液７の温度より常に高い。このため、希溶液６の
飽和圧力は上記の値より大きくなり、圧力差もさ
らに大きくなる。また、負荷、熱源流体の温度、
流量等の運転条件の変動により、溶液の飽和圧力
は一定でなく、上述した圧力差はたえず変わる。
このように第１図に示した従来の蒸気発生・凝
縮装置による吸収式ヒートポンプでは分散穴２２
ａの径が一定の場合、希溶液６の分散液量は、液
柱ヘツドのみでなく、上述の飽和圧力差の影響を
受け、さらにこの飽和圧力差が運転状態等により
変動するため、流量制御が困難であるという改善
すべき問題点がある。
縮装置による吸収式ヒートポンプでは分散穴２２
ａの径が一定の場合、希溶液６の分散液量は、液
柱ヘツドのみでなく、上述の飽和圧力差の影響を
受け、さらにこの飽和圧力差が運転状態等により
変動するため、流量制御が困難であるという改善
すべき問題点がある。
この発明は上述した問題点を解消しようとする
もので、蒸気発生能力の増大および凝縮能力の変
動に対する自己調節能力を発揮すると共に、あら
ゆる運転条件において希溶液の液柱ヘツドと分散
穴の形状因子のみで、その分散液量が調節できる
蒸気発生・凝縮装置を提供することを目的として
いる。
もので、蒸気発生能力の増大および凝縮能力の変
動に対する自己調節能力を発揮すると共に、あら
ゆる運転条件において希溶液の液柱ヘツドと分散
穴の形状因子のみで、その分散液量が調節できる
蒸気発生・凝縮装置を提供することを目的として
いる。
この発明を第３図に示す一実施例について説明
する。図中、第１図と同符号は同一又は相当部分
を示し、３０は分散用希溶液液溜２５の上部の内
筒上室２１ａと発生室３および凝縮室４の蒸気空
間とを連結している連通管である。なお、上記し
た以外の構成は第１図に示したものと同様であ
る。
する。図中、第１図と同符号は同一又は相当部分
を示し、３０は分散用希溶液液溜２５の上部の内
筒上室２１ａと発生室３および凝縮室４の蒸気空
間とを連結している連通管である。なお、上記し
た以外の構成は第１図に示したものと同様であ
る。
次に動作を説明する。吸収器（図示せず）から
希溶液流入管１５を通つて分散用希溶液液溜２５
に流入した希溶液６は、分散用端板２２と発生用
熱交換器１１の間隙の分散穴２２ａからそれぞれ
発生用熱交換器１１に分散される。その分散量
は、たとえ運転条件が変動して希溶液６と濃溶液
７に飽和圧力差が生じても連通管３０により圧力
差がなくなり、分散用希溶液液溜２５にたまつて
いる希溶液６の液面の高さ、つまり、希溶液６の
流入量の増減に伴う液面の高さ、そして分散穴２
２ａの間隙、表面の粗さ、エツジの加工精度など
の形状によつて決定される。
希溶液流入管１５を通つて分散用希溶液液溜２５
に流入した希溶液６は、分散用端板２２と発生用
熱交換器１１の間隙の分散穴２２ａからそれぞれ
発生用熱交換器１１に分散される。その分散量
は、たとえ運転条件が変動して希溶液６と濃溶液
７に飽和圧力差が生じても連通管３０により圧力
差がなくなり、分散用希溶液液溜２５にたまつて
いる希溶液６の液面の高さ、つまり、希溶液６の
流入量の増減に伴う液面の高さ、そして分散穴２
２ａの間隙、表面の粗さ、エツジの加工精度など
の形状によつて決定される。
このように分散された希溶液６は、発生用熱交
換器１１の管外壁面に沿つて発生室３の下部の濃
溶液７の液溜へと流下する。その際、管外壁面上
の濃溶液６の液膜は、発生用熱交換器１１の上方
の熱源流体流入管１３から管内へ流入した熱源流
体５によつて加熱され、管外壁面上で蒸発もしく
は沸騰を生じ冷媒蒸気を発生する。このように希
溶液６は冷媒蒸気８を発生して濃度を高めながら
所定濃度の濃溶液７となり、濃溶液流出管１６か
ら吸収器へ送られる。また、発生した冷媒蒸気８
は圧力差により発生室３から凝縮室４へ移動し、
凝縮用熱交換器１２の管内を流れる冷却水１０に
よつて冷却され、管外壁面上で凝縮して冷媒液９
となり、管外壁面に沿つて下部の冷媒液９の液溜
にたまる。そしてこの冷媒液９は蒸発器（図示せ
ず）へ送られる。またエリミネーター２６は、発
生用熱交換器１１の外壁面上での沸騰の際、気泡
の突出に伴い溶液が飛散して凝縮室４へ入るのを
防ぐ。また、凝縮能力が増大すると凝縮室４内の
冷媒液９の液面が上昇し、垂直に位置した凝縮用
熱交換器１２の下部が冷媒液９の液面下に没して
凝縮面積が減少し凝縮能力が減少する。また、さ
らに凝縮能力が大きくなり、発生室３内の下部の
濃溶液７の濃度が所定の濃度より高くなりすぎる
と、エリミネーター２６の間隙から液面を上昇さ
せた冷媒液９が発生室３へ溢水して所定の濃度に
戻る。逆に凝縮能力が減少して冷媒液９の液面が
低下すると、冷媒液９の液面下に没していた凝縮
用熱交換器１２が液面上にあらわれ、その結果凝
縮面積が増大して凝縮能力が増加する。このよう
に凝縮能力の変動に伴い自己調節される。また蓋
２８によりＵ字形の構造にした発生用熱交換器１
１内を熱源流体５が還流し、そして濃溶液７の液
面の変動により、蒸発面積が増減しない位置に設
けた流路２９によつて蒸発能力が増加してもそれ
による蒸発面積の増加が防止される。このように
連通管３０を設けたので、希溶液６と濃溶液７と
の飽和圧力差がなくなり、あらゆる負荷、熱源流
体の温度、流量等の運転条件の変動に対しても、
分散される希溶液６の流量は、上部の分散用希溶
液液溜２５に溜つた希溶液６の液柱ヘツドと、分
散穴２２ａの形状因子によつてのみ決定される。
すなわち液面の高さが上がり希溶液６の流量が増
加すると、液柱ヘツドの増加により、分散穴２２
ａから希溶液６が流れやすくなつて液面が下が
り、逆に流量が減少すると液柱ヘツドが減少し、
分散穴２２ａから希溶液６が流れにくくなり、液
面が上昇するという自己調節能力が充分に発揮さ
れる。
換器１１の管外壁面に沿つて発生室３の下部の濃
溶液７の液溜へと流下する。その際、管外壁面上
の濃溶液６の液膜は、発生用熱交換器１１の上方
の熱源流体流入管１３から管内へ流入した熱源流
体５によつて加熱され、管外壁面上で蒸発もしく
は沸騰を生じ冷媒蒸気を発生する。このように希
溶液６は冷媒蒸気８を発生して濃度を高めながら
所定濃度の濃溶液７となり、濃溶液流出管１６か
ら吸収器へ送られる。また、発生した冷媒蒸気８
は圧力差により発生室３から凝縮室４へ移動し、
凝縮用熱交換器１２の管内を流れる冷却水１０に
よつて冷却され、管外壁面上で凝縮して冷媒液９
となり、管外壁面に沿つて下部の冷媒液９の液溜
にたまる。そしてこの冷媒液９は蒸発器（図示せ
ず）へ送られる。またエリミネーター２６は、発
生用熱交換器１１の外壁面上での沸騰の際、気泡
の突出に伴い溶液が飛散して凝縮室４へ入るのを
防ぐ。また、凝縮能力が増大すると凝縮室４内の
冷媒液９の液面が上昇し、垂直に位置した凝縮用
熱交換器１２の下部が冷媒液９の液面下に没して
凝縮面積が減少し凝縮能力が減少する。また、さ
らに凝縮能力が大きくなり、発生室３内の下部の
濃溶液７の濃度が所定の濃度より高くなりすぎる
と、エリミネーター２６の間隙から液面を上昇さ
せた冷媒液９が発生室３へ溢水して所定の濃度に
戻る。逆に凝縮能力が減少して冷媒液９の液面が
低下すると、冷媒液９の液面下に没していた凝縮
用熱交換器１２が液面上にあらわれ、その結果凝
縮面積が増大して凝縮能力が増加する。このよう
に凝縮能力の変動に伴い自己調節される。また蓋
２８によりＵ字形の構造にした発生用熱交換器１
１内を熱源流体５が還流し、そして濃溶液７の液
面の変動により、蒸発面積が増減しない位置に設
けた流路２９によつて蒸発能力が増加してもそれ
による蒸発面積の増加が防止される。このように
連通管３０を設けたので、希溶液６と濃溶液７と
の飽和圧力差がなくなり、あらゆる負荷、熱源流
体の温度、流量等の運転条件の変動に対しても、
分散される希溶液６の流量は、上部の分散用希溶
液液溜２５に溜つた希溶液６の液柱ヘツドと、分
散穴２２ａの形状因子によつてのみ決定される。
すなわち液面の高さが上がり希溶液６の流量が増
加すると、液柱ヘツドの増加により、分散穴２２
ａから希溶液６が流れやすくなつて液面が下が
り、逆に流量が減少すると液柱ヘツドが減少し、
分散穴２２ａから希溶液６が流れにくくなり、液
面が上昇するという自己調節能力が充分に発揮さ
れる。
以上説明したとおり、この発明は、吸収器から
流入する冷媒吸収後の希溶液を発生用熱交換器の
管外に流動させ、この管内を流れる熱源流体によ
つて希溶液中の冷媒を蒸発させて冷媒蒸気を得る
蒸気発生室と、仕切り板を介して供給される冷媒
蒸気を凝縮用熱交換器によつて凝縮する凝縮室と
を備えた蒸気発生・凝縮装置において、外筒およ
び内筒により二重筒を形成し、この内筒内部を分
散用端板により内筒上室と内筒下室に区分すると
共に、内筒上室を分散用希溶液液溜、内筒下室を
蒸気発生室とし、外筒と内筒によつて形成される
空間に凝縮室として、内筒上室と発生室あるいは
凝縮室の蒸気空間を連通管で連結し、さらに仕切
り板の上部にエリミネーターを設け、分散用希溶
液液溜には希溶液流入管、発生室の下部には濃溶
液流出管を設けたので、負荷、熱源流体の温度、
流量の変動により内筒上室と発生室および凝縮室
の間に圧力差が生じても、それが解消され、分散
される希溶液の液量を、希溶液液溜における液柱
ヘツドと分散穴の形状因子のみで決定され、その
流量を充分に自己調節することができるという効
果がある。
流入する冷媒吸収後の希溶液を発生用熱交換器の
管外に流動させ、この管内を流れる熱源流体によ
つて希溶液中の冷媒を蒸発させて冷媒蒸気を得る
蒸気発生室と、仕切り板を介して供給される冷媒
蒸気を凝縮用熱交換器によつて凝縮する凝縮室と
を備えた蒸気発生・凝縮装置において、外筒およ
び内筒により二重筒を形成し、この内筒内部を分
散用端板により内筒上室と内筒下室に区分すると
共に、内筒上室を分散用希溶液液溜、内筒下室を
蒸気発生室とし、外筒と内筒によつて形成される
空間に凝縮室として、内筒上室と発生室あるいは
凝縮室の蒸気空間を連通管で連結し、さらに仕切
り板の上部にエリミネーターを設け、分散用希溶
液液溜には希溶液流入管、発生室の下部には濃溶
液流出管を設けたので、負荷、熱源流体の温度、
流量の変動により内筒上室と発生室および凝縮室
の間に圧力差が生じても、それが解消され、分散
される希溶液の液量を、希溶液液溜における液柱
ヘツドと分散穴の形状因子のみで決定され、その
流量を充分に自己調節することができるという効
果がある。
第１図は、先行技術の蒸気発生・凝縮装置を示
す説明図、第２図は、吸収式ヒートポンプの構成
図、第３図は、この発明の一実施例による蒸気発
生・凝縮装置を示す説明図である。 ２……仕切り板、３……発生室、４……凝縮
室、５……熱源流体、６……希溶液、８……冷媒
蒸気、１１……発生用熱交換器、１２……凝縮用
熱交換器、１５……希溶液流入管、１６……濃溶
液流出管、２１……内筒、２１ａ……内筒上室、
２１ｂ……内筒下室、２２……分散用端板、２２
ａ……分散穴、２３……上部端板、２４……下部
端板、２５……分散用希溶液液溜、２６……エリ
ミネーター、２７……外筒、３０……連通管。な
お、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
す説明図、第２図は、吸収式ヒートポンプの構成
図、第３図は、この発明の一実施例による蒸気発
生・凝縮装置を示す説明図である。 ２……仕切り板、３……発生室、４……凝縮
室、５……熱源流体、６……希溶液、８……冷媒
蒸気、１１……発生用熱交換器、１２……凝縮用
熱交換器、１５……希溶液流入管、１６……濃溶
液流出管、２１……内筒、２１ａ……内筒上室、
２１ｂ……内筒下室、２２……分散用端板、２２
ａ……分散穴、２３……上部端板、２４……下部
端板、２５……分散用希溶液液溜、２６……エリ
ミネーター、２７……外筒、３０……連通管。な
お、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 吸収器から流入する冷媒吸収後の希溶液を発
生用熱交換器の管外に流動させ、該管内を流れる
熱源流体によつて前記希溶液中の冷媒を蒸発させ
冷媒蒸気を得る蒸気発生室と、仕切り板を介して
供給される前記冷媒蒸気を凝縮用熱交換器によつ
て凝縮する凝縮室からなる蒸気発生・凝縮装置に
おいて、外筒及び内筒により二重筒を形成し、こ
の内筒内部を分散用端板により内筒上室と内筒下
室に区分すると共に、前記内筒上室を分散用希溶
液液溜、前記内筒下室を蒸気発生室とし、かつ前
記外筒と前記内筒によつて形成される空間に凝縮
室を設け、前記内筒上室と前記発生室あるいは前
記凝縮室の蒸気空間を連通管で連結し、さらに前
記仕切り板の上部にエリミネーターを設け、前記
分散用希溶液液溜には希溶液流入管、前記発生室
の下部には濃溶液流出管を設けたことを特徴とす
る蒸気発生・凝縮装置。 ２ 発生用熱交換器が発生室の内部に実質的に垂
直に位置せしめ、分散用端板の分散穴に貫通さ
せ、さらに発生用熱交換器の上端部、下端部をそ
れぞれ内筒の上部端板と内筒の下部端板で固定し
たことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
蒸気発生・凝縮装置。 ３ 凝縮用熱交換器の下端部に熱源流体が還流す
るような蓋を設けたことを特徴とする特許請求の
範囲第１項又は第２項記載の蒸気発生・凝縮装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9510384A JPS60238664A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 蒸気発生・凝縮装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9510384A JPS60238664A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 蒸気発生・凝縮装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60238664A JPS60238664A (ja) | 1985-11-27 |
| JPH0222872B2 true JPH0222872B2 (ja) | 1990-05-22 |
Family
ID=14128533
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9510384A Granted JPS60238664A (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | 蒸気発生・凝縮装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60238664A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437387U (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-30 |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP9510384A patent/JPS60238664A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437387U (ja) * | 1990-07-19 | 1992-03-30 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60238664A (ja) | 1985-11-27 |
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